工學(xué)土木工程橋梁課程設(shè)計

1、橋梁工程課程設(shè)計題 目：裝配式鋼筋混凝土簡支T形 梁橋設(shè)計（上部結(jié)構(gòu)） 專 業(yè)： 土木工程 學(xué) 號： 22 姓 名： 指導(dǎo)老師： 目錄第一章 設(shè)計任務(wù)書31.1 基本設(shè)計資料31.1.1 跨度和橋面寬度3技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)3主要材料3構(gòu)造形式及截面尺寸3第二章 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算42.1主梁荷載橫向分布系數(shù)的計算42.1.1 剛性橫梁法計算橫向分布系數(shù)42.1.2 杠桿原理法計算梁端剪力橫向分布系數(shù)7第三章主梁的內(nèi)力計算83.1 永久作用效應(yīng)83.1.1 永久荷載：93.1.2 永久作用效應(yīng)計算103.2 可變作用效應(yīng)103.2.1 汽車荷載沖擊系數(shù)計算：103.2.2 公路-級均布荷載11可變

2、作用彎矩效應(yīng)計算12可變作用剪力效應(yīng)計算14第四章 主梁截面設(shè)計、配筋及驗算174.1 主梁受力鋼筋配置184.2截面抗彎承載力驗算194.3斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗算19斜截面抗剪承載力計算19彎起鋼筋設(shè)計20箍筋設(shè)計244.3.4 斜截面抗剪驗算25第五章 主梁的裂縫寬度驗算29第六章 主梁的撓度驗算31第七章 設(shè)計總結(jié)34第一章 設(shè)計任務(wù)書1.1 基本設(shè)計資料1.1.1 跨度和橋面寬度1） 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：22.20m（墩中心距離）2） 計算跨徑：21.70m（支座中心距離）3） 主梁全長：22.16m（主梁預(yù)制長度）4） 橋面凈空：凈7m（行車道）+2×1m（人行道），總凈空=

3、9m1.1.2 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 1）設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)：公路級，人行道和欄桿自重線密度按單側(cè)6kN/m計算，人群荷載3kN/m22）環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類環(huán)境3）設(shè)計安全等級：二級1.1.3 主要材料1）混凝土：混凝土簡支T梁及橫梁采用C40混凝土；橋面鋪裝上層采用0.03m瀝青混凝土，下層為0.060.13m的C30混凝土，瀝青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3計。2）鋼筋：主筋用HRB335，其它用HPB235。1.1.4 構(gòu)造形式及截面尺寸如圖1所示，全橋共由5片T形梁組成，單片T形梁高為1.4m，寬1.8m；橋上的橫坡為雙向2%，坡度由C30混凝土混凝土橋面鋪裝控制；設(shè)有5根橫梁。第二章

4、 主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算2.1跨中荷載橫向分布系數(shù)的計算2.1.1 跨中荷載橫向分布系數(shù)如前所述，本例橋跨內(nèi)設(shè)有五道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為：B/l=9/21.7=0.420.5，故采用“剛性橫梁法”來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)mc。圖2.1 主梁抗彎及抗扭慣性矩計算圖示（單位：cm）（1） 計算主梁的抗彎及抗扭慣性矩I和IT：1） 求主梁主梁截面的重心位置翼緣板厚按平均厚度計算，其平均板厚為：hl=則， 2) 抗彎慣性矩I為： 對于T型梁截面，抗扭慣性矩可近似按下式計算： 式中 bi、ti單個矩形截面的寬度和高度； ci矩形截面抗扭剛度系數(shù)； m梁截面劃分成

5、單個矩形截面的個數(shù)。IT的計算過程及結(jié)果見表2.1 表2.1 IT計算表分塊名稱bi/cmti/cmti/biciITi/m4翼緣板180130.070.33330.0013182腹板127180.140.30360.00224840.0035666即得IT=0.0035666m4（2） 按剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標(biāo)值 式中，n=5,；表示單位荷載P=1作用于第j號梁軸上時i號梁軸上所受的作用。計算所得的列于表2.2內(nèi)。表2.2 值計算表梁號10.60.40.20-0.220.40.30.20.1030.20.20.20.20.2計算橫向分布系數(shù)：根據(jù)最不利荷載位置分別布置荷載。布置荷載時

6、，汽車荷載距人行道邊緣距離不小于0.5m，人群荷載取3KN/m,欄桿及人行道板每延米重取6.0KN/m，人行道板重以橫向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上。圖2.3 橫向分布系數(shù)計算圖式（單位：mm）從而可以各梁在不同荷載作用下的分布系數(shù)：汽車荷載：=0.5×(0.5333+0.3235+0.1888-0.0111)=0.5173 =0.5×(0.3670+0.2670+0.1945+0.095)=0.4618 =0.5×(0.2+0.2+0.2+0.2)=0.4人群荷載： =0.6608 =0.4220 =0.2×2=0.4人行道板： =0.6669-0.2

7、669=0.4 =0.4242-0.0242=0.4 =0.2+0.2=0.42.1.2 梁端剪力橫向分布系數(shù)計算（杠桿原理法）端部剪力橫向分布系數(shù)計算圖示見圖2.3圖2.4端部橫向分布系數(shù)計算圖示（cm）汽車荷載： ；人群荷載： ；第三章 主梁的內(nèi)力計算3.1 永久作用效應(yīng)3.1.1 永久荷載 假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給各主梁承擔(dān)，則永久荷載計算結(jié)果見表3.1 表3.1 鋼筋混凝土T型梁橋永久荷載計算表構(gòu)件名稱構(gòu)件尺寸/cm構(gòu)件單位長度體積/m3重度/（Kn/m3）沒延米重（kN/m3）主梁0.46262511.5650橫隔梁中梁0.06517251.6293邊梁0.03259250.

8、8148橋面鋪裝瀝青混凝土（厚3cm）0.054231.2420混凝土墊層（取平均厚度9.5cm）0.171254,27505.5170欄桿及人行道部分6人行道重力按人行道板橫向分布系數(shù)分配至各梁的板重為：由于橫向分布系數(shù)均相同，則。各梁的永久荷載匯總結(jié)果見表3.2 表3.2 各梁的永久荷載值 （單位：kN/m）梁號主梁橫隔梁欄桿及人行道橋面鋪裝層總計1（5）11.5650.81482.45.51720.29682（4）11.5651.62932.45.51721.1113311.5651.62932.45.51721.11133.1.2 永久作用效應(yīng)計算（1） 影響線面積計算見表3.3表3.

9、3 影響線面積計算表項目計算面積影響線面積（2） 永久作用效應(yīng)計算表，見表3.4.表3.4 永久作用效應(yīng)計算表梁號M1/2/kN·mM1/4/kN·mV0/kNqqq1（5）20.296858.861194.669620.296844.15896.103720.296810.85220.22032（4）21.11358.861242.611121.11344.15932.063921.11310.85229.0576321.11358.861242.611121.11344.15932.063921.11310.85229.05763.2可變作用效應(yīng)3.2.1 汽車荷載沖擊

10、系數(shù)計算 結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，故應(yīng)先計算結(jié)構(gòu)的基頻，簡支梁橋的基頻簡化計算公式為：其中： 由于，故可由下式計算汽車荷載的沖擊系數(shù)：3.2.2 公路-II級均布荷載qk、集中荷載Pk及其影響線面積計算 公路-II級車道荷載按照公路-I級車道荷載的0.75倍采用，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk和集中荷載Pk為：計算彎矩時， 計算剪力時， 按最不利原則布載可計算車道荷載影響線面積，計算過程見表3.5，其中V1/2的影響線面積取半跨布載方式為最不利， 表3.5 公路II級車道荷載及其影響線面積計算表項目頂點位置M1/2l/2處7.875185.158.86M1/4l/4處7.875185.144.15

11、V0交點處7.875222.1210.85V1/2l/2處7.875222.122.7125 可變作用（人群，沒延米）q人:3.2.3 可變作用彎矩效應(yīng)計算 彎矩計算公式如下： 其中，由于只能布置兩條車道，故橫向折減系數(shù) 計算跨中和l/4處彎矩時，可近似認(rèn)為荷載橫向分布系數(shù)沿跨長方向均勻變化，故各主梁值沿跨長方向相同。表3.6 公路II級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表梁號內(nèi)力1M1/20.51371.2757.87558.86185.15.425968.0259M1/40.513744.154.069726.07602M1/20.461858.865.425864.1685M1/40.461844.

12、154.069648.17683M1/20.458.865.425748.5219M1/40.444.154.069561.4351表3.7 人群荷載產(chǎn)生的彎矩梁號內(nèi)力1M1/20.6608358.86116.6841M1/40.660844.1587.52302M1/20.42258.8674.5168M1/40.42244.1555.89393M1/20.458.8670.6320M1/40.444.1552.9800 永久作用設(shè)計值與可變作用設(shè)計值的分項系數(shù)為： 永久荷載作用分項系數(shù)： 汽車荷載作用分項系數(shù)： 人群荷載作用分項系數(shù)： 基本組合公式為： 式中，橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本例取為1

13、.0 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含沖擊力、離心力）的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，人群荷載的組合系數(shù)取為0.8表3.8 彎矩基本組合計算表梁號內(nèi)力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩基本組合值1M1/21194.6696116.6841968.02592919.5260M1/4896.103787.5230726.07602189.85662M1/21242.611174.5168864.16852784.4280M1/4932.063955.8939648.17682088.52543M1/21242.611170.6320748.52192618.1718M1/4932.063952.9800

14、561.43511963.82343.2.4 可變作用的剪力效應(yīng)計算 在可變作用剪力效應(yīng)計算時，應(yīng)計入橫向分布系數(shù)沿橋跨方向變化的影響。通常按如下方法處理，先按跨中的由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)；再用支點剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點至l/4為直線變化來計算支點剪力效應(yīng)。（1） 跨中截面剪力V1/2的計算： 跨中剪力的計算結(jié)果見表3.9和表3.10表3.9 公路II級車道荷載產(chǎn)生的跨中剪力V1/2計算表梁號內(nèi)力剪力效應(yīng)/kN1V1/20.51731.2757.8752.7125222.120.587.33922V1/20.46181.2757.8752.7125222.120.577.96883

15、V1/20.41.2757.8752.7125222.120.567.5347表3.10 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表梁號內(nèi)力剪力效應(yīng)/ kN1V人1/20.660832.71255.37732V人1/20.422032.71253.43403V人1/20.432.71253.2550(2)支點處截面剪力V0的計算 支點剪力效應(yīng)橫向分布系數(shù)的取值為：a. 支點處為按杠桿原理法求得的。b. l/43l/4段為跨中荷載的橫向分布系數(shù)。c. 支點到l/4及3l/4到另一支點段在和之間按照直線規(guī)律變化，如圖3.1、圖3.2所示。梁端剪力效應(yīng)計算:汽車荷載作用及橫向分布系數(shù)取值如圖3.1所示，計算結(jié)果及

16、過程如下：1號梁：=222.12×1.0×0.3238+7.875×××KN=112.55KN2號梁：=222.12×1.0×0.5+7.875×××KN=151.22KN3號梁：=222.12×1.0×0.6389+7.875×××KN=180.73KN在人群荷載作用下，橫向分布系數(shù)如圖5所示，支點處剪力計算如下：1號梁：=0.5×21.7×0.6448×3+0.5×+0.5× KN=26.08

17、KN2號梁：=（0.5×3.15×0.4220×3×0.8038+ ×3×0.1962）KN=8.8620KN3號梁：=（0.5×21.7×0.4×3-0.5××0.4×3×-0.5××0.4 ×3×）KN=9.7650KN3) 剪力效應(yīng)基本組合基本組合公式為：各分項系數(shù)和彎矩基本組合相同。表3-11 剪力效應(yīng)節(jié)本組合表 (單位：KN)梁號內(nèi)力永久荷載人群汽車荷載基本組合值1220.220326.0800143.5013494

18、.375805.377387.3392128.29752229.05768.8620192.8055554.722303.434077.9688113.00243229.05769.7650230.4308608.409003.22567.534798.1606第四章 主梁截面設(shè)計、配筋及驗算4.1 主梁受力鋼筋配置由彎矩基本組合計算表3-8可以知道，1號梁M=2985.2510KNm最大，因此按1號梁的彎矩進(jìn)行配筋計算。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層厚度為3cm，鋼筋重心至底邊距離為=18cm，則主梁的有效截面高度為：=h-=140-18=122cm。T形梁受彎構(gòu)件翼緣計算跨度的確定：按計算跨度考慮：=/3

19、=2170/3=723.3cm按梁凈間距考慮：=180cm按翼緣高度考慮：/=13/122=0.110.1，不受此項限制所以=180cm.采用C40的混凝土，則=1.0，=19.1MPa.(-0.5)=1.0×19.1×1800×130×(1220-0.5×130)mm =5162.157KNm0M=2985.2510KNm所以該T形截面為第一類T形截面，應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計算。=73.38mm =0.55×1220=671mm 不會超筋mm=8409.348mm0.2 則0.2% mm=3.34%0.2% 不會

20、少筋選用636和428的鋼筋，則：=8570 mm圖4-1鋼筋布置圖（單位： cm）鋼筋布置圖如圖6所示，鋼筋的重心位置：=2×（35.6×6.158+28.6×6.158+21×10.18+12.9×10.18+ 4.8×10.18）/（4×6.158+6×10.18）=18.42cm滿足要求。4.2截面抗彎承載力驗算按照截面實際配筋面積計算截面受壓區(qū)高度x為：=7.478cm截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：=19.1×1000×1.8×0.07478×（） =3029KN

21、83;m2985.2510KNm 滿足要求。4.3斜截面彎起鋼筋箍筋的配筋及驗算4.3.1斜截面抗剪承載力計算由表11 剪力基本組合表可以知道，支點剪力以3號梁為最大，考慮安全因素，一律采用3號梁的剪力值進(jìn)行抗剪計算，跨中剪力以1號梁為最大，一律以1號梁的剪力值進(jìn)行計算。 =598.7990KN =134.1862KN 假設(shè)最下排2根鋼筋沒有彎起而直接通過支點，則有：a=4.8cm，ho=h-a=140-4.8=135.2cm > 端部抗剪截面尺寸滿足要求。若滿足條件，可不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計算，僅 按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋因此，>，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。4.3.2彎起

22、鋼筋設(shè)計（1）最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力不小于60%，彎起鋼筋（按45°彎起）承擔(dān)剪力不大于40%。（2）計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 （3）計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置及計算圖式如下圖： 圖4-2彎起鋼筋配置及計算圖式（尺寸單位：mm）由內(nèi)插法可得，距支座中心h/2處的剪力效應(yīng)為 KN=568.8053KN 則，=0.6×568.8053KN=341.2839KN =0.4&#

23、215;568.8053KN=227.5221KN相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置見圖41及承擔(dān)的剪力值見于下表：表4-1彎起鋼筋的位置與承擔(dān)的剪力值計算表鋼筋排次彎起鋼筋距支座中心距離（m）承擔(dān)的剪力值（KN）11.213227.522122.345202.733.409147.844.40296.255.33948.0 各排彎起鋼筋的計算。與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載力按下式計算：式中， 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強(qiáng)度（MPa） 在一個彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（mm2） 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角=300MPa，=45°，所以各排彎起鋼筋的面積計算公式如下：計算得每排彎起鋼筋的面積如下

24、表：表4-2每排彎起鋼筋面積計算表彎起排數(shù)每排彎起鋼筋計算面積（mm2）彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實際面積（mm2）11371.8372236203621222.099323620363891.153422812324579.786322812325289.2615216402在靠近跨中處，增設(shè)216的輔助斜鋼筋，面積為402mm主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度ho的值也不同。為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。236鋼筋的抵抗彎矩M1為 = =719.77KN·m228鋼筋的抵抗彎

25、矩M2為= =435.395KN·m跨中截面的鋼筋抵抗彎矩 =3030KN第一排鋼筋彎起處正截面承載力為第二排鋼筋彎起處正截面承載力為第三排鋼筋彎起處正截面承載力為第四排鋼筋彎起處正截面承載力為第五排鋼筋彎起處正截面承載力為 圖4-3 全梁抗彎承載力驗算圖式（尺寸單位：cm）4.3.3箍筋設(shè)計箍筋間距公式為 式子中，異號彎矩影響系數(shù)，取1.0 受壓翼緣板的影響系數(shù)，取值1.1 P斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋百分率，P=100，=，當(dāng) P>2.5時，取P=2.5 同一截面上箍筋的總截面面積（mm2） 箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，選用HRB235鋼筋，則=210MPa b用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪

26、力截面的梁腹寬度（mm） 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的有效高度（mm） 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值分配于混凝土和箍筋 共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取值為0.6 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值（KN）選用210雙肢箍筋，則面積=1.57cm2；距支座中心ho/2處是主筋為236，As=20.36cm2；有效高度ho=140-3-d/2=140-3-3.6/2=135.2cm；=20.36×100%/(18×135.2)=0.837%,則P=100=0.837，最大剪力設(shè)計值=598.779KN把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得 =299mm參照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用Sv=250mm

27、在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取用100mm由上述計算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋，在由支座中心至距支點2.508m段，箍筋間距可取為100mm，其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距Sv=100mm時，sv=157×100%/(100×180)=0.872%當(dāng)間距Sv=250mm時，sv=157×100%/(250×180)=0.349%均滿足最小配箍率HRB235鋼筋不小于0.18%的要求。4.3.4 斜截面抗剪驗算斜截面抗剪強(qiáng)度驗算位置為：（1）距支座中心h/2處截面。（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起

28、點處截面。(3）錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。（4）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。（5）構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。進(jìn)行斜截面抗剪驗算的界面有：距支點h/2處截面11，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=568.8053KN =364.1045KN·m距支點中心1.213m處截面22（第一排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： =545.0967KN =611.6462KN·m距支點中心2.345m處截面33（第二排彎起鋼筋彎起點及箍筋間距變化處），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=492.6967KN =1103.7926KN·m距支點中心3.40

29、9m處截面44（第三排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=446.6967KN =1513.6570KN·m距支點中心4.402m處截面55（第四排彎起鋼筋彎起點），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為：=387.0831KN =1176.3959KN·m驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗算公式為：式中，斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（KN） 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（KN） 斜截

30、面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2） 異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取值為1.0 受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1 箍筋的配筋率，sv=計算斜截面水平投影長度C為 C=0.6mho式中，m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當(dāng)m>3.0，取 m=3.0 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值 相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值（KN·m） ho通過斜截面受壓區(qū)頂端處正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的 合力點至受壓邊緣的距離（mm）為簡化計算可近似取C值為 Cho（ho可采用平均值），則有 C=（135.2+121.58）/2=128.29cm由C值

31、可內(nèi)插求的個斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面11：斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=1.57×100%/(10×18)=0.872% 則有， =667.953KN斜截面截割兩組彎起鋼筋236+236，故=647.851KN+=667.953+647.851=1315.804KN>568.8053KN斜截面22：斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=1.57×100%/(10×18)=0.872% 則有， =667.953KN斜截面截割兩組彎起鋼筋236+2

32、36，故=647.851KN+=667.953+647.851=1315.804KN>568.8053KN斜截面33：斜截面內(nèi)有436縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100= sv=1.57×100%/(25×18)=0.349% 則有， =485.609KN斜截面截割兩組彎起鋼筋236+228，故=KN+=485.609+519.936=1005.545KN>492.6767KN斜截面44：斜截面內(nèi)有636縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100=>2.5，取P=2.5 sv=1.57×100%/(25×18

33、)=0.349% 則有， =460.802KN斜截面截割兩組彎起鋼筋225+225，故=392.020KN +=460.802+392.020=774.815KN>446.6967KN斜截面55：斜截面內(nèi)有636+228縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100=>2.5，取P-2.5 sv=1.57×100%/(25×18)=0.349% 則有， =460.802KN斜截面截割兩組彎起鋼筋228+216，故=259.968KN+=460.802+259.968=720.77KN>387.0831KN鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破環(huán)的

34、原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成的，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足規(guī)范構(gòu)造要求，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計算。第五章 主梁的裂縫寬度驗算最大裂縫寬度按下式計算：式中鋼筋表面形狀系數(shù)，取1.0 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，=1+0.5/，和 分別為按作用長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)計算的內(nèi)力值 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取1.0 d縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)選用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑， 縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)>0.02時，取=0.02 當(dāng)<0.006時，取=0.006 鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，=2.0×MP

35、a 構(gòu)件受拉翼緣寬度 構(gòu)件受拉翼緣厚度 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力按計算 按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值 受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積取1號梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：短期效應(yīng)組合：= =1194.38+0.7×1035.01/1.313+1.0×91.94 =1837.73KN式中汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值長期效應(yīng)組合：= =1194.38+0.4×1035.01/1.313+0.4×91.94 =1545.4675KN受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為=20.27×KN/m2把以上數(shù)據(jù)代入 =0.1892 mm<0.20mm裂縫寬度滿足要求，同時在梁腹高的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置直徑為6至8mm的防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。若用88，則，可得，介于0.001到0.002之間，滿足要求。第六章 主梁的撓度驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。其抗彎剛度B可按下式計算：式中全截面抗彎剛度，=0.95 開裂截面的抗彎剛度，= 開裂彎矩 構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù) 全截面換算截面慣性矩 開裂截面換算截面慣性矩 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對C40混凝土=2.4MPa 全截面換算截面重心軸以上部分對重