后澆帶模板施工方案(修改)

1、銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案目錄1、 編制依據(jù) 22、 工程概況 23、 后澆帶模板體系34、 驗算 65、 后澆帶砼澆筑 186、 安全生產(chǎn)、現(xiàn)場文明施工要求197、 附圖 201銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案1、編制依據(jù)1.1銀盛泰國際商務港施工合同文本1.2青島騰達設計事務所設計的圖紙1.3混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（ GBJ50204-2002）1.4建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準（ GBJ50300-2001）1.5建筑施工計算手冊1.6鋼筋混凝土高層建筑結構設計及施工規(guī)范（ JGJ3-91）1.7混凝土強度檢驗評定標準（ GBJ107-87）2、工程概況

2、銀盛泰國際商務港位于青島市城陽區(qū)中心位置，北鄰正陽路，西鄰山城路。 工程東西長為 122.2 米，南北寬為 78.4 米，建筑面積 6.5 萬平方米。 工程地下兩層， 分別為地下車庫和設備用房， 地上十三層，其中一、 二層為商業(yè)網(wǎng)點， 三十三層為商務辦公用房。 本工程為框架筒體結構， 底板為梁板式筏板基礎， 地上結構構件為柱和梁及電梯井、樓梯井筒體。工程地下二層為錯層結構，A H 軸北 1300mm處地下室層高為6米， H 軸北 1300mm M軸部分層高為5.55 米，A K / 3 軸右 4 米15軸左 4 米部分層高為 4.6 米。地下一層層高為 3.9 米，一層層高為 5.1 米，二、

3、三層層高為 4.2 米，四、五層層高為 5.4 米，六十二層層高為 3.6 米，十三層層高為 4.8 米，本工程占地面積較大，東西軸線間距離為122.2 米，南北軸線間距離為 78.4 米。為減少砼施工過程中的溫度應力和消除部分砼伸縮應力，主樓于6 7 、11 12 軸間設置兩道南北向伸縮后澆帶，裙房8 9 軸間設置一道南北向伸縮后澆帶，主樓和裙房H J 間設置一道東西向伸縮后澆帶。后澆帶寬1500mm，厚度同墻、梁、板厚度。2銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案筏板砼為 C35 S8，其它部位為C40，后澆帶砼比同部位砼高一個等級。3、后澆帶模板體系1）底板后澆帶支模按附圖進行，方法為

4、：根據(jù)圖紙設計位置，放出后澆帶位置線，在邊線內側抹 50mm寬， 50mm高（東西向后澆帶）或75mm高（南北向后澆帶） C25 細石砼埂 （筏板鋼筋為先布置 25200 南北向鋼筋），以防止筏板砼砂漿從下層鋼筋網(wǎng)片下滲入后澆帶內。綁扎筏板、 地梁及設計加強筋，然后在后澆帶中心線的一側，沿后澆帶立支一個高30cm的鋼筋網(wǎng)片，網(wǎng)片上下各放置一根12 鋼筋，兩根鋼筋之間用12 的立筋連接，立筋間距100，每 1000 范圍內將立筋和筏板鋼筋焊接750mm長 12 斜撐，以固定網(wǎng)片。網(wǎng)片立好后，將雙層 20 目鋼絲網(wǎng)固定在鋼筋網(wǎng)片上，再焊接3× 330mm止水鋼板，同法固定止水鋼板上半部鋼

5、絲網(wǎng)，上層鋼筋網(wǎng)片上綁扎50mm厚帶鋸齒型木條，阻擋筏板上層鋼筋網(wǎng)片以上砼漿。3銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案砼筏板3厚止水鋼板鋼絲網(wǎng)鋼絲網(wǎng)豎向用14500固定止水鋼板用 121000斜撐固定南北向 50×75 1 ：2水泥砂漿擋滲埂東西向 50×50 1 ：2水泥砂漿擋滲埂筏板后澆帶模板圖2）地下室外墻后澆帶，因工程要先回填土，然后再補澆后澆帶。墻體砼澆筑后， 后澆帶外側部分模板拆除，采用預制80mm厚 C20 砼板，通過和外墻預埋鋼板焊接后封閉外墻外側，預制板之間用1:2 水泥砂漿嵌縫。如圖：4銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案橫向 48.5腳手鋼管

6、雙道加勁肋，下面 7道間距 400設置，上面間距 600設置。50×100豎向木楞，間距 300，第一根木楞貼多層板邊設置。2000寬多層板墻模，和其它模板斷開設置。地下室外墻12對拉螺栓外側割除，內側保留。寬后澆帶地下室外墻預制板及外墻 3×80×80預埋件 300，焊接。80厚保護蓋板（雙向配筋10100），每邊寬 250，和外墻焊接連接。保護蓋板范圍外側 20厚1：3水泥砂漿找平層1道附加防水卷材，每邊寬出后澆帶500。4厚防水卷材80厚聚苯板保護層外墻后澆帶模板圖3）梁、板后澆帶在通過后澆帶的梁頭兩側各 200 處根據(jù)設計設置獨立定型支撐，該豎向獨立支撐直

7、接支撐在梁底砼面， 即梁端豎向獨立支撐在第一次支模時，支撐頂面頂板標高設同梁底標高， 頂板作該部位梁底的模板使用，墊一層油氈防止支撐頭與梁底模之間的縫隙漏漿， 撐桿下端支在樓板或底板上。 平臺及梁模板拆除后， 獨立支撐即作為后澆帶的臨時支撐，直至結構砼伸縮及建筑物沉降穩(wěn)定后， 二次支后澆帶模板并澆筑后澆帶砼， 按規(guī)范留置同條件試塊， 在砼達到設計強度后拆除后澆帶部位模板。 上下層獨立支撐立桿必須在同一條中心線上，以免荷5銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案載破壞樓板結構。豎向獨立支撐平面設置原則為：凡與后澆帶相交的梁底均在后澆帶兩側各設一根， 獨立支撐在各層平面位置相同，以使上下層立桿上

8、下中心線對齊。1、地下二層部位， 因層高為 5.55 6 米，層高較高，頂板為 180mm厚，框架梁及次梁截面較大，選用槽鋼 18a（允許荷載40 60KN，允許高度39006000mm）格構式獨立支撐及槽鋼 16a（允許荷載4060KN，允許高度2800 4500mm）格構式獨立支撐，局部跨度（1.35米）較小次梁選用可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載40KN，允許高度 5600mm）。2、其余部分至地上五層框架梁及次梁選用槽鋼 16a（允許荷載40 60KN，允許高度2800 4500mm、 27003900mm兩種）格構式獨立支撐， 框架梁梁端設雙道支撐，次梁除梁端設一道支撐外，梁與梁之間增

9、設一道。3、六層至十二層框架梁選用槽鋼 16a（允許荷載4060KN，允許高度2700 3900mm）格構式獨立支撐，次梁選用可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載60KN，允許高度3800mm）。4、十三層框架梁選用槽鋼 16a（允許荷載40 60KN，允許高度2800 4500mm）格構式獨立支撐， 次梁選用可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載 40KN，允許高度4500mm）。各種支撐型號如附表。4、驗算由于立桿中心線上下對齊，故假定上層立桿荷載通過樓板直接傳6銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案至下層立桿。地下二層頂板梁驗算1：（計算結構范圍如附圖）一、選16 軸 KL45 作分析，板厚 h=

10、180，主梁 b=500，h=950，計算跨度 l=5.55m 。計算假定：1）15 17 軸井字梁截面為300× 650，將該范圍井字梁轉化為板厚：則16 軸右側板厚h 0.18 <5.1 × 0.3 × 0.65 （ 5.2 0.3 ）× 0.3 × 0.65>/(5.1× 5.2)h 0.254m16則 軸左側板厚h 0.18 <7.25 × 0.3 × 0.65 2 × （ 5.2 0.3）×0.3 ×0.65>/(7.25× 5.2)h 0.

11、268m則：1625 0.254=6.35KN/m21、 軸右側樓板荷載計算：板自重1625 0.268=6.7KN/m2軸左側樓板荷載計算：板自重軸右側樓板傳至KL14 荷載（計算至右側跨度1/3部位）：166.35 × 5.1/3 10.795KN/m16KL45 荷載（計算至左側跨度1/3部位）：軸左側樓板傳至6.7 × 7.25/3 16.192KN/m7銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案KL45自重 q=25 0.50.95=11.875 KN/m22、施工人員及設備等動荷載：2KN/m3、KL45 上均布線荷載q=（板、梁恒載） +（動荷載） <本

12、計算采用支撐體系安全系數(shù)取2，支撐加固偏與安全，故計算不考慮靜荷載分項系數(shù)。支撐上方梁板澆筑砼期間，該范圍搭設有滿堂模板支撐，故計算可不必考慮動荷載的分項系數(shù)。）q=10.79516.192 11.875+2 ×（ 5.1/3 7.25/3 ）q=47.095 KN/m則 KL14 均布線荷載 q=47.095KN/m本計算將 KL45 看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據(jù)結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載：R 3/8 × q× l （l 為計算跨度l 5.550m）R 3/8 × 47.095 × 5.550 98.

13、016 KN4、后澆帶邊緣L88 考慮由 KL35、 L6、KL45、 L70 及17 軸擋土墻8銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案共同承受則 KL14 受到 L88 集中荷載為：P 2.65 × 0.3 ×0.65 × 25P 12.92 KN因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載R =0則獨立支撐承受荷載N RP 98.016 12.92 110.936 KN該處支撐點設兩個C 型槽鋼 16a 格構式支撐，該支撐允許荷載為 40 60KN，允許高度為 2800 4500mm。該處梁底距地面為4.25 米，高度滿足要求。N 120KN支撐體系安全二、對 L7

14、0 分析：板厚h=180，L70 梁 b=300，h=650，計算跨度l=5.55m 。同理，將該范圍井字梁轉化為板厚：（此將 L70 已轉化為板厚）h 0.18 <5.1 × 0.3 × 0.65 （ 5.2 0.3 ）× 0.3 × 0.65>/(5.1× 5.2)h 0.254m則：1、樓板荷載計算：板自重25 0.254=6.35KN/m 29銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案樓板傳至 L70 荷載（該處取板計算跨度為2.7 米）：6.35× 2.7 17.145KN/mL70自重 q=25 0.3（0.6

15、5 0.254 ） =2.97 KN/m22、施工人員及設備等動荷載：2KN/m3、 L70 上均布線荷載q=板、梁恒載 +動荷載q=17.145+2.97 2×2.7q=25.51 KN/m則 L70 均布線荷載 q=25.51 KN/m本計算將L70 看作一端固定， 另一端簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據(jù)結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載：R 3/8 × q× l （l 為 L70 的計算跨度 l 5.55m）R 3/8 × 25.51 × 5.55R 53.09 KN4、后澆帶邊緣L88 考慮由 KL14、 L70 及17 軸

16、擋土墻共同承受則 L70 受到 L88 集中荷載為：P 2.7 × 0.3 ×0.65 × 25× 1.2P 15.795 KN因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載R =010銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案則獨立支撐承受荷載N=R+P=53.09+15.795=68.885KN該處支撐點設一個G型可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載45KN，允許高度4500mm）。該處梁底距地面為4.25 米，高度滿足要求。68.885/45 1.53在支撐體系安全系數(shù)2.0 范圍內，支撐安全。三、15 軸 KL2 作分析，15 右側板厚h=180，15 左側板厚h

17、=120，KL2 b=350 ， h=700，KL35 b=500 ， h=950，計算跨度ll=5.55m 。計算假定：1）15 軸左板標高為3.95M，15 軸右板標高為2.7M，KL2、KL35合并為一個整體支撐加固，取其組合梁b=500，h=1.950 （結構計算偏與安全），井字梁截面15 軸左為250× 450，15 軸右為 300×650，將該范圍井字梁轉化為板厚：11銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案15則 軸左側板厚h 0.12 <7.65 × 0.25× 0.45 2×（ 5.2 0.25）× 0.25

18、×0.45>/(7.65 × 5.2)h 0.17m15則 軸右側板厚h 0.18 <7.25 × 0.3× 0.65 2× （ 5.2 0.3）×0.3×0.65>/(7.25× 5.2)h 0.268m則：1、15 軸左側樓板荷載計算：板自重25 0.17=4.25KN/m15 軸右側樓板荷載計算：板自重25 0.268=6.7KN/m2215 軸左側樓板傳至組合梁荷載（計算至左側跨度1/3 部位）：4.25 × 2.7 11.475KN/m15 軸右側樓板傳至組合梁荷載（計算至右側

19、跨度1/3 部位）：6.7 × 2.6 17.42KN/m組合梁自重q=25 0.51.95=24.375 KN/m22、施工人員及設備等動荷載：2KN/m3、 KL14 上均布線荷載q=板、梁恒載 +動荷載q=11.47517.42 24.375+2 ×（ 2.7 2.6 ）q=63.83KN/m則組合梁均布線荷載q=63.83 KN/m本計算將KL14 看作一端固定，設有兩個簡支的承受均布荷載的12銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案單跨梁，如下圖，根據(jù)結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載：R2 3/8 × q× l （ l 為計算跨度l 2

20、.525m）R2 3/8 × 63.83 × 2.525R2 60.439KNR1（ 3/8 × q×l 2R2× 2.525 ） /l （ l為 KL14 的計算跨度l 5.55m）2R1（ 3/8 × 63.83 × 5.55 60.439 × 2.525 ） /5.554、后澆帶邊緣L47 L88 考慮由 KL35、L29、 L30、L6、KL14 共同承受則組合梁受到L47 L88 集中荷載為：P 2.6 × 0.3 ×0.65 × 25 2.7 × 0.25 

21、15; 0.45 × 25在此，組合梁兩側考慮滿跨P 20.27KN暫假定上層傳至荷載R =013銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案則獨立支撐承受荷載N1=R1+P=105.349+20.27=125.619KNN2=R2=60.439KN該處于 N1 設兩個， N2 設一個，共設三個A 型槽鋼 16a 格構式支撐，該支撐允許荷載為40 60KN，允許高度為2700 3900mm。該處梁底距地面為3.25 米，高度滿足要求。N1/120 2N2/60 2支撐體系安全四、E 軸 KL37 作分析，板厚h=120， KL24 b=350， h=550，計算跨度 l=3.175m

22、。計算假定：1） / 軸間井字梁截面為250×450，將該范圍井字DG1112梁轉化為板厚：S 7.55 × 18.65 140.81 V 井字梁 18.65 × 0.25 × 0.33 × 2 (3.475 0.25) × 0.25 × 0.33× 5V 井字梁 4.41m3轉化為板厚hh 4.41/ 140.81 0.031m14銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案則：1、樓板荷載計算：板自重25 （ 0.120 0.031 ）=3.775KN/m2E 軸北側樓板傳至KL24 荷載（計算至北側跨度1/3

23、部位）：3.775 × 3.4 12.835KN/mE 軸南側樓板傳至KL24 荷載（計算至南側跨度1/3 部位）：3.775 × 2.933 11.072KN/mKL24自重 q=25 0.350.55=4.813 KN/m22、施工人員及設備等動荷載：2KN/m3、 KL37 上均布線荷載q=板、梁恒載 +動荷載q=12.83511.072 4.813+2 ×（ 3.4 2.933 ）q=41.386KN/m則組合梁均布線荷載q=41.386KN/m本計算將KL24 看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據(jù)結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷

24、載：15銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案R 3/8 × q× l （l 為計算跨度l 3.175m）R 3/8 × 41.386 × 3.175R 49.25KN則獨立支撐承受荷載N R49.25KN該處設一個A 型槽鋼 16a 格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為27003900mm。該處梁底距地面為3.4 米，高度滿足要求。N 60KN支撐體系安全2) 對 / 軸間井字梁L37 作分析，井字梁截面為 250DG1112× 450，計算跨度 l=3.475m ：則：1、樓板荷載計算：板自重25 （ 0.120 0.0

25、31 ）=3.775KN/m2樓板傳至 L45 荷載（計算取2.8m）：3.775× 2.8 10.57KN/m22、施工人員及設備等動荷載：2KN/m3、 L 上均布線荷載q=板恒載 +動荷載q=10.57+2×2.8q=16.17KN/m則組合梁均布線荷載q=16.17KN/m本計算將L37 看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨16銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案梁，如下圖，根據(jù)結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載：R 3/8 × q× l （l 為計算跨度l 3.475m）R 3/8 × 16.17 × 3.4

26、75R 21.07KN則獨立支撐承受荷載N R21.07KN該處設一個 C 型槽鋼 16a 格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為28004500mm。該處梁底距地面為4.1 米，高度滿足要求。N 60KN支撐體系安全因該處在結構筒體部位，故框架梁梁端和井字梁中間各增設一個C 型槽鋼 16a 格構式支撐。本工程后澆帶屬伸縮后澆帶，按設計要求60 天后即可封閉，因17銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案此預計澆筑地下室后澆帶時工程主體施工至地上四層。則：49.25 21.07 70.32KN( 每層荷載 )70.32× 5 351.6KN（ 5 層荷載）施工期間對后

27、澆帶部位封閉管理，嚴禁在該區(qū)域堆放物體和進行施工，因此實際1 5 不可能每層都有活荷載，上述五層累計荷載折算為： 351.5 × 95 334.02KN334.02/(4× 60)=1.39 支撐安全系數(shù)2結構安全5、后澆帶砼的澆筑進場砼必須每車核對配合比、坍落度、砼標號、抗?jié)B等級及外加劑摻量是否與設計要求一致。后澆帶在澆筑砼前，必須將整個砼表面按照施工縫的要求進行處理。地下室底板與本層的外墻后澆砼一起澆筑，采用比兩側砼提高一個強度等級的補償收縮性砼澆筑，養(yǎng)護時間不宜少于 28d，后澆帶混凝土終凝后 2 小時即開始養(yǎng)護，表面覆蓋一層薄膜，必要時加蓋一層麻袋片，并澆水養(yǎng)護，澆

28、水次數(shù)以保證砼始終處于濕潤狀態(tài)為準。地下室的后澆帶 1 或后澆帶 2 均應一次性澆筑，地上部分可根據(jù)現(xiàn)場實際情況而定，但前后兩次之間的施工縫應按規(guī)范要求設置在剪力較小處。澆筑所有后澆帶砼時， 應按有關規(guī)定留置標準養(yǎng)護試塊， 用于確定砼 28 天強度；基礎底板及地下室外墻均需留置抗?jié)B試塊；澆筑頂18銀盛泰國際商務港后澆帶支模及砼澆筑施工方案板后澆帶砼時， 應留置拆模試塊， 用于確定拆模時間，后澆帶模板必須在后澆帶砼達到設計強度的100%方可拆模。后澆帶砼采用泵送的方法運送至澆筑地點。嚴格控制外墻拆模時間，防止因拆模過早而引起外墻穿墻螺桿松動。砼澆筑時， 振動棒嚴禁碰撞預應力鋼絞線。后澆帶砼應振搗密實，與兩側砼之間的接縫收口必須順暢、密實。6、安全文明施工要求1、施工現(xiàn)場所有用電設備，除作保護接零外，必須在設備保護線的首端處設置漏電保護裝置。2 、每臺用電設備應有各自專用的開關箱，必須實行“一機一閘”。3、在砼罐車卸料處路面滿鋪鋼板，防止砼罐車壓壞路面，進而影響