硬質(zhì)燈芯慢漏分析與改善

1、D1. 項目背景自2011年下半年起，硬質(zhì)燈芯慢漏率大幅提高。24位壓封機生產(chǎn)燈芯批次慢漏率最高達73%，從2012年3月停產(chǎn)待改造至今；32位壓封機生產(chǎn)燈芯批次慢漏率最高達20%，2012年5月8日更換兩個主火頭后改善較大，但存放一個月后慢漏率仍達？%更為嚴重的是，存放1個月檢漏后的燈芯再存放一段時間，仍會出現(xiàn)一定比例的慢漏，因此部分不良品已流到客戶，引起客戶投訴。如果此問題不解決，公司PAR燈產(chǎn)品 將會失去傳統(tǒng)市場。D2. 問題陳述 硬質(zhì)燈芯的慢漏點有兩個，一個是排氣管與泡殼的封離處，一個是引線壓封部位，由于前者為相同性質(zhì)玻璃封接，相對容易判斷，且失效機率較小，而后者為金屬與玻璃的封接，失

2、效原因復(fù)雜，為慢漏的最大來源，由此本項目的重點在于如何減少壓封部位的慢漏。D3. 因變量Y及缺陷定義缺陷定義引線與壓封部位玻璃之間存在貫穿內(nèi)外的氣道，其泄漏率足以使得在燈芯設(shè)計壽命期間，泡殼內(nèi)正常氣氛遭到破壞。測量方法Y定義：慢漏現(xiàn)有方法：儲存一個月或更長時間后，加額定電壓15秒，觀察泡殼的發(fā)藍發(fā)白情況。此方法周期長，且不準確，待評估。D4. 現(xiàn)狀以下為2011年9月到2012年7月品管部檢漏數(shù)據(jù)：Sep-11Oct-11Nov-11Dec-11Jan-12Feb-12Mar-12Apr-12May-12Jun-12 Toatal檢查量27632931431229121230707559444

3、1878001321352627912326211733802237099慢漏147881171237265572569219636533655605404569611172134慢漏率5.35%3.73%1.28%1.81%9.58%10.46%4.04%21.16%17.39%5.54%7.69% 以每只硬質(zhì)燈芯平均成本以每只硬質(zhì)燈芯平均成本2元計，元計，10個月期間直接經(jīng)濟損失個月期間直接經(jīng)濟損失34.4萬，萬，每月?lián)p失每月?lián)p失3.44萬。萬。 平均慢漏率7.69%，最低1.28%，最高21.16%。必須指出的是，這些被檢驗的燈芯中，包含多批次存放時間不足1月的燈芯，實際慢漏率更高，未檢

4、出的不良品多數(shù)流到客戶。如果只統(tǒng)計存放時間超出1月的燈芯，平均慢漏率超過12%。其它損失？D5. 目標由于2011年8月前的數(shù)據(jù)難以統(tǒng)計，估計出現(xiàn)異常前，歷史慢漏率為7%。相比以前的“正?！睌?shù)據(jù)，我們的目標改善幅度為5%。目標：存放30天后，硬質(zhì)燈芯慢漏率2%。D6. 預(yù)想財務(wù)效果 硬質(zhì)燈芯共有兩臺壓封機，單班日產(chǎn)量不低于10000pcs，全年有效工作日300天，每年產(chǎn)能達300萬只，如慢漏率降低5%： 每年可節(jié)省資金每年可節(jié)省資金=3005%2=30萬元萬元D7. 人力組織BB研發(fā)LeaderRD01QERD02質(zhì)量生產(chǎn)MEPD1.制訂和驗證泡殼升溫和退火工藝；2.設(shè)計試驗方案，驗證各變量的

5、影響1.測量設(shè)備選型和驗收安裝；2.制作工裝夾具1.MSA2.試驗批的測量、記錄與分析3.檢驗標準的編寫確定4.SPC1.安排跟進各種試驗；2.記錄反饋各項異常1.改善措施的落實；2.作業(yè)指導(dǎo)書3.協(xié)助其它組員D8. 日程安排階段072708010815090109151001101511011115需完成事項回顧時間回顧地點定義定義項目，制定目標預(yù)估效果，制定日程每周一下午兩點會議室測量測量系統(tǒng)分析， 找出問題根因，收集相關(guān)數(shù)據(jù)每周一下午兩點會議室分析分析問題根因，暫未決定分析方法每周一下午兩點會議室改善針對問題根因的分析結(jié)果進行必要的改善每周一下午兩點會議室控制對改善階段的成果予以控制每周

6、一下午兩點會議室M1. Y現(xiàn)狀測量 我廠硬質(zhì)燈芯玻璃材料牌號為GE180，引線為紅光或GE產(chǎn)鎳鉬桿，與玻璃密封部分材質(zhì)為鉬，另一端為鎳。GE180性能參數(shù)值軟化點1015退火點785應(yīng)變點735線膨脹系數(shù)10-7/ （0300/ ）45密度g/cm32.77應(yīng)力光學(xué)常數(shù)10-12/Pa總堿量%0.035鉬性能參數(shù)值工作溫度1600熔點2610沸點4830線膨脹系數(shù)10-7/ （0300/ ）49密度g/cm310.4總發(fā)射率（1500 ）0.19再結(jié)晶溫度9001200注：為敘述方便，下文中的鉬桿都是引線的封接部分。 慢性漏氣主要是在鉬與玻璃的界面上出現(xiàn)氣隙而產(chǎn)生的，測量慢漏首先要確定單位時間

7、氣體泄漏量標準。 M1. Y現(xiàn)狀測量以120V50W為例，其空泡體積 ，充氣氣壓7，測量30個存放1月的慢漏燈芯，充氣氣壓均出現(xiàn)不同程度的降低，最低下降1個大氣壓，以此為經(jīng)驗數(shù)據(jù)并留下一半安全余量，計算燈芯存放1個月后的最大允許泄漏量 ：0.51105 = (PaL) 氦質(zhì)譜檢漏儀最小可檢漏率達 510-12Pam3/s ，壓封后即可測量氣體泄漏率，但價格昂貴，且為破壞性檢驗， 不可作為常規(guī)檢測手段，需要尋找快速簡單的替代方法。M1. Y現(xiàn)狀測量 1、由于引線與玻璃間存在氣道，嘗試將引線的抗拉強度作為泄漏率的替代指標。將慢漏燈芯泡殼敲掉，只留下夾封部位玻璃。對引線兩端施加100N拉力，M1.

8、Y現(xiàn)狀測量 2、對原測量方法進行改造。 由于燈芯氣體泄漏速度與泡殼內(nèi)外壓力差成正比，只需要將燈芯置于高壓倉一段時間，就可獲得相當于幾倍時間自然存放的效果。例如，燈芯充氣7個大氣壓，將燈芯放在31個大氣壓的高壓倉里，理論上只需存放1周，就近似于自然存放1月的效果。由于老方法下燈芯外氣壓小于內(nèi)氣壓，改進方法正好相反，可靠性需要認證。 對于自然存放后點亮發(fā)現(xiàn)的慢漏燈芯，泡殼上附著的藍色或白色物質(zhì)，為鎢不同化合價的氧化物，也就是說存放后，泡殼中的氧氣成份增加。這部分氧氣是從外部沿氣道進入，還是內(nèi)部某些氣體逸出后造成內(nèi)部鹵鎢氧化物分解？ 試驗：多預(yù)備500組原料，在排氣工序不充入鹵氣，改充高純氪，其它工

9、藝不變。試驗燈芯與正常工藝下生產(chǎn)的燈芯分開自然存放3個月，再點亮檢漏對比漏氣率。 試驗組漏氣率： 正常組漏氣率：待驗證的第二個問題：發(fā)藍=漏氣？M2. 壓封工藝流程32位壓封機工位動作說明15上料，將氮氫保護氣氣嘴插入排氣管611強度逐漸加強的火焰預(yù)熱融化泡殼壓封位，泡殼底部逐漸收縮12強火焰加熱泡殼壓封位，泡夾一進行一次夾封13中火焰加熱14中火焰加熱泡殼壓封位，泡夾二進行二次夾封1527強度逐漸減弱的火焰對泡殼夾封位退火2831自然冷卻32下料工位周期：6秒（加熱時間5秒，過位1秒）M3. 失效模式及后果分析M3. 失效模式及后果分析M3. 失效模式及后果分析M4. 自變量X的確定 遺憾的

10、是，以前我們在來料檢驗、制程監(jiān)控方面的檢測手段嚴重匱乏，沒有通過分析實驗積累的數(shù)據(jù)，對形成慢漏的各類因素探測能力近似于零，其發(fā)生頻率當然也難以確定，只能根據(jù)基礎(chǔ)理論、科技期刊中的相關(guān)文章和現(xiàn)有檢測設(shè)備，確定需要監(jiān)控的首批變量，再結(jié)合購置成本確定需要添加的檢測設(shè)備。1. 原輔料質(zhì)量X1:鉬桿表面質(zhì)量X2:鉬桿膨脹系數(shù)2. 工藝參數(shù)X3:壓封前的升溫工藝X4:泡殼處于軟化點+300左右的時間X5:一次壓封時鉬桿表面氧化層厚度X6:一次壓封時鉬桿溫度X9:泡殼的退火工藝X7:夾模夾緊力X8:夾模夾緊時間X10:泡殼退火后殘留應(yīng)力M4. 測量設(shè)備配置 已有檢測設(shè)備：桂光桂光XTL-500顯微鏡顯微鏡最

11、大放大倍數(shù)180倍，可用來檢查引線外觀質(zhì)量和壓封面氣泡Raynger 3i1MSC紅外測溫儀紅外測溫儀測溫范圍6003000，光譜1um,不適宜于測量玻璃火焰溫度，僅可提供600 以上時壓封機底座、夾模溫度參考。WaleApparatus應(yīng)力檢查臺應(yīng)力檢查臺可用來檢查泡殼壓封部位的應(yīng)力，定性判斷退火是否合適 已有檢測設(shè)備：數(shù)顯卡尺數(shù)顯卡尺精度0.01mm，用來測量玻璃管壁厚M4. 測量設(shè)備配置 需要獲得外單位支持的設(shè)備：氦質(zhì)譜檢漏儀氦質(zhì)譜檢漏儀用途：精確測量壓封部位漏氣率掃描電鏡掃描電鏡用途：分析鉬桿成分，觀察壓封質(zhì)量，測量鉬桿氧化層厚度M4. 測量設(shè)備配置 需要購置的設(shè)備：玻璃專用紅外測溫儀

12、玻璃專用紅外測溫儀用途：測量泡殼在各工位的溫度。測溫范圍2002000微型熱電偶測溫儀微型熱電偶測溫儀用途：測量鉬桿在各工位的溫度。測溫范圍2001600 通用紅外測溫儀通用紅外測溫儀用途：測量冷卻水、工位底座溫度。測溫范圍-20600 M4. 測量設(shè)備配置 需要購置的設(shè)備：數(shù)顯玻璃制品應(yīng)力檢查儀數(shù)顯玻璃制品應(yīng)力檢查儀用途：測量退火后泡殼的殘余應(yīng)力。測量精度： (雙折射程差值) 4nm氣體流量計氣體流量計用途：監(jiān)控壓封機保護氣體流量熱膨脹系數(shù)儀熱膨脹系數(shù)儀用途：測量鉬桿、玻璃膨脹系數(shù)M4. 測量設(shè)備配置 需要購置的設(shè)備：夾緊力測量儀夾緊力測量儀用途：測量夾模夾緊力金相顯微鏡金相顯微鏡 （切割機

13、（切割機 拋光機）拋光機）用途：金屬材料的檢驗或材料處理后的分析M4. 測量設(shè)備配置M5. 測量系統(tǒng)評估偏倚與線性M5. 測量系統(tǒng)評估再生性與重復(fù)性（R&R)A1. 控制標準的初步確定鉬桿不應(yīng)存在使用上有害的劈裂、 裂紋、 毛刺、 脆斷、變色等缺陷。表面應(yīng)為銀白色， 不應(yīng)有污染及明顯氧化現(xiàn)象。允許的縱向拉痕驗證（20120725）：存放兩個月后的硬質(zhì)燈芯（120V 90W），重新燃點后燈芯均未漏氣發(fā)藍，觀察氣密封接部分的引線表面情況分布如下：45pcs引線表面無明顯的加工痕跡，55pcs引線表面觀察到縱向或者橫向的加工痕跡。挑選燃點后漏氣發(fā)藍的硬質(zhì)燈芯（PHILIPS 230V 75W

14、），同樣觀察氣密封接部分，引線表面情況如下：26pcs引線表面無明顯加工痕跡，20pcs引線表面能夠觀察到橫向或者縱向的加工痕跡。X1:鉬桿表面質(zhì)量A1. 控制標準的初步確定X1:鉬桿表面質(zhì)量列聯(lián)表B1：漏氣B2：不漏氣A1:鉬桿有拉痕2055A2:鉬桿無拉痕2645假設(shè)鉬桿拉痕與慢漏不關(guān)聯(lián)Minitab 15-統(tǒng)計-表格-卡方檢驗（工作 表中的雙向表）“鉬桿表面拉痕與慢漏不關(guān)聯(lián)”，這種說法成立的概率為0.196：不能判斷鉬桿有無拉痕與是否慢漏的關(guān)聯(lián)A1. 控制標準的初步確定鉬桿與GE180硬質(zhì)玻璃間的封接為典型的匹配封接，要求兩者的膨脹系數(shù)的差異在從室溫到玻璃的轉(zhuǎn)換溫度范圍內(nèi)不超過10%。即

15、使GE180批次間也可能存在一定的差異，但若要求GE提供出貨報告，則可信賴其標稱膨脹系數(shù)，將不同膨脹系數(shù)的鉬桿與其配對使用，也就是說主要監(jiān)控鉬桿的膨脹系數(shù)。如此，鉬桿的膨脹系數(shù)變動范圍應(yīng)處于4149.510-7/ X2:鉬桿膨脹系數(shù)為改善鉬桿的高溫性能，供應(yīng)商會在生產(chǎn)過程中摻雜鑭等金屬，但同時鉬桿的線膨脹系數(shù)會出現(xiàn)下降，數(shù)值有可能超出標準下限，因此鉬桿的膨脹系數(shù)至少應(yīng)作為我廠的型式檢驗項目A1. 控制標準的初步確定泡殼在加熱過程中，由溫度梯度所產(chǎn)生的暫時應(yīng)力與固有的永久應(yīng)力之和不能大于其抗張強度極限，否則將發(fā)生破裂。使用對燒火頭時，泡殼的最大加熱速度（/分鐘)=130（泡殼壁厚cm）2 X3:

16、壓封前的升溫曲線我廠常用的硬質(zhì)玻璃管壁 厚為0.080.01cm，對于32位壓封機，每個工位的加熱時間為5秒，那么壓封前每工位的最大加熱速度為：130 0.082 （60 5） =1693 /工位為安全起見，一般取最大加熱速度的15%20%，即254339 /工位。GE180的軟化點為1015 ，一般壓封前就要求達到1300 ，這樣就需要45個工位進行預(yù)熱，每工位的升溫范圍要達到以上安全要求。注意：泡殼使用前注意防潮，升溫時使用還原性火焰，避免壓封部位產(chǎn)生氣泡。A1. 控制標準的初步確定在一次壓封前，泡殼應(yīng)處于軟化點溫度以上足夠時間，保證軟化的玻璃與鉬桿充分接觸，即我們常說的燒熟。X4:泡殼處

17、于軟化點+300左右的時間GE180的軟化點為1015，為保證適當?shù)牧鲃有允古輾さ撞渴湛s，并將鉬桿包裹，壓封前應(yīng)以高于軟化點250300 的溫度加熱。具體加熱時間需要試驗驗證，按經(jīng)驗，對于32位壓封機，在壓封前需有一到兩個工位，使用煤氧火焰將泡殼溫度保持在1300左右。A1. 控制標準的初步確定X5:一次壓封時鉬桿表面氧化層厚度能否獲得良好的封接，應(yīng)考慮玻璃對金屬的潤濕性。 玻璃對金屬潤濕性的好壞可以用潤濕角的大小來表示。角小，表明兩者之間潤濕狀態(tài)好，結(jié)合力強。玻璃不潤濕純凈的金屬表面，而易于潤濕具有低價金屬氧化物的金屬表面。實驗表明，玻璃對純凈鉬的潤濕角為146，對三氧化鉬的潤濕角為 120

18、，,對二氧化鉬的潤濕角為60 (潤濕性較佳)。A1. 控制標準的初步確定X5:一次壓封時鉬桿表面氧化層厚度為了獲得氣密封接，還一定要在金屬表面形成一定厚度的低價氧化物(與母體金屬及玻璃的結(jié)合力強, 本身堅實致密) ，而不是高價金屬氧化物( 粗糙多孔，與母體及玻璃的結(jié)合力弱,氣密性差) 的過渡層。氧化層過薄,粘結(jié)過渡層就很薄， 封接強度低;氧化層過厚，易從母體脫裂、粘附力差，不易潤濕，易漏氣，影響氣密性。對于硬質(zhì)玻璃與鉬桿的封接,在生產(chǎn)中可以采取對鉬桿封接部位加熱氧化的方式,通過封接界面處所呈現(xiàn)的顏色來判斷合適的厚度與氧化物構(gòu)成(通過控制氧化的溫度和時間來實現(xiàn))。封接部位金屬鉬導(dǎo)絲表面應(yīng)呈灰棕或

19、棕褐色。若呈暗棕或黑棕色,則表示氧化過度，若呈灰色或灰藍色,則表示氧化不足。準確來說，這層氧化膜的厚度應(yīng)控制在1um左右A1. 控制標準的初步確定X5:一次壓封時鉬桿表面氧化層厚度我廠采用鉬桿和硬質(zhì)玻璃的“ 不氧化” 封接工藝， 封接時，不對鉬桿進行專門氧化處理。 這也能達到較為理想的氣密封接。因在封接時，對燈芯雖然有保護性氣體，但由于有加熱火的存在，在封接鉬桿周圍會形成濃度很低的氧化性氣氛,在高溫作用下,鉬導(dǎo)絲表面仍會形成極薄的低價氧化物膜。 當然,“ 不氧化” 封接方式,其封接強度有所降低。但是，我廠使用保護氣體為氮氫混合氣，在保護燈絲不被氧化的同時，卻由于氫氣對氧化鉬的強烈還原作用，破壞

20、鉬桿表面的氧化層。在這種工藝下，控制鉬桿表面的氧化層厚度更加困難?？赡艿母纳品较颍菏褂酶呒兊鞅Ｗo氣體，在鎢的氧化條化達到前（400），調(diào)整之前工位的氮氣流量，盡可能驅(qū)離泡殼中的空氣，燈絲氧化層留待排氣機點氫處理。A1. 控制標準的初步確定X6:一次壓封時鉬桿溫度 壓封前玻璃與鉬桿并不接觸， 用強火加熱軟化玻璃時，同時加熱了鉬桿，由于玻璃達到軟化熔點溫度后，就不再提高溫度， 而鉬桿與夾頭的表面溫度， 隨著強火的加熱，會不斷升高，燒熔的玻璃收縮， 而自動壓封機火焰的位置是固定的，因而火焰有時會直接加熱到引線， 使鉬桿的溫度可能超過玻璃的熔點溫度。 在壓封瞬間，鉬桿直徑與玻璃上形成孔的直徑尺寸是相

21、同的。如果鉬桿溫度高于玻璃固化溫度時，冷卻后， 鉬桿的收縮將大于玻璃的收縮， 此時鉬桿與玻璃的潤濕作用產(chǎn)生的結(jié)合力使鉬桿受拉彈性變形， 玻璃和金屬導(dǎo)絲間不留間隙，而鉬桿的彈性變形力 ， 當彈性變形力大于結(jié)合力時， 鉬桿與玻璃之間潤濕作用消失， 鉬桿回彈， 使鉬桿與玻璃之間產(chǎn)生間隙， 燈芯漏氣。 壓封瞬間，應(yīng)保證鉬桿溫度略低于玻璃固化溫度時（對于GE180，即略低于735），冷卻后，鉬桿的收縮量小于玻璃的收縮量，鉬桿將產(chǎn)生受壓變形， 彈性變形力作用在玻璃上， 使鉬桿和玻璃間緊密配合，不會產(chǎn)生間隙和慢漏氣現(xiàn)象。但如鉬桿溫度過低，冷卻過程中，鉬桿產(chǎn)生壓變形量過大，彈性變形力對玻璃產(chǎn)生很大的向外張力，

22、超過玻璃的強度，就會使封接處炸裂。A1. 控制標準的初步確定X6:一次壓封時鉬桿溫度32位壓封機使用兩次壓封來降低燈芯的慢漏氣和消除壓封應(yīng)力。 一次壓封后， 玻璃未冷卻， 再用強火加熱接封處， 使玻璃達到熔點溫度，燒熔封接點的玻璃， 進行二次夾封。此時鉬桿被玻璃包裹， 不易被強火直接加熱， 另外鉬桿與玻璃直接接觸， 溫度一旦升高， 因熱容量較低，熱量會很快傳遞給溫度較低玻璃，使鉬桿的溫度接近玻璃的熔點溫度，由此分析可知，鉬桿與玻璃封接處冷卻后可能產(chǎn)生慢漏機率就較低。24位壓封機升溫、退火工位較少，故從可靠性來看，32位排氣機優(yōu)于24位排氣機。但如能保證壓封瞬間鉬桿溫度達到要求，是否進行二次壓封

23、并不是評判點。A1. 控制標準的初步確定X7:夾模夾緊力夾模合適的夾緊力和夾緊時間，能使融化后的玻璃與鉬桿更好地接觸。我廠排氣機使用凸輪帶動連桿，依靠連桿的重力實現(xiàn)夾模的進位和夾緊。由于機械摩擦力變化和緩沖器作用，夾模的夾緊力和夾緊時間可能產(chǎn)生變化，因此需要定期監(jiān)控。X8:夾模夾緊時間A1. 控制標準的初步確定X9:泡殼的退火工藝玻璃的最高退火溫度是指在此溫度下經(jīng)過3分鐘能消除應(yīng)力95%，一般相當于退火點的溫度，也叫退火上限溫度；最低退火溫度是指在此溫度下經(jīng)3分鐘只能消除應(yīng)力5%，也叫退火下限溫度。實際上，一般采用的退火溫度都比最高退火溫度低2030，低于最高退火溫度50150是最低退火溫度。

24、玻璃制品在生產(chǎn)過程中，經(jīng)受激烈的溫度變化時， 將產(chǎn)生熱應(yīng)力。這種熱應(yīng)力會降低制品的強度。高溫成型或熱加工的制品， 若不經(jīng)過退火令其自然冷卻，很可能在存放或運輸過程中自行破裂，或者金屬和玻璃密封部位出現(xiàn)漏氣。玻璃制品的退火包括加熱、保溫、慢冷及快冷四個階段。A1. 控制標準的初步確定X9:泡殼的退火工藝 （第一階段 降溫）GE180的退火點為785，其實際退火溫度可設(shè)置在765 左右。壓封時火焰處玻璃溫度在1300 左右，壓封后泡殼溫度仍在退火點之上，所以泡殼退火工藝的第一階段是降溫而不是升溫。降溫速度可按壓封前升溫速度的一半來參考，甚至更低。對于壁厚0.08cm的GE180玻管，即127170

25、 /工位。假設(shè)壓封后，泡殼溫度為1100 ，則需要兩到三個工位的降溫，壓封部位的玻璃溫度才能降到退火點。A1. 控制標準的初步確定X9:泡殼的退火工藝 （第二階段 保溫）保溫階段的主要目的是消除快速加熱時產(chǎn)生的溫度梯度， 并消除制品中所固有的內(nèi)應(yīng)力。這一階段的主要參數(shù)是退火溫度和在此溫度下的保溫時間。GE180實際退火溫度可設(shè)置在765 左右，確定保溫時間前需要確定泡殼退火后允許存在的內(nèi)應(yīng)力 （允許永久應(yīng)力的雙折射值，nm/cm）.保溫時間（分鐘）=520（泡殼壁厚cm）2 對于壁管0.08cm的GE180玻璃，一個工位（5秒）保溫可將內(nèi)應(yīng)力降至520 0.082 （5 60）=39.9nm/

26、cm。A1. 控制標準的初步確定X9:泡殼的退火工藝 （第三階段 慢冷）在玻璃中原有應(yīng)力消除后， 必須防止在降溫過程中由于溫度梯度而產(chǎn)生新的應(yīng)力。這主要靠正確地判定并嚴格地控制玻璃在退火溫度范圍的冷卻速度來實現(xiàn)。這個階段的冷卻速度應(yīng)當很低，尤其在高溫階段。慢冷速度主要由制品所允許的永久應(yīng)力決定。慢冷階段的結(jié)束溫度，必須低于玻璃的應(yīng)變點（GE180的應(yīng)變點為735）。即是說， 要把玻璃慢冷到玻璃的結(jié)構(gòu)完全固定以后， 才不會有永久應(yīng)力產(chǎn)生的可能。泡殼最初的慢冷速度按下式計算：慢冷速度( /min) =泡殼最后允許的應(yīng)力 （泡殼壁厚cm）2 13根據(jù)慢冷速度、每工位加熱時間、退火溫度、慢冷結(jié)束溫度可

27、確定需要多少工位完成慢冷階段。 對于0.08cm壁厚的GE180玻管，每工位慢冷速度=39.9 0.082 13 （60 5）=39.9 /工位，需要一到兩個工位完成慢冷階段。A1. 控制標準的初步確定X9:泡殼的退火工藝 （第四階段 快冷）快冷階段是指從應(yīng)變溫度到室溫這段溫度區(qū)間。在此階段只能引起暫時應(yīng)力， 在保證不致因熱應(yīng)力而破壞的前提下， 可以盡快冷卻泡殼。降溫速度可按壓封前升溫速度的一半來參考。對于壁厚0.08cm的GE180玻管，即127170 /工位。GE180的應(yīng)變點為735，假設(shè)室溫為20，快冷結(jié)束溫度可設(shè)置為147190 ，可計算得出需要四個工位完成快冷階段。退火工藝確定后，每階段的結(jié)束工位也會確定，在這些工位對泡殼溫度進行監(jiān)控，即可實現(xiàn)退火工藝的日常監(jiān)控。A1. 控制標準的初步確定X10:泡殼退火后的殘留應(yīng)力理想的泡殼退火工藝應(yīng)該能使壓封部位玻璃內(nèi)外層溫度、鉬桿溫度同