第六章單相流體對流換熱剖析

1、1第六章第六章 單相流體對流換熱單相流體對流換熱第一節(jié)第一節(jié) 管內強迫流動對流換熱管內強迫流動對流換熱第三節(jié)第三節(jié) 自然對流換熱自然對流換熱第二節(jié)第二節(jié) 外掠圓管對流換熱外掠圓管對流換熱2第一節(jié)第一節(jié) 管內強迫流動對流換熱管內強迫流動對流換熱一、管槽內強制對流流動和換熱的特征一、管槽內強制對流流動和換熱的特征 1. 進口段和充分發(fā)展段的特點（流動和熱）進口段和充分發(fā)展段的特點（流動和熱） (流態(tài)流速定型）流態(tài)流速定型） 流動充分：流動充分： x 方向方向u 不變，不變，v=0 熱充分熱充分 (定定tw或或q)：無量綱溫度隨管長不變（：無量綱溫度隨管長不變（tw-t)/(tw-tf),即即表面?zhèn)?/p>

2、熱系數(shù)為常數(shù)。表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為常數(shù)。 32.流動充分發(fā)展段流動充分發(fā)展段層流和湍流的判斷層流和湍流的判斷 層流：層流：過渡區(qū)：過渡區(qū)：旺盛湍流：旺盛湍流：Re23002300Re1000010000Re43. 3. 熱入口段和充分發(fā)展段的判斷（表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的變化熱入口段和充分發(fā)展段的判斷（表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的變化） （定壁溫）充分發(fā)展段為層流或湍流的熱入口段長度（定壁溫）充分發(fā)展段為層流或湍流的熱入口段長度: /0.05 Re Prld/60ld層流層流湍流湍流54. 4. 熱入口段和流動入口段的關系熱入口段和流動入口段的關系 Pr=1 流動入口段流動入口段=熱入口段熱入口段 Pr1 流動入口段流動入

3、口段熱入口段熱入口段 Pr熱入口段熱入口段層流層流湍流湍流65. 5. 熱邊界條件有均勻壁溫和均勻熱流兩種熱邊界條件有均勻壁溫和均勻熱流兩種。 76. 6. 牛頓冷卻公式中的平均溫差牛頓冷卻公式中的平均溫差 對對恒熱流恒熱流條件，可取條件，可取 作作為為 。 對于對于恒壁溫恒壁溫條件，截面上的局部溫差是條件，截面上的局部溫差是個變值，應利用熱平衡式：個變值，應利用熱平衡式：()wfttmt()mmmpffh A tq c tt 式中，式中， 為質量流量；為質量流量； 分別為出口、進口截面上分別為出口、進口截面上 的平均溫度；的平均溫度； 按對數(shù)平均溫差計算：按對數(shù)平均溫差計算：mq、ffttm

4、tlnffmwfwfttttttt87. 特征速度及定性溫度的確定特征速度及定性溫度的確定 特征速度特征速度一般多取截面平均流速。一般多取截面平均流速。 定性溫度定性溫度多為截面上流體的平均溫度多為截面上流體的平均溫度（或進出口截面平均溫度）（或進出口截面平均溫度）。9二二. . 管內湍流換熱實驗關聯(lián)式管內湍流換熱實驗關聯(lián)式 實用上使用最廣的是迪貝斯貝爾特公式：（展開思實用上使用最廣的是迪貝斯貝爾特公式：（展開思考）考） 加熱流體時加熱流體時 ， 冷卻流體時冷卻流體時 。 式中式中: : 定性溫度采用流體平均溫度定性溫度采用流體平均溫度 ，特征長度為，特征長度為 管內徑。管內徑。 實驗驗證范圍

5、：實驗驗證范圍： 此式適用與流體與壁面具有中等以下溫差場合此式適用與流體與壁面具有中等以下溫差場合。0.80.023 RePrnfffNu 0.4n 0.3nft45Re10 1.2 10,fPr0.7 120,f。/60ld(氣體氣體:t=|tw-tf|50 ;水水:t20 30; 油類油類:t10)10 實際上來說，液體與管壁間溫差大，粘度有明顯實際上來說，液體與管壁間溫差大，粘度有明顯變化變化 一般在關聯(lián)式中引進乘數(shù)一般在關聯(lián)式中引進乘數(shù) 來考慮不均勻物性場對換熱的影響。來考慮不均勻物性場對換熱的影響?；颍?/)Pr / Pr )nnfwfw11大溫差情形，可采用下列任何一式計算。大溫差

6、情形，可采用下列任何一式計算。（1 1）迪貝斯貝爾特修正公式）迪貝斯貝爾特修正公式對氣體被加熱時，對氣體被加熱時，當氣體被冷卻時，當氣體被冷卻時，對液體對液體0.80.023 RePrnffftNuc0.5ftwTcT 。1tcmftwc0.11m0.25m液體受熱時液體受熱時液體被冷卻時液體被冷卻時12（2 2）采用齊德泰特公式：）采用齊德泰特公式： 定性溫度為流體平均溫度定性溫度為流體平均溫度 （ 按壁溫按壁溫 確確 定），管內徑為特征長度。定），管內徑為特征長度。 實驗驗證范圍為：實驗驗證范圍為：0.140.81 / 30.027 RePrffffwNuft，/60l dPr0.7 16

7、700,f。4Re10fwtw13（3 3）采用米海耶夫公式：）采用米海耶夫公式： 定性溫度為流體平均溫度定性溫度為流體平均溫度 ，管內徑為特征長度。，管內徑為特征長度。 實驗驗證范圍為：實驗驗證范圍為：0.250.80.43Pr0.021 RePrPrffffwNuft，/50l dPr0.6 700,f。46Re10 1.7510f14上述準則方程的應用范圍可進一步擴大。上述準則方程的應用范圍可進一步擴大。（1 1）非圓形截面槽道）非圓形截面槽道 用當量直徑作為特征尺度應用到上述準則方程中去。用當量直徑作為特征尺度應用到上述準則方程中去。 式中：式中： 為槽道的流動截面積；為槽道的流動截面

8、積；P P 為濕周長。為濕周長。（2 2）入口段）入口段 入口段的傳熱系數(shù)較高。對于通常的工業(yè)設備中的尖入口段的傳熱系數(shù)較高。對于通常的工業(yè)設備中的尖角入口，有以下入口效應修正系數(shù)：角入口，有以下入口效應修正系數(shù)： 4ceAdPcA0.71ldcl15 11.77rdcR3110.3rdcR（3 3）彎管修正或螺線管）彎管修正或螺線管當流體流過彎曲或螺旋管道時，在彎曲當流體流過彎曲或螺旋管道時，在彎曲段，由于離心力的作用，沿截面產生二段，由于離心力的作用，沿截面產生二次環(huán)流，增加邊界層擾動，使換熱增強。次環(huán)流，增加邊界層擾動，使換熱增強。 對于液體對于液體對于氣體對于氣體16 三、層流（、層流

9、（ ）時的換熱）時的換熱 Pr數(shù)較大的油和水在壁溫恒定的管內進數(shù)較大的油和水在壁溫恒定的管內進行層流換熱行層流換熱Re 2300f/.fffwdNu.(RePr)()L 130 141 86 實驗驗證范圍實驗驗證范圍: :ffw.fffwPr.,. .dRe PrL 10 1430 48167000 00449 75217 三、過渡區(qū)（三、過渡區(qū)（ 2300Re 10000）時的換熱）時的換熱 格尼林斯基提供的關聯(lián)式：格尼林斯基提供的關聯(lián)式： 對于氣體對于氣體fffwT.Pr. , . ,ReT 40615 0515 230010./f.fffwTdNu.(Re)PrLT 0 45230 80

10、 40 0214100118 對于液體對于液體: : fffwPr.Pr, .,RePr 41 5500 0 0520 230010./f.fffwPrdNu.(Re)PrLPr0 112 30 870 40 0122801【例例6-1】【例例6-2】【例6-3】【例例6-4】一、管槽內強制對流流動和換熱的特征一、管槽內強制對流流動和換熱的特征 1. 進口段和充分發(fā)展段的特點（流動和熱）進口段和充分發(fā)展段的特點（流動和熱）2 2. . 熱邊界條件有均勻壁溫和均勻熱流兩種熱邊界條件有均勻壁溫和均勻熱流兩種 二、湍流、過渡流及層流的準則關聯(lián)式二、湍流、過渡流及層流的準則關聯(lián)式 20 【例例6-1】

11、一臺管殼式蒸汽熱水器，】一臺管殼式蒸汽熱水器，水在管內流速為水在管內流速為um=0.85m/s,全水管的平均全水管的平均溫度溫度tf=90,管壁溫度管壁溫度tw=115,管長管長1.5m,管內管內徑徑d=17mm,試計算它的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。試計算它的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。解題思路：如何選擇準則關聯(lián)式？解題思路：如何選擇準則關聯(lián)式？1、滿足適用條件（幾何參數(shù)和準則數(shù)范圍）、滿足適用條件（幾何參數(shù)和準則數(shù)范圍）2 、確定定性溫度，從而確定準則數(shù)、確定定性溫度，從而確定準則數(shù) 2122 解：由于出口水溫解：由于出口水溫 待求，管內流體待求，管內流體的平均溫度不能確定，故先以進口處水溫的平均溫度不能確定，故先以

12、進口處水溫 作為定性溫度進行試算。作為定性溫度進行試算。 ftft20 由附錄查取由附錄查取20時水的物性參數(shù)為：時水的物性參數(shù)為： fffWmCmskg m262359.9 10/();1.006 10/ ;Pr7.02;998.2/; pfcJkg K4183/ 23fffu d3462.520 10Re4.97 101.006 10 410 流動屬于紊流流動屬于紊流f0.7Pr120 t30 ， wfttt402020 ，L d33/1506020 10 24水被加熱，取水被加熱，取m0.4 fffNu 0.80.440.80.40.023RePr0.023 (4.97 10 )(0.7

13、02)287 ffhNud WmC22359.9 102878596/()20 10 25 由管內流體的能量平衡可得由管內流體的能量平衡可得wfmpfffhA ttq ctt()() wfffpfffh dL ttdu ctt21()()4 fftt33220859620 103 (40)201(20 10 )998.2 4183 (20)4 26ft28 此時可取流體的平均溫度此時可取流體的平均溫度 fffttt11()(2028)2422 作為定性溫度重復以上計作為定性溫度重復以上計算步驟，得算步驟，得 ，因為兩次計算結果相差很小，因為兩次計算結果相差很小，所以出口所以出口水溫水溫 。ft

14、28.2 ft28.2 27 【例例6-3】恒定壁溫恒定壁溫 的光管，的光管，內內徑徑120mm，水以，水以2m/s的速度在管內流過，水的速度在管內流過，水的進口的進口溫度溫度 =40，出口溫度，出口溫度 為為滿足這一加熱過程，試確定該管長度。滿足這一加熱過程，試確定該管長度。 wtC90ft ftC60 28fffu d4620.12Re43.1655 100.556 10 屬于旺盛紊流屬于旺盛紊流解：解：fffttt11()(4060)5022 ffpffffwwkgm skg mcJkgCmsWmCtCkgm s636226549.4 10/(),988.1/,4174 /(),0.56

15、6 10/ ,Pr3.54,64.8 10/();90314.9 10/() 以以查查29ffffwNu0.81/30.140.027RePr(/) 140.80.143549.40.027 (43.1655 10 )(3.54)()314.9 =1433.17 ffhNud20.648 101433.170.12 7739 WmC2/() 因為（因為（ ）溫差較大）溫差較大wftt 30 單位時間內水吸收的熱量為單位時間內水吸收的熱量為mpfffffpfffq cttdu ctt21()()4 20.250.12988.1 2 4174 (6040) =1865802W 根據(jù)能量平衡關系根據(jù)

16、能量平衡關系wfwfhA tth Ld tt()() 31wfLh d ttm()1865802 1677390.12 (9050) 故所需管長為故所需管長為16m。32 【例例6-4】某廠燃氣空氣加熱器，已】某廠燃氣空氣加熱器，已知管內徑知管內徑d=0.051m，每根管內空氣質量，每根管內空氣質量M=0.0417kg/s,管長管長2.6m,空氣進口溫度空氣進口溫度tf=30,管壁溫度保持管壁溫度保持tw=250，試計算該換，試計算該換熱器的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。（討論）熱器的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。（討論） 33第二節(jié)第二節(jié) 流體橫向繞流管束的換熱流體橫向繞流管束的換熱 一、流體橫向繞流單管（或柱）時的對一、

17、流體橫向繞流單管（或柱）時的對流換熱計算流換熱計算 二、流體橫向繞流管束的對流換熱計算二、流體橫向繞流管束的對流換熱計算 34 一、流體橫向繞流單管（或柱）流動時一、流體橫向繞流單管（或柱）流動時的對流換熱計算的對流換熱計算 外部流動：外部流動：換熱壁面上的流動邊界層與熱邊界層能換熱壁面上的流動邊界層與熱邊界層能自由發(fā)展，不會受到鄰近壁面存在的限制。自由發(fā)展，不會受到鄰近壁面存在的限制。橫掠單管：橫掠單管：流流體沿著垂直于體沿著垂直于管子軸線的方管子軸線的方向流過管子表向流過管子表面。流動具有面。流動具有邊界層特征，邊界層特征，還會發(fā)生繞流還會發(fā)生繞流脫體。脫體。1 1 、 流動邊界層的形成與

18、發(fā)展流動邊界層的形成與發(fā)展 流體的壓強大約在管的前半部遞降，即流體的壓強大約在管的前半部遞降，即dp/dx0,dp/dx0dp/dx0 邊界層內流體的動能變化與壓強的變化相對應；邊界層內流體的動能變化與壓強的變化相對應； 脫體繞流產生脫體繞流產生脫體現(xiàn)象脫體現(xiàn)象：從壁面的某一位置開始速度梯度達到：從壁面的某一位置開始速度梯度達到0 0（脫體點脫體點），壁面流體停止向前流動，并隨即向），壁面流體停止向前流動，并隨即向相反的方向流動。邊界層中出現(xiàn)渦流，從而正常相反的方向流動。邊界層中出現(xiàn)渦流，從而正常的邊界層被破壞。的邊界層被破壞。 衡量脫體繞流的程度：速度衡量脫體繞流的程度：速度 衡量脫體繞流的

19、準則數(shù)：衡量脫體繞流的準則數(shù)：ReRe36分離點（脫體繞流的起點）分離點（脫體繞流的起點）的位置：的位置：fWdudx 0 繞流邊界層在脫體分離前繞流邊界層在脫體分離前已轉為湍流，分離點在已轉為湍流，分離點在 處。處。 Re Re1010時，不發(fā)生繞流脫體時，不發(fā)生繞流脫體邊界層為層流，邊界層為層流， 繞流脫體點發(fā)生在繞流脫體點發(fā)生在 . 5101 5 10Re808551.5 10Re 14037 2、流體橫向繞流、流體橫向繞流單管（或柱）時的換單管（或柱）時的換熱特征熱特征 邊界層的成長和脫體決了邊界層的成長和脫體決了外掠圓管換熱的特征。外掠圓管換熱的特征。38 Re的值較小的值較小時，在

20、時，在0處，邊界層最處，邊界層最薄，局部努塞爾準則薄，局部努塞爾準則 的值逐步下降，在的值逐步下降，在分離點處，分離點處， 的值為最小，之后由于的值為最小，之后由于渦流渦流出現(xiàn)出現(xiàn)， 的值又趨于的值又趨于回升回升。 的的最小值大最小值大約在約在 =80附近附近。 NuNuNuNu39 Re的值較大時，邊界層在分離點之前已過渡到紊的值較大時，邊界層在分離點之前已過渡到紊流狀態(tài)。流狀態(tài)。 在在層流與紊流的轉折點層流與紊流的轉折點出現(xiàn)局部出現(xiàn)局部 的的第一次較第一次較低值低值，而后隨著湍流邊界層的發(fā)展，局部，而后隨著湍流邊界層的發(fā)展，局部 的值迅速的值迅速回升回升，當，當邊界層到達旺盛紊流時，邊界層

21、到達旺盛紊流時， 的值為最大。的值為最大。 湍流穩(wěn)定后，由于湍流邊界層不斷增厚，局部湍流穩(wěn)定后，由于湍流邊界層不斷增厚，局部 又逐漸下降，在又逐漸下降，在140的分離點的分離點附近區(qū)域，局部附近區(qū)域，局部 的值又的值又再次回升再次回升。NuNuNuNuNu層流向紊流轉變；紊流邊界層與壁脫體繞流。層流向紊流轉變；紊流邊界層與壁脫體繞流。 40 式中：式中：C、n的值據(jù)的值據(jù)Rem值由表查取值由表查取 定性溫度：定性溫度： 特征尺寸：特征尺寸：管外徑管外徑 D 特征速度：特征速度：來流速度來流速度uf適用范圍：適用范圍：tf=15.5982 tw=211046 3、流體橫向繞流單管（或柱）時的對、

22、流體橫向繞流單管（或柱）時的對流換熱計算公式流換熱計算公式 nmmmNuC Re Pr 13 mwfttt 12m.Re 50 44 1041RemCn0.440.9890.3304400.9110.3854040000.6830.4664000400000.1930.618400004000000.0270.805上式中的上式中的C 和和n 的值的值42 二、流體橫向繞流管束時的對流換二、流體橫向繞流管束時的對流換熱計算熱計算 1 1、影響橫向繞流管束換熱的因素、影響橫向繞流管束換熱的因素 （1 1）管束排列方式的影響）管束排列方式的影響 （2 2）管與管相對節(jié)距的影響）管與管相對節(jié)距的影響

23、（3 3）流動方向管排數(shù)的影響）流動方向管排數(shù)的影響 43 （1）管束排列方式的影響）管束排列方式的影響 一般說來，在大多數(shù)情況下，叉排的一般說來，在大多數(shù)情況下，叉排的平均換熱系數(shù)要比順排時大。平均換熱系數(shù)要比順排時大。21DD12S 2a 順排b 叉排 順排：順排： 優(yōu)點：阻力較小，清洗較方便；優(yōu)點：阻力較小，清洗較方便； 缺點：流體與管子之間的擾動較弱缺點：流體與管子之間的擾動較弱 叉排：叉排： 優(yōu)點：擾動較強優(yōu)點：擾動較強 缺點：阻力大，不好清洗缺點：阻力大，不好清洗45 （2 2）管與管相對節(jié)距的影響）管與管相對節(jié)距的影響maxfsuusD 11 叉排時：叉排時：當當 sD 2 sD

24、 12maxfsuusD 122() 當當 sD 2 sD 12maxfsuusD 11 順排時：順排時：46 （3 3）流動方向管排數(shù)的影響）流動方向管排數(shù)的影響 對于排數(shù)少于對于排數(shù)少于1010排的管束排的管束 管排修正系數(shù)管排修正系數(shù) n總排總排數(shù)數(shù)12345678910順排順排叉排叉排0.640.680.800.750.870.830.900.890.920.920.940.950.960.970.980.980.990.991.01.0nhh 管排修正管排修正47 2 2、流體橫向沖刷管束的對流換熱計算式、流體橫向沖刷管束的對流換熱計算式 fnmffwNuCPr 140.36PrRe

25、 Pr 適用范圍：適用范圍： 定性溫度：定性溫度： ，其它均為，其它均為 定型尺寸：定型尺寸： 特征速度：特征速度：系數(shù)系數(shù)C C，n n見參考書見參考書p16p167 7：表：表6-26-2f 0.7Pr500f3610Re2 10N 10wtftDmaxuwPr48 【例例6-3】哈爾濱鍋爐廠生產的哈爾濱鍋爐廠生產的220t/h高壓鍋爐空氣預熱器的設計參數(shù)為：叉排高壓鍋爐空氣預熱器的設計參數(shù)為：叉排布置， 76mm， 44mm,管徑管徑401.5，空氣橫向沖刷管束，在管排中心截面上的空氣橫向沖刷管束，在管排中心截面上的流速流速 6.03m/s空氣的平均溫度空氣的平均溫度 133 ，管壁，管

26、壁溫度溫度 ，流動方向總，流動方向總排數(shù)排數(shù) 。求管束與空氣間的平均換熱。求管束與空氣間的平均換熱系數(shù)。系數(shù)。1s2sfuftCtw20044N49ftwtC200 解解：因為因為133133，查表得：查表得： fWmC23.38 10 fvms6226.74 10 ， fPr0.696 ， wPr0.686 。 50又又 sD258.144018.14 mm sD111764018 mm22 因因 sD2 sD12 故最大流速為故最大流速為suusD21maxf1766.0312.73 ms7640 sss222222124476 258.14 mm 51uDv5maxf6f12.73 0.

27、04Re19042.62 1026.74 10 由于由于 ss1276 441.732 ， Css1 5120.350.39 n0.6 則則 52 140.60.360.6960.3919042.60.6961270.686 hNuD2ff23.38 101270.04 107.4 W/ mC 因為因為N4410 ,故不必考慮管排修正。故不必考慮管排修正。hDNu140.60.36fffffwPr0.39RePrPr 返回返回53一、流體自然對流換熱邊界層的特點一、流體自然對流換熱邊界層的特點二、流體自然對流換熱準則方程二、流體自然對流換熱準則方程三、大空間自然對流換熱計算三、大空間自然對流換

28、熱計算四、四、有限空間自然對流換熱計算有限空間自然對流換熱計算五五、自然對流與強制對流并存的混合對流、自然對流與強制對流并存的混合對流 第三節(jié)第三節(jié) 流體自然對流換熱流體自然對流換熱54 一、流體自然對流換熱邊界層的特點一、流體自然對流換熱邊界層的特點 1、 產生原因產生原因： 溫度差溫度差 密度差密度差 浮升力浮升力 自然對流自然對流 ffg 流體密度隨溫度線性變化流體密度隨溫度線性變化: : 1ft fg t 浮升力浮升力 : :1pvvt 流體的流體的膨脹系數(shù)膨脹系數(shù)對于理想氣體對于理想氣體: : 1T fttt 無限空間的自然對流換熱：無限空間的自然對流換熱： 流動、換熱、邊界層可以充

29、分發(fā)展流動、換熱、邊界層可以充分發(fā)展 如：冬天玻璃窗戶內表面的換熱、建筑外墻的室內壁面如：冬天玻璃窗戶內表面的換熱、建筑外墻的室內壁面散熱等散熱等 有限空間的自然對流換熱：有限空間的自然對流換熱： 流動、換熱、邊界層的充分發(fā)展受壁與壁間相互影響流動、換熱、邊界層的充分發(fā)展受壁與壁間相互影響 如：雙層玻璃窗中的空氣層換熱、建筑維護結構中的封如：雙層玻璃窗中的空氣層換熱、建筑維護結構中的封 閉空氣間層換熱、平板式太陽能集熱器的空氣間層閉空氣間層換熱、平板式太陽能集熱器的空氣間層56 3、無限空間內自然對流的溫度分布和速度分布、無限空間內自然對流的溫度分布和速度分布自然對流邊界層內速度剖面呈單峰形狀

30、；自然對流邊界層內速度剖面呈單峰形狀； 溫度分布曲線與強迫流動時相似，呈單溫度分布曲線與強迫流動時相似，呈單調變化。調變化。 57 在傳熱計算中，一般用在傳熱計算中，一般用 作為自然對流層流和紊流的轉變點作為自然對流層流和紊流的轉變點。9Pr10Gr 4 4、自然對流換熱的邊界層自然對流換熱的邊界層分類分類:(:(瑞利準則）瑞利準則）8Pr10RaGr 81010Pr10Gr58 4、自然對流換熱特征、自然對流換熱特征在層流邊界層隨著厚度的增加，在層流邊界層隨著厚度的增加，局部換熱系數(shù)將逐漸降低，局部換熱系數(shù)將逐漸降低，當邊界層內層流向紊流轉變當邊界層內層流向紊流轉變局部換熱系數(shù)局部換熱系數(shù)

31、h hx x 趨于增大。趨于增大。在常壁溫或常熱流邊界條件在常壁溫或常熱流邊界條件下當達到旺盛紊流時，下當達到旺盛紊流時， h hx x將將保持不變而與壁的高度無關保持不變而與壁的高度無關自然對流強度主要取決于換熱溫差自然對流強度主要取決于換熱溫差t t 、板高板高l 、容積膨脹系數(shù)、容積膨脹系數(shù) 和運動粘度和運動粘度 。59 二、流體自然對流換熱的準則方程二、流體自然對流換熱的準則方程 ,PrLhLNuf Gr Gr數(shù)在準則方程式中的作用與受迫對數(shù)在準則方程式中的作用與受迫對流換熱準則方程式中流換熱準則方程式中Re的作用相似，物理的作用相似，物理意義上，意義上，它反映了浮升力和粘性力之間的它

32、反映了浮升力和粘性力之間的關系關系。 60 三、大空間自然對流換熱計算三、大空間自然對流換熱計算 大空間自然對流換熱大空間自然對流換熱：指壁面形成的邊指壁面形成的邊界層，不因空間限制而受到干擾時的換熱。界層，不因空間限制而受到干擾時的換熱。 當當壁溫恒定壁溫恒定時時： PrnmmmNuc Gr 定性溫度：定性溫度：2fwmttt 系數(shù)系數(shù)c和指數(shù)和指數(shù)n的值以及定型尺寸、使用范圍等的值以及定型尺寸、使用范圍等列于下表中：列于下表中：（a）611/41/31/4 0.54 0.15 0.27熱面向上熱面向上（或冷面向下）（或冷面向下）熱面向下熱面向下（或冷面向上）（或冷面向上） 水平水平 平板平

33、板 高高L 高高L 直徑直徑D 直徑直徑D 1/4 1/3 1/4 1/3 0.59 0.10 0.53 0.13豎平板豎平板和和豎圓柱（管）豎圓柱（管）水平圓管（管）水平圓管（管）定型尺寸定型尺寸 n c換熱面形狀和位置換熱面形狀和位置UALUALUAL1051077510101010101012994139941010101010101010mmGr Pr62 常熱流密度時用修正常熱流密度時用修正用，即 qGrGr代代替替3422qgtL hLg qLGrGrNu 對于豎平板及豎圓柱體對于豎平板及豎圓柱體 層流層流 湍流湍流 130.75PrqNuGr 140.17PrqNuGr 適用范圍

34、適用范圍 ：11510Pr10qGr適用范圍適用范圍 ：161310Pr102qGr（b）（c）q已知，已知，tw未知未知63 注：注：豎圓柱按上表與豎壁用同一個關聯(lián)式只限于以下豎圓柱按上表與豎壁用同一個關聯(lián)式只限于以下 情況：情況：1 / 435HdHGr64 習慣上，對于習慣上，對于常熱流常熱流邊界條件下的自然對流，往往采邊界條件下的自然對流，往往采用下面方便的專用形式：用下面方便的專用形式： 式中：定性溫度取平均溫度式中：定性溫度取平均溫度 ，特征長度對矩形取，特征長度對矩形取短邊長。短邊長。 按此式整理的平板散熱的結果示于下表。按此式整理的平板散熱的結果示于下表。*(Pr)mNuB G

35、rmt4*2gqlGrGrNu65這里流動比較復雜，不能套用層流及湍流的分類。這里流動比較復雜，不能套用層流及湍流的分類。66四四. . 有限空間自然對流換熱有限空間自然對流換熱 這里這里僅僅討論如圖所示的討論如圖所示的豎豎的和的和水平水平的兩種的兩種封閉夾封閉夾層層的自然對流換熱，而且推薦的關聯(lián)式僅局限于的自然對流換熱，而且推薦的關聯(lián)式僅局限于氣體夾層。氣體夾層。 封閉夾層示意圖12()wwtt67 夾層內流體的流動，主要取決于以夾層厚度夾層內流體的流動，主要取決于以夾層厚度 為特征長度的為特征長度的 數(shù)：數(shù)： 當當 極低極低時換熱依靠純時換熱依靠純導熱導熱： 對于豎直夾層，當對于豎直夾層，當 對水平夾層，當對水平夾層，當 另：另：