水平管降膜蒸發(fā)器的管束列數(shù)優(yōu)化數(shù)值模擬_第1頁
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1、第44卷第1期2010年1月上海交通大學(xué)學(xué)報J OU RNAL OF SHAN GHA I J IAO TON G UNIV ERSIT YVol.44No.1J an.2010收稿日期:2009204224作者簡介:楊麗(19782,女,山東梁山人,博士生,主要從事降膜蒸發(fā)器性能優(yōu)化等研究.王文(聯(lián)系人,男,教授,博士生導(dǎo)師,電話(Tel.:021*;E 2mail :wenwang .文章編號:100622467(20100120101205+110水平管降膜蒸發(fā)器的管束列數(shù)優(yōu)化數(shù)值模擬楊麗1,王文1,白云飛2(1.上海交通大學(xué)機械與動力工程學(xué)院,上海200240;2.煙臺荏原空調(diào)設(shè)備有限

2、公司,山東煙臺265500摘要:基于分布參數(shù)方法,對大型制冷系統(tǒng)中水平管降膜蒸發(fā)器的換熱特性進行管束列數(shù)優(yōu)化數(shù)值模擬,計算了飽和液態(tài)制冷劑HFC 2134a 在水平銅管束外的流動蒸發(fā)換熱特性,并考慮不同降膜管束列數(shù)和蒸發(fā)器中的滿液管排數(shù)對蒸發(fā)器換熱特性的影響,提出采用質(zhì)流場均勻性因子來評價降膜蒸發(fā)器的換熱性能.結(jié)果表明:在滿液管排數(shù)一定的情況下,降膜蒸發(fā)器的管束布置列數(shù)越少,則降膜傳熱管外干斑面積越小;質(zhì)流場均勻性因子越大,蒸發(fā)器換熱特性越好.關(guān)鍵詞:降膜;蒸發(fā);管束;數(shù)值模擬中圖分類號:TB 657.5文獻標志碼:AColumn Arrangement Optimization onH or

3、izontal Tube Bundle s of Falling Film EvaporatorsYA N G L i 1,W A N G W en 1,B A I Yun 2f ei2(1.School of Mechanical Engineering ,Shanghai Jiaotong University ,Shanghai 200240,China ;2.Yantai Ebara Air Co nditioning Equip ment Company ,Yantai 265500,Shangdong ,China Abstract :An analysis abo ut opti

4、mizing t he column arrangement of horizontal t ube bundles in falling film evaporators was carried o ut wit h numerical simulation by dist ributed parameters in large compression re 2f rigeration systems.In t his simulation ,t he model co nsidered t he evaporation heat t ransfer performance on horiz

5、ontal copper t ube bundles wit h liquid refrigerant HFC 2134a.The impact s of some factors ,such as t he column number of falling film t ube bundle and t he number of flooded t ube row on t he evaporator perform 2ance were analyzed.In addition ,a parameter of uniformity factor of mass flow field was

6、 set up to evaluate t he heat transfer performance of evaporators.The result s indicate t hat t he less t he column number of t he falling film t ube bundle is arranged ,t he less t he dry patches on falling film t ube surfaces ,t he greater t he uniformity factor of mass flow field and t he better

7、t he heat transfer performance of evaporators under t he same flooded t ube rows.Key words :falling film ;evaporation ;t ube bundle ;numerical simulation在空調(diào)和制冷工業(yè)領(lǐng)域中,與滿液式蒸發(fā)器相比,降膜式蒸發(fā)器具有制冷劑充注量少和換熱系數(shù)高的優(yōu)點,但其并沒有廣泛應(yīng)用于大型制冷和空調(diào)系統(tǒng)中,部分原因是由于液態(tài)制冷劑分配的不均勻性以及管排布置較困難,尤其在較高的管束中.另外,到目前為止,降膜式蒸發(fā)器換熱管的表面結(jié)構(gòu)、管束布局、分配器的選擇和放置、機

8、組的運行策略等尚不明確.有關(guān)水平管外降膜蒸發(fā)傳熱的試驗研究123和理論分析426已有報道,但針對降膜式蒸發(fā)器的管束列數(shù)優(yōu)化研究并不深入,尤其是在大型壓縮式制冷系統(tǒng)中,局部換熱管可能出現(xiàn)換熱干斑.因此,換熱管束的整體性能優(yōu)化比單一換熱管更為迫切和實際.本文通過數(shù)值模擬,分析了降膜管束列數(shù)和滿液管排數(shù)對蒸發(fā)器換熱特性的影響,并根據(jù)降膜蒸發(fā)器的降膜管外質(zhì)量流量與熱流密度間的協(xié)同作用,提出了反映降膜蒸發(fā)器換熱特性的參數(shù)質(zhì)流場均勻性因子,以期為降膜蒸發(fā)器的管束優(yōu)化設(shè)計提供參考.1數(shù)學(xué)模型在降膜蒸發(fā)器建模時假設(shè):忽略制冷劑與環(huán)境的換熱;制冷劑的物性視為常數(shù);在蒸發(fā)器入口,液態(tài)制冷劑處于飽和狀態(tài);制冷劑液膜

9、在蒸發(fā)器傳熱管中流動時可能出現(xiàn)液膜破裂的現(xiàn)象,即“干斑”現(xiàn)象;在不出現(xiàn)干斑的工況下,忽略制冷劑液膜流動速率對換熱系數(shù)的影響.降膜式蒸發(fā)器中,制冷劑在管外蒸發(fā),水在管內(nèi)流動.由于冷水溫度沿管子軸向變化,制冷劑質(zhì)量流量沿管束高度方向變化,因此,蒸發(fā)器性能在管子軸向、管束高度方向和每排管的各管子方向?qū)⒂兴煌?本文針對蒸發(fā)器軸向i、管束高度方向j和一個管排中每個管子方向k建立三維模型,從而提出分布參數(shù)的熱力計算方法.圖1分別示出了降膜式蒸發(fā)器的網(wǎng)格剖分側(cè)視圖和正視圖,其中,N i、N j和N k分別表示管子軸向單元數(shù)、管排數(shù)和管束的列數(shù).基于以上假設(shè)和網(wǎng)格結(jié)構(gòu),以單元i為控制體,建立如下能量平衡方程

10、.管外制冷劑側(cè)d o lrefi(t wo-t refi=(q m,refi-q m,refoh fg(1管內(nèi)冷水側(cè)q m,cw c p,cwd t cwid x=d incwi(t wi-t cwi(2傳熱管壁q m,cw c p,cw(t cwi-t cwo=2w l(t wi-t woln(d o/d in(3式中:d in、d o和l分別為管子內(nèi)、外徑和單元體管長;x為單元體沿軸向的長度;cwi、refi分別為管內(nèi)、外換熱系數(shù);t wi、t wo分別為管子內(nèi)、外壁溫度;t refi、t cwi 和t cwo分別為制冷劑、冷水入口和出口的平均溫度; q m,refi、q m,refo和q

11、 m,cw分別為制冷劑進、出口和管內(nèi)冷水的質(zhì)量流量;h fg為制冷劑的蒸發(fā)潛熱;c p,cw、w分別為水的比定壓熱容和管壁的導(dǎo)熱系數(shù);下標in、o、cwi、cwo、refi、refo、wi、wo、f g、cw、w分別表示管內(nèi)、管外、冷水入口、冷水出口、制冷劑入口、制冷劑出口、內(nèi)管壁、外管壁、飽和液體與飽和氣體之間、冷水、管壁.在分析降膜蒸發(fā)器ref的過程中,通常引入一個降膜因子3,即K ff=ref/pb(4式中,pb為在相同的降膜換熱熱通量下管外成核的池沸騰換熱系數(shù),對于強化管,pb可以通過Webb 等關(guān)聯(lián)式7求解.通過降膜因子,能夠直觀比較池沸騰換熱特性和降膜換熱特性.降膜換熱工況下的管外

12、換熱系數(shù)ref=K ffpb(5管內(nèi)水側(cè)換熱系數(shù)cw=Zcwd inRe0.8cw Pr1/3cwcww0.14(6式中:Z 是與傳熱管內(nèi)表面結(jié)構(gòu)有關(guān)的系數(shù);cw, w,cw,Re cw,Pr cw分別為水的動力黏度,以管子內(nèi)壁溫度為定性溫度的動力黏度,水的導(dǎo)熱系數(shù),水的Reynolds數(shù)和水的Prantl數(shù).(a網(wǎng)格剖分側(cè)視圖(b網(wǎng)格剖分正視圖圖1降膜蒸發(fā)器網(wǎng)格剖分圖Fig.1The grid structure employed in the finite different analysis201上海交通大學(xué)學(xué)報第44卷2計算結(jié)果與分析2.1降膜蒸發(fā)器的管排結(jié)構(gòu)圖2所示為2個管程降膜蒸發(fā)

13、器上、下管排布置結(jié)構(gòu)圖.其中,冷凍水為下進上出布置,換熱管采用Turbo 2EHP 強化管,其外徑、管外翅根徑、壁厚、內(nèi)徑、管內(nèi)翅高分別為19.05,17.80,0.635,16.54,0.406mm ,實際內(nèi)表面積為0.080m 2/m ,總管數(shù)為237根,管長3.97m ,制冷劑為HFC 2134a.計算工況為:水的進口溫度12.0,出口溫度7,流量52.49kg/s ,制冷劑蒸發(fā)溫度6.i 向網(wǎng)格數(shù)為6,j 向網(wǎng)格數(shù)等于管排數(shù),k 向網(wǎng)格數(shù)等于其管排中管子數(shù)與管子間的間隙個數(shù)之和.圖3示出了在總傳熱管個數(shù)一定的情況下,不同降膜管束布置列數(shù)時的降膜管排數(shù).圖中,管束形式為三角形管距排列.可

14、以看出,在降膜蒸發(fā)器管束布置中,降膜管束布置列數(shù)越多,則降膜管束排數(shù)越少 .圖2上下管排布置結(jié)構(gòu)圖Fig.2A schematic of bottom 2to 2top tube rows layout圖3不同降膜管束列數(shù)布置下的降膜管排數(shù)Fig.3The relation between falling film tube rows andtube columns2.2管束列數(shù)對換熱特性的影響2.2.1換熱系數(shù)圖4示出了在不同滿液管排數(shù)條件下,平均換熱系數(shù)隨降膜管束布置列數(shù)變化的關(guān)系.從圖4(a 可以看出,管外平均換熱系數(shù)隨著降膜管束布置列數(shù)的增加而減小.這是由于隨著降膜管束布置列數(shù)的增加,

15、降膜傳熱管外干斑面積增大而使管外有效傳熱面積減小的緣故.而管內(nèi)換熱系數(shù)沒有直接受到傳熱管外干斑的影響,即隨著降膜管束布置列數(shù)的增加而增幅不大(圖4(b .這是由于隨著管束布置列數(shù)的增加,管外平均換熱系數(shù)減小而使熱擴散速率降低、管內(nèi)冷水溫度增加的緣故.根據(jù)以上模擬結(jié)果,降膜管束布置列數(shù)對管外平均換熱系數(shù)的影響較大,而管內(nèi)平均換熱系數(shù)在17.717.9kW/(m 2K 范圍內(nèi)小幅變化.因此,隨著降膜管束布置列數(shù)增加,總的平均換熱系數(shù)與管外換熱系數(shù)的變化趨勢相類似(圖4(c .(a 管外(b 管內(nèi)(c 總平均圖4平均換熱系數(shù)隨降膜管束布置列數(shù)變化的關(guān)系Fig.4The variation of av

16、erage heat transfer coefficient with falling film tube columns2.2.2冷水出口溫度圖5示出了在不同滿液管排數(shù)條件下,蒸發(fā)器2個管程的管內(nèi)冷水出口溫度隨降膜管束布置列數(shù)變化的情況.可見:在管內(nèi)冷水入口溫度一定的情況下,2個管程的管內(nèi)冷水出口301第1期楊麗,等:水平管降膜蒸發(fā)器的管束列數(shù)優(yōu)化數(shù)值模擬 (a 第1 流程(b 第2流程圖5冷水出口溫度隨著降膜管束布置列數(shù)的變化情況Fig.5The variation of chilled water outlet temperature with falling film tube co

17、lumns溫度均隨降膜管束布置列數(shù)的增加而增大;隨著滿液管排數(shù)增大,冷水出口溫度隨降膜管束列數(shù)的增加而增幅趨緩.說明隨著降膜管束布置列數(shù)增加,冷水進、出口溫差和換熱量減小,換熱特性降低,且隨著滿液管排數(shù)的增加,其降幅逐漸減小.2.2.3換熱量圖6所示為不同降膜管束布置列數(shù)下的蒸發(fā)器換熱量.可以看出:在降膜蒸發(fā)器管束中滿液管排數(shù)一定時,蒸發(fā)器總的換熱量隨著降膜管束列數(shù)的增加而減小;隨著管束中滿液管排數(shù)的增加,降膜管束布置列數(shù)對總的換熱量的影響降低.這是因為在總的換熱管數(shù)一定的情況下,隨著滿液管排數(shù)增多、管束中降膜管數(shù)減少的緣故 .圖6總換熱量隨降膜管束布置列數(shù)變化的情況Fig.6The tota

18、l heat transfer rate variation with fallingfilm tube columns圖7所示為不同降膜管束布置列數(shù)下的降膜傳熱管外干斑面積占降膜換熱面積的百分數(shù)(A .可見:在滿液管排數(shù)一定的情況下,隨著降膜管束布置列數(shù)的增加,傳熱管外干斑面積增大;在降膜管束列數(shù)一定時,滿液管排數(shù)越小,傳熱管外干斑面積越大;當滿液傳熱管排數(shù)達到8時,蒸發(fā)器管束布置中降膜管的數(shù)量非常少,使得干斑面積為零,蒸發(fā)器總的換熱量不會受到降膜管束布置列數(shù)的影響.因此,在降膜蒸發(fā)器管束優(yōu)化設(shè)計中,應(yīng)盡量減少降膜管束列數(shù)的布置,以減少管外干斑的發(fā)生,提高蒸發(fā)器的換熱特性 .圖7A 隨降膜管

19、束布置列數(shù)變化的情況Fig.7The percentage of dry surface variation with fallingfilm tube columns2.3滿液傳熱管排數(shù)對換熱特性的影響在降膜蒸發(fā)器中,為了提高回油性能和換熱特性,在蒸發(fā)器底部設(shè)置一定數(shù)量的滿液管.圖8所示為降膜蒸發(fā)器內(nèi)設(shè)置不同滿液傳熱管排數(shù)下的蒸發(fā)器總換熱量.可以看出,對于下進上出的管排布置方式,隨著滿液管排數(shù)增加,蒸發(fā)器總的換熱量先逐漸增大到一個上限值,而后基本保持不變.這說明在所模擬計算的滿液管排數(shù)范圍內(nèi),采用下進上出的管排布置方式時,降膜蒸發(fā)器的傳熱性能在滿液管排數(shù)為5時較好.圖9所示為滿液管數(shù)占總管數(shù)

20、的百分數(shù)(隨著滿液管排數(shù)變化的情況.可見,在相同的滿液管排數(shù)下,其滿液管數(shù)百分數(shù)與圖8中的蒸發(fā)器總換熱量相對應(yīng).說明在與本文類似的降膜蒸發(fā)器管束優(yōu)化設(shè)計中,當滿液管數(shù)約占總管數(shù)的25%時,其換熱特性最佳.401上海交通大學(xué)學(xué)報第44卷 圖8總換熱量隨滿液管排數(shù)變化的情況Fig.8The total heat transfer rate distribution alongflooded tube rows圖9Fig.9The distribution of the percentage of flooded tubesalong flooded tube rows2.4質(zhì)流場均勻性對降膜蒸發(fā)器

21、場間的協(xié)同作用為了分析降膜蒸發(fā)器中降膜管束布置列數(shù)的優(yōu)化情況,本文提出采用質(zhì)流場均勻性因子來評價和分析降膜蒸發(fā)器的換熱性能.將冷熱流體劃分為N k ×N j ×N i 個子換熱單元,質(zhì)流場均勻性因子可表示為<=6N k k =16N j j =16N ii =1N k N j N i6N kk =16N jj =16N ii =1(2(7=(i ,j ,k -cri (i ,j ,k 式中:(i ,j ,k 為換熱單元i ,j ,k 的管外實際液體負荷;cri (i ,j ,k 為換熱單元i ,j ,k 在管外換熱發(fā)生干斑時所對應(yīng)的管外臨界液體負荷.為了求解<,

22、需先求解式(7中的cri .在降膜流動過程中,如果液膜的流速下降,即Re ref =4ref 減小,則可能出現(xiàn)液膜破裂的現(xiàn)象,從而在管外壁形成干斑.臨界雷諾數(shù)與熱流密度有關(guān)3,即Re ref ,cri =2(c q o +d (8式中:c 和d 為經(jīng)驗常數(shù);q o 為管外的熱流密度,q o =q m ,cw c p ,cw (t cwi -t cwo d o x(9由式(8和(9可得4criref=2cq m ,cw c p ,cw (t cwi -t cwo d o x +d (10由式(10則可得到cri .圖10示出了<隨降膜管束布置列數(shù)變化的情況,可以看出:在滿液管排數(shù)一定的情況

23、下,<隨著降膜管束布置列數(shù)的增加而減小;隨著滿液管排數(shù)增加,<的降幅變緩 ,當滿液管排數(shù)增加到8時,<隨降膜管束列數(shù)的變化不大.圖10所示<的變化趨勢與圖7的干斑面積變化趨勢相反,這說明<能夠反應(yīng)降膜蒸發(fā)器的換熱特性.在滿液管排數(shù)一定的工況下,隨著降膜管束布置列數(shù)增加,降膜管外的干斑面積越大,即<越小,降膜蒸發(fā)器的換熱特性越差.為了提高降膜蒸發(fā)器的換熱特性,應(yīng)盡量提高降膜管外液體的質(zhì)量流量與熱流密度的協(xié)同程度,即應(yīng)盡量增大<.圖10<隨降膜管束布置列數(shù)變化的情況Fig.10The uniformity factor of mass flow fi

24、elddistribution along falling film tube columns3結(jié)論(1降膜蒸發(fā)器的管束布置列數(shù)對蒸發(fā)器換熱特性影響較大,在總管數(shù)和滿液管數(shù)一定的情況下,減小降膜管束布置列數(shù),將有利于蒸發(fā)器換熱特性的提高.(2滿液管數(shù)對蒸發(fā)器具有一定的影響,當滿液管數(shù)約占總管數(shù)的25%時,蒸發(fā)器表現(xiàn)出最佳的換熱特性.(3所提出的質(zhì)流場均勻性因子可以表征蒸發(fā)器的換熱特性,在滿液管排數(shù)一定的工況下,質(zhì)流場均勻性因子越大,則降膜管外干斑面積越小,蒸發(fā)器的換熱特性越好.(下轉(zhuǎn)第110頁501第1期楊麗,等:水平管降膜蒸發(fā)器的管束列數(shù)優(yōu)化數(shù)值模擬110 上 海 交 通 大 學(xué) 學(xué) 報 第

25、 44 卷 初始點所得定中結(jié)果和相應(yīng)的目標函數(shù)值 . 可以看 出 ,在第 1 個亮斑范圍內(nèi) ,隨著初始點不斷靠近中心 點 ,目標函數(shù)值逐漸減小 ,并最終通過搜索算法確定 了一個局部最小值點 ,即無衍射光斑的中心點 . 由此 可見 ,該算法具有較好的穩(wěn)定性 , 且定位精度達到 0. 1 個像素 . 3 ,王 ,譚玉山 . 基于圓擬合的激光光斑中心 孔 兵 昭 6 結(jié) 語 本文利用無衍射光斑徑向光強度分布符合第 1 類零階貝賽爾函數(shù)的平方特性 ,提出一種定中算法 . 以總的光強度差絕對值之和為目標函數(shù) , 通過單純 形搜索算法 ,利用搜索目標函數(shù)的最小值點確定光 斑中心點 . 同時 ,進一步優(yōu)化算

26、法 , 只選取幾個圓環(huán) 代替全平面的圓環(huán)濾波來求取目標函數(shù) , 實驗分析 了該算法在不同噪聲水平下的定位精度和搜索時 間 . 結(jié)果表明 ,其定中平均時間小于 0. 21 s , 定位精 度達到 0. 1 個像素 . 該算法可用于類似無衍射光的 多個同心圓環(huán)狀光斑的中心定位 . 參考文獻 : 1 Durnin J . Exact solutions fo r no ndiff racting beams : I. The scalar t heory J . Journal of the Optical Society of 2 周莉萍 ,趙 ,李 . 無衍射光束理論與實現(xiàn) J . 斌 柱 Am

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