200m3d生活垃圾滲濾液UASB+反硝化+消化計(jì)算書

1、200m3/d生活垃圾滲濾液UASB+反硝化+消化計(jì)算書1概況 1.1進(jìn)水水質(zhì)參數(shù)垃圾滲濾液進(jìn)水流量為200（ m3/d）項(xiàng)目水量（m3/d）CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)TN(mg/L)NH3-N(mg/L)PH進(jìn)水水質(zhì)2002000012000850300025006-91.2設(shè)計(jì)計(jì)算出水水質(zhì)序號(hào)控制污染物排放濃度限值1色度（稀釋倍數(shù)）402化學(xué)需氧量（CODcr）（ mg/L）1003生化需氧量（BOD5）（mg/L）304懸浮物（mg/L）305總氮（mg/L）406氨氮（mg/L）257總磷（mg/L）38糞大腸菌群數(shù)（個(gè)/L）100009總汞（mg/L）

2、0.00110總鎘（mg/L）0.0111總鉻（mg/L）0.112六價(jià)鉻（mg/L）0.0513總砷（mg/L）0.114總鉛（mg/L）0.11.3各工藝單兀去除效果項(xiàng)目水量(m3/d)CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)NH3-N(mg/L)TN(mg/L)SS(mg/L)UASB進(jìn)水200200001200015002000500出水2008000480015002000250去除率060%60%50%MBR進(jìn)水2008000480015002000250出水200<800<24<15<40<5去除率0> 90%> 99.5%> 9

3、9%> 98%> 98%NF進(jìn)水200<800<24<15<40<5出水1508010<15<400去除率<90%<58%<100%排放100302540302 UASB的設(shè)計(jì)計(jì)算2.1 UASB反應(yīng)器進(jìn)水條件1) pH值宜為6.57.8。2) 常溫厭氧溫度宜為20C25C,中溫厭氧溫度宜為30C35C,高溫厭氧溫度宜為50C55C。3)COD:N: P=200:5:1。4)5)6)7)UASB反應(yīng)器進(jìn)水中懸浮物的含量宜小于1500mg/L。廢水中氨氮濃度應(yīng)小于800mg/L。廢水中硫酸鹽濃度應(yīng)小于1000mg/L、COD

4、/SO42-比值應(yīng)大于10。廢水中COD濃度宜為2000mg/L20000mg/L。嚴(yán)格限制重金屬、堿土金屬、三氯甲烷、氰化物、酚類、硝酸鹽和氯氣等有8)毒物質(zhì)進(jìn)入?yún)捬醴磻?yīng)器。2.2 UASB反應(yīng)池的有效容積QC0AH tQ Nv式中：Q設(shè)計(jì)計(jì)算處理量,Q=200m3/d=8.33 m3/h;C0進(jìn)水COD濃度,mg/L；Nv COD容積負(fù)荷,kgCOD/(m3 d)，取 4kg/m3? d (中溫負(fù)荷)。A反應(yīng)器橫截面積,m2H反應(yīng)器有效高度, t水力停留時(shí)間，h4.0V有效200(20000 8000)10 3 600(m3)表1不同條件下絮和顆粒污泥I ASB反應(yīng)器采用的容積負(fù)荷（懇浮性

5、組分叮0為簡單廢水廢水COD浪度（mg L）cop 細(xì)分m花 35C:采)nift'JftS(ksCOD'' d) j30 £04 62-660-1001 迢6000-900030 50S-；3- 760-100GT3-3>900030 603、760 100不ft采用3-7*注小渦狀氧情呪下反眩：?危荷玄莊上農(nóng)的址礎(chǔ)1:適-芍提筒，”2.3 UASB反應(yīng)池的形狀和尺寸升流式厭氧污泥床的池形有矩形、方形和圓形。圓形反應(yīng)池具有結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的特點(diǎn), 因此本次設(shè)計(jì)計(jì)算選用圓形池。圓形反應(yīng)器具有結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)建造費(fèi)用 比具有相同面積的矩形反應(yīng)器至少要低12%，

6、但圓形反應(yīng)器的這一優(yōu)點(diǎn)僅僅在采用單個(gè)池子時(shí)才成立。單個(gè)或小的反應(yīng)器可以建成圓形的，高徑比應(yīng)在13之間。11UASB升流式厭氧污泥床污水處理工程技術(shù)規(guī)范（編制說明）反應(yīng)池有效橫截面積:V有效S有效二h式中：S有效反應(yīng)池的有效橫截面積，m2;h UASB反應(yīng)器的高度，一般為49m,取8m。600 2 St效=-8-75(m2)取2座相同的UASB池，池面積為37.5m2。反應(yīng)池直徑:4s (4 37.56.9(m)取反應(yīng)池直徑為d=7m。反應(yīng)池實(shí)際橫截面積:3.14 亍438.47(m2)反應(yīng)池的高度:h=VS60038.47 27.8(m)取反應(yīng)池高度h=8m。設(shè)反應(yīng)池超高為0.5m，則反應(yīng)池實(shí)

7、際高度H為:H=h+0.5=8+0.5=8.5(m)單個(gè)反應(yīng)池的實(shí)際容積:3.14 723-8.5 326.95(m3)反應(yīng)池的體積有效系數(shù):k=V有效V326 92%據(jù)相關(guān)資料，反應(yīng)池體積有效系數(shù)一般為7095%,故本次設(shè)計(jì)計(jì)算符合要求。2.4進(jìn)水分配系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算壓力流進(jìn)水，分支狀穿孔管，設(shè)逆止閥，當(dāng)水力篩縫隙為3mm5mm時(shí)，出 水孔大于15mm，一般在15mm25mm之間；c.需考慮設(shè)液體反沖洗或清堵裝 置，可以采用停水分池分段反沖，用液體反沖時(shí)，壓力為1.0kg/cm22.0kg/cm2, 流量為正常進(jìn)水量的35倍;流速約為1.7m/s；流速約為2m/s；配水管中心距池底一般為200

8、250mm,取 250mm；（2）采用重力流布水方式（一管一孔）如果進(jìn)水水位差僅僅比反應(yīng)器的水位稍高 （水位差小于10cm）會(huì)經(jīng)常發(fā)生堵 塞現(xiàn)象。因?yàn)檫M(jìn)水水頭不足以消除阻塞。當(dāng)水箱中的水位（三角堰的底部）與反 應(yīng)器中的水位差大于30cm時(shí)很少發(fā)生堵塞現(xiàn)象。a. 采用布水器布水時(shí)，從布水器到布水口應(yīng)盡可能少地采用彎頭等非直管;b. 廢水通過布水器進(jìn)入池內(nèi)時(shí)會(huì)吸入空氣，直徑大于2.0mm氣泡會(huì)以0.2m/s0.3m/s速度上升，在管道垂直段（或頂部）流速應(yīng)低于這一數(shù)值；c. 上部管徑應(yīng)大于下部，可適當(dāng)?shù)乇苊獯蟮目諝馀葸M(jìn)入反應(yīng)器；d. 反應(yīng)器底部較小直徑可以產(chǎn)生高的流速， 從而產(chǎn)生較強(qiáng)的擾動(dòng)，使進(jìn)水

9、與污泥 之間充分接觸；e.為了增強(qiáng)底部污泥和廢水之間的接觸，建議進(jìn)水點(diǎn)距反應(yīng)器池底保持 150mm250m m的距離。布水點(diǎn)的設(shè)置:據(jù)下表，由于所取容積負(fù)荷為4.0 kg/m3? d，因此每個(gè)點(diǎn)的布水負(fù)荷面積為 0.52m2。本次設(shè)計(jì)計(jì)算池中共設(shè)置40個(gè)布水點(diǎn)，則每點(diǎn)的負(fù)荷面積為:S S 型 1.6 (m2)in 24籽淀性潢進(jìn)水容積瓷鸞1廿®曲雨和1進(jìn)術(shù)容枳負(fù)樹每卒進(jìn)*點(diǎn)加>10k£lSb/ni* -<1>20. 512-3237>40.S-10. S 2>21 -*-23-11配水系統(tǒng)形式：采用一管多孔式。設(shè)計(jì)計(jì)算參數(shù):進(jìn)水總管管徑取200

10、mm,配水管的直徑取100mm,出水孔孔徑一般為1020mm,取15mm； 出水孔孔距為1.02.0m。布水簡圖:eJ- r - J宀-1.-if!=r=Z廠、-rr r-I2<>02.5三相分離器尺寸設(shè)計(jì)計(jì)算圖三相分離器設(shè)計(jì)計(jì)算圖圖中：h1上部液面距反應(yīng)池頂部高度，取 0.5m；h2集氣罩頂以上的覆蓋水深，取 0.5m。下三角形集氣罩回流縫的總面積:S下 V下式中：V下一一下三角形集氣罩之間污泥回流縫中混合液上升流速，V下宜小于0.5m/h,取 V 下=0.4 m/h。4172& 8.34(m)下三角形集氣罩之間的直徑距離:b2需3.2(m)實(shí)際流速V下=0.39 m/h

11、下三角形集氣罩底水平寬度:bid b22下6 1.87(m)下三角形集氣罩斜面高度:h3=b1 X tanB式中：0 三角形集氣罩斜面的水平夾角，一般為 55°60°,取0 =55。h3= 1.65X tan55=2.36 (m)上下三角形集氣罩之間回流縫流速 V 上:（CF EQ） CE （圓臺(tái)側(cè)面積公式）式中：S上一一上三角形集氣罩回流縫面積（m2）；CE上三角形集氣罩回流縫的寬度，CE>0.2m,取CE=1.0m；CF上三角形集氣罩底寬，上三角形集氣罩底寬與下三角形集氣罩底寬的差值需大于200mm,取CF=4m；EH=CX sin55=1 Xn55=0.82mE

12、Q=2EH+CF=X 0.82+4 =5.64m3.14 (4 5.64) 115.13(m)彳170.28(m/h)15.13V上 V下2m/h ,符合要求。上三角形集氣罩高度:h5=¥tan4 tan55 2.86(m)復(fù)核：當(dāng)混合液上升到A點(diǎn)后將沿著AB方向斜面流動(dòng)，并設(shè)流速為 Va,同時(shí)假定A點(diǎn)的氣泡以速度Vb垂直上升,所以氣泡的運(yùn)動(dòng)軌跡將沿著 Va和Vb合成速度的方向運(yùn)動(dòng)，根據(jù)速度合成的平行四邊形法則，則有:Vb AD BCVa AB AB式中：BCcos551cos551.74(m)IG=CH=CE X cos55=1 X cos55=0.57mEH= CE X sin

13、55=1 X sin55=0.82mHG=CI=CF-b2=4-3.7=0.3mEG=EH+HG=0.82+0.3=1.12mGA=EG X tan55=1.12X tan55=1.6mh4=IG+GA=0.57+1.6=2.17mAE=EG/cos55=1.12/cos55=1.95mBE=CE X tan55=1 X tan55=1.43mAB=AE-BE=1.95-1.43=0.52mBC3.35AB 0.52要使氣泡分離后進(jìn)入沉淀區(qū)的必要條件是:在消化溫度為25r，沼氣密度 =1.12g/L;水的密度=997.0449kg/m3; 水的運(yùn)動(dòng)粘滯系數(shù)V=0.0089 >10-4m2

14、/s；取氣泡直徑d=0.01cm根據(jù)斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度 Vb為:V g( 12)d2b 18式中Vb氣泡上升速度（cm/s）Vbg 重力加速度（cm/s2）P碰撞系數(shù)，取0.95卩 廢水的動(dòng)力粘度系數(shù)，g/（cm.s）卩=vp32O.95 9.8(997.0449 匸12)10O.。10.616cm/s21.96m/h18 0.0089 0.95水流速度，Va=V2=0.55m/hVb21.96Va0.5539.93BCAB1.740.35.8滿足VbVaBC-，符合要求1.7三相分離器與UASB高度設(shè)計(jì)計(jì)算三相分離器總高 h=h5+h4=2.86+2.17=5.03

15、mUASB反應(yīng)池總高為8m,超高h(yuǎn)1=0.5m分離出流區(qū)咼4.84m,反應(yīng)區(qū)咼4.16m,其中污泥床咼2m,懸浮層咼2.16m。2.6排泥系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算UASB池反應(yīng)區(qū)的污泥沿高程呈兩種分布狀態(tài)，下部約 1/31/2的高度范 圍內(nèi)污泥固體濃度高達(dá)4080gVSS/L或60120gVSS/L,稱為污泥床層。污 泥床層以上約占反應(yīng)區(qū)總高度的1/31/2的區(qū)域范圍內(nèi)污泥濃度較小，約為525gVSS/L或530gVSS/L,稱為污泥懸浮層。本設(shè)計(jì)計(jì)算中，反應(yīng)池最高液面為 8.5m，其中沉淀區(qū)高4.84m,污泥濃度 p=0.5gSS/L;懸浮區(qū)高2.16m,污泥濃度 p=2.0gSS/L;污泥床高2m,

16、污泥濃 度 p=15.0gSS/L。反應(yīng)池內(nèi)污泥總量M S(h1 1 h2 2 h3 3)80 (4.84 0.5 2.16 2 2 15)2939.2(kgSS) BOD污泥負(fù)荷污泥負(fù)荷表示反應(yīng)池內(nèi)單位容量的活性污泥在單位時(shí)間內(nèi)承受的有機(jī)質(zhì)質(zhì) 量。話 晉(12 2439.2200 0.49kgBOD5/(kgSSd) 產(chǎn)泥量計(jì)算一般情況下，可按每去除1kgC0D產(chǎn)生0.050.10kgVSS計(jì)算。本工程取X=0.07kgVSS/kgCOD，則產(chǎn)泥量為:X XQSr式中Q 設(shè)計(jì)計(jì)算處理量，m3/dSr去除的COD濃度，kgCOD/m3X 0.07 200 (20 8) 168(kgVSS/d)

17、取 VSS/SS=0.8,則X'168亦 210(kgSS/d)污泥含水率P為98%,因含水率 95%，取 p=1000kg/m3,則污泥產(chǎn)量為QsX'21031000 (1 98%)10.5(m /d) 污泥齡的計(jì)算警 17.5(d) 排泥系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算在USAB池池底設(shè)排泥管,每3個(gè)月排泥一次，污泥返回垃圾填埋場。排泥管選DN150的鋼管，排泥總管選用 DN200的鋼管。2.7出水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算溢流堰設(shè)計(jì)計(jì)算沉淀區(qū)的出水系統(tǒng)一般采用出水渠，一般每個(gè)單元三相分離器沉淀區(qū)設(shè)一條出水渠，池中設(shè)有 2個(gè)單元三相分離器，出水槽共有2條，槽寬bc= 0.3m反應(yīng)池流量：24 3600 0

18、.0023m3/S設(shè)出水槽槽口附近水流速度Vc=0.2m/s,槽口附近水深hcf:hcf氏證0.038m取，槽口附近水槽深hc為0.25m，出水槽坡度為0.01溢流堰設(shè)計(jì)計(jì)算90°三角堰，堰高100mm,堰口寬200mm。2.8沼氣收集系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)4根沼氣收集支管，1根沼氣收集總管，設(shè)計(jì)計(jì)算 COD去除率為60%。 厭氧沼氣產(chǎn)率為每降減1kgCOD產(chǎn)生0.35m3的沼氣，沼氣甲烷含量為65%。沼氣量 Q=2000X 60%< 200X 10X 0.35=840帝42.9厭氧循環(huán)泵的選擇表面水力負(fù)荷:式中：Q單池流量，Q=4.17 m3/h;S反應(yīng)池實(shí)際截面積，S=38.47

19、nf。Q 籍 0.11m3/(m2 h)表面水力負(fù)荷一般小于0.7m3/(m2 h)故符合要求。厭氧循環(huán)泵的計(jì)算:UASB反應(yīng)器內(nèi)廢水的上升流速宜小于 0.5m/h,取0.4 m/hQ' =s v=38.47X 0.4=15.39 (m3/h)循環(huán)泵流量=15.39-4.17=11.22(m3/h)，取 15(m3/h)揚(yáng)程為:H Hsthshd h'式中Hst靜揚(yáng)程，吸水井的最枯水位(或最低水位)與凈化構(gòu)筑物進(jìn)口水面標(biāo)咼差，為8m吸水管路水頭損失刀hd輸水管路水頭損失h'全水頭，一般為12m刀 hs+刀 hd=0.5mH 8 0.5210.5(m)取揚(yáng)程為15m。3

20、MBR池的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1 一級(jí)反硝化、硝化池設(shè)計(jì)計(jì)算3.1.1反硝化池有效容積VDi /XNH 4 N * RDiVDi =MLVSS*qdn,T式中：XNH4-N 設(shè)計(jì)計(jì)算進(jìn)水NH4-N負(fù)荷總量Xnh4-n = 200 1500 10 3300kgRDi 設(shè)計(jì)計(jì)算反硝化率，RDi = 95%MLVS 揮發(fā)性懸浮污泥，取污泥濃度為4000mgMLSS/L , f=器0.7，則揮發(fā)性懸浮污泥濃度為2800 mgMLVSS/Lqdn,T設(shè)計(jì)計(jì)算反硝化速率T 20qdn,T qdn,20qdn,2020r 時(shí)反硝化速率常數(shù)，取 0.12kgNO3-N/(kgMLVSS - d)0度系數(shù)，取1.08

21、T設(shè)計(jì)計(jì)算溫度25rqdn,T qdn,20300 0.95VDi =XnH4 N * RpiMLVSS* qdn,T 2800 10 30.18565-5m3200.12 1.0825 200.18(kgNO-3-N/kgMLVSS )取 600 m3。取有效高度為7.7m，則橫截面積S=V有效劈77.92(m2)則反應(yīng)池直徑約為9.96m。取10。設(shè)計(jì)計(jì)算反應(yīng)池總高 H=8.5m反應(yīng)池的總?cè)莘eV=n (d/2)2H=3.14*(10/2)2*9=706.5m3,有效容積為588.75m3,3.1.2硝化池有效容積VNiVNi = S +Js2a* Voi1 "其中a、b為經(jīng)驗(yàn)公式

22、參數(shù):a = 3.17m3/d b = 218.42m3/dKd = 0.0086 * 1.1(T-15) = 0.0223Kd *VDi1Kd)式中：Aae硝化污泥所需泥齡硝化菌比增長速率=NN - N max 嚴(yán)O1 0.833(7.2 pH)kO2 O2式中:N max硝化菌最大比增長速率N max = 0.47exp0.0 98(T -15)=0.47exp0.098 (25 -15)-10.46(d 1)N 出水氨氮濃度，為150mg/LkO2氧的半速系數(shù)，為1.3 mg/L02反應(yīng)池中溶解氧濃度，為2 mg/L pH=7.2N =0.46 75 1o(7.05 25 1.158)1

23、321 0.833(7.2 7.2)0.27(d 1) 硝化污泥所需最小泥齡硝化污泥所需泥齡Aae=K式中：選用安全系數(shù)K=33.17 218.423.7(d)0.283 3.7 11.1(d)2 (丄 0.0223)11.10.0223 565.5930.45VNi1930.45 + 930.4523.17 565.531869.43(m )丄 0.022311.1取 1900 m3取有效高度為7.4m,橫截面積為1900/7.4=256.76*，直徑=18m設(shè)計(jì)計(jì)算反應(yīng)池總高H=8.5。反應(yīng)池的總?cè)莘eV=n (d/2)2H=3.14*(9)2*9=2289.06m3 ,有效容積為 1907

24、.55m3。取 2000。一級(jí)反硝化、硝化池總面積為324.66 m2,半徑為10.2m，取10m，則一級(jí)反硝化池短弧圓心角約為128° °3.2二級(jí)反硝化、硝化池設(shè)計(jì)計(jì)算3.2.1反硝化池有效容積VDiXVDi = MLVSS* qNino3 n式中：qNi設(shè)計(jì)計(jì)算反硝化速率，為一級(jí)反硝化速率的0.20.5倍,取 qNi=0.35qdn,T=0.35X0.18=0.063( kgNO -3 - N/kgMLV SS) 超濾進(jìn)水比=8X NO3-N 硝氮去除總量XnO3 n 200 8 (75 10) 10 3104kg/dVDi =104 103589.57m32800

25、0.063取 600 m3取有效高度為7仆，則橫截面積S=Vh效 =署=84.5 （m2）。則反應(yīng)池直徑約為10.38m。取10.5m設(shè)計(jì)計(jì)算反應(yīng)池總高H=8.5。3.2.2二級(jí)硝化池有效容積VNi2 = Quf*t= (200/24)*10*6583.1m3式中：t水力停留時(shí)間，為7h取600 m36.8 =88.24(也。取有效高度為6.8m,則橫截面積S=V有效 600h則反應(yīng)池直徑約為10.6m,取11。設(shè)計(jì)計(jì)算反應(yīng)池總高 H=8.5m。4曝氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算計(jì)算4.1設(shè)計(jì)計(jì)算需氧量AOR需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量,并應(yīng)扣除剩余活性污泥排放所減少的BOD5及NH3-N的氧當(dāng)量（此部分

26、用于細(xì)胞合成，并未耗氧），同時(shí)還應(yīng)考慮反AOR =碳化需氧量（去除bod5需氧量 （NH3 N硝化需氧量硝化脫氮產(chǎn)生的氧量。硝化需氧量-反硝化脫氮產(chǎn)氧量剩余污泥中BOD5氧當(dāng)量）剩余污泥中NHs N氧當(dāng)量）反硝化脫氮產(chǎn)氧量碳化需氧量D1Q(So S) D1 二：0 kt1.42Px1 e式中k bod的分解速度常數(shù)，d-1,取k=0.23t BOD實(shí)驗(yàn)的時(shí)間，取t=5d3.0.23 51 eD1= 200 (12000 0.9.62) 101.42 925.4 2195.16(kgO2/d)硝化需氧量D2D2 = 4.6Q(N0-N)-4.6 12.4% PX式中N0進(jìn)水總氮濃度，kg/m3N

27、e 出水NH3-N濃度，kg/m33D2 = 4.6 200 (2000-25) 10- -4.6 12.4% 925.4 1289.15(kgO2/d) 反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量D3D3 =2.86Nt式中Nt為反硝化脫氮的硝態(tài)氮量Nt的計(jì)算為:微生物同化作用去除的總氮Nw：Nw =0.124皆1 Kd c0.6 (12000 9.62)0.124 573.69(mg/L)1 0.05 11.1被氧化的NH3-N=進(jìn)水總氮量一出水氨氮量一用于合成的總氮量=2000 25 573.69=1401.31( mg/L)所需脫硝量=進(jìn)水總氮量一出水總氮量一用于合成的總氮量=2000 40 573.69=

28、1386.31 ( mg/L)需還原的硝酸鹽氮量 Nt=200X1386.31 X0-3=277.26 (kg/d)D3 = 2.86Nt 2.86 277.26 79296(kgO2 / d)故總需氧量AOR= D 1 +D2 -D3=2195.16+1289.15-792.96=2691.35 ( kgO2/d) =112.14( kgO2/h)最大需氧量與平均需氧量之比為1.4,則AORmax=1.4AOR=1.4 X 112.14=15( kgO2/h)去除1kgBOD5的需氧量AOR112.14Q(So-Se)200 (12000 9.62) 10 30.047(kgO2 / kgB

29、OD5)4.2標(biāo)準(zhǔn)需氧量將設(shè)計(jì)計(jì)算需氧量AOR換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的需氧量SOR:AOR Cs(2o)SOR =仃 20)(Csm(T)-CL) 1.O24(T-2O)式中Cs(20)水溫20r時(shí)清水中溶解氧的飽和度，mg/LCsm（T）設(shè)計(jì)計(jì)算水溫 T r時(shí)好氧反應(yīng)池中平均溶解氧的飽和度,mg/LT設(shè)計(jì)計(jì)算污水溫度，T=25 rCl好氧反應(yīng)池中溶解氧濃度，取 2mg/La污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，取 0.82P力修正系數(shù),1.013 105在地區(qū)大氣壓為1.013 X 10(Pa)，故P =1工程所在地區(qū)大氣壓；本例工程所p 虧水中飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比,取 0.95查表得水中溶解氧飽和度:Cs（2o）=9.17mg/L, Cs（25）=8.38mg/L空氣擴(kuò)散器出口處絕對(duì)壓力：Pb= P 9.8 1O3H式中H空氣擴(kuò)散器的安裝深度，本工程選用拉法爾射流曝氣器，安裝深度為7.5mP大氣壓力，p=1.013 X 1PaPb =1.013 105 9.8 103 7.5 1.748 105Pa空氣離開好氧反應(yīng)池時(shí)氧的百分比 Ot：Ot =21(1-Ea)79 21(1-Ea)