30m架橋機驗算計算書

1、設(shè)計規(guī)范及參考文獻(xiàn)一）重機設(shè)計規(guī)范（ GB3811-83）二）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（ GBJ17-88）三）公路橋涵施工規(guī)范（ 041-89 ）四）公路橋涵設(shè)計規(guī)范（ JTJ021-89 ）五）石家莊鐵道學(xué)院 GFJT-40/300 拆裝式架橋機設(shè)計計算書六）梁體按 30 米箱梁 100 噸計。. 架橋機設(shè)計荷載一） . 垂直荷載梁重:Qi=100t天車重： Q2=7.5t （含卷揚機）吊梁天車橫梁重： Q3=7.3t（ 含縱向走行 ） 主梁、桁架及橋面系均部荷載： q=1.29t/ 節(jié)（ 單邊 ）1.29 X 1.1=1.42 t/ 節(jié)（單邊）0 號支腿總重 : Q 4=5.6t1 號承重梁總重：

2、 Q5=14.6t2 號承重梁總重： Q6=14.6t縱向走行橫梁（1號車）：Q=7.5+7.3=14.8t縱向走行橫梁（ 2號車）： Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系數(shù)?。?1.1活載沖擊系數(shù)?。?1.2 不均勻系數(shù)取： 1.1 二）水平荷載1. 風(fēng)荷載a. 設(shè)計取工作狀態(tài)最大風(fēng)力，風(fēng)壓為 7 級風(fēng)的最大風(fēng)壓：2 q1=19kg/mb. 非工作計算狀態(tài)風(fēng)壓，設(shè)計為 11 級的最大風(fēng)壓 ;2q2=66kg/m2（ 以上數(shù)據(jù)參照石家莊鐵道學(xué)院 GFJT-40/300 拆裝式架橋機設(shè)計計算書 ）2.運行慣性力:=1.11平車及卷揚機2宀1導(dǎo)梁平車卩-1q 卩1-蓋梁立面圖蓋梁四排每排7片

3、貝雷平面圖三.架橋機傾覆穩(wěn)定性計算（一）架橋機縱向穩(wěn)定性計算架橋機縱向穩(wěn)定性最不利情況出現(xiàn)在架橋機懸臂前行階段，該工況下架橋機的支柱已經(jīng)翻起，1號天車及2號天車退至架橋機尾部作為配重，計算簡圖 見圖1 （單位m）圖中PEP 于打PEP3Pl1 11Jj_3 F4 ,15t 16PP3G2圖1Pi=5.6t（前支柱自重）P2=1.42 X（ 22+8.5） =43.31t （導(dǎo)梁后段自重）Pa=1.42 X 32=45.44t（導(dǎo)梁前段自重）P4=14.6t（2#承重橫梁自重）P5= P6=14.8t（天車、起重小車自重）P7為風(fēng)荷載，按11級風(fēng)的最大風(fēng)壓下的橫向風(fēng)荷載，所有迎風(fēng)面均按實體計算，

4、卩7=藝 CKnqAi=1.2 X 1.39 X 66X （0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）X 12.9=10053kg=10.05t作用在軌面以上5.58m處M抗=43.31 X 15+14.8 X（ 22+1.5） +14.8 X 27.5+14.6 X M傾=5.6 X 32+45.44 X 16+10.05 X 架橋機縱向抗傾覆安全系數(shù)n=M抗/M 傾=1725.65/（962.319 X 1.1）=1.63>1.3 < 可）（二）架橋機橫向傾覆穩(wěn)定性計算1.正常工作狀態(tài)下穩(wěn)定性計算架橋機橫向傾覆穩(wěn)定性最不利情況發(fā)生在架邊梁就位時，

5、最不利位置在1號天車位置，檢算時可偏于安全的將整個架橋機荷載全部簡化到該處，計算 簡圖如圖圖2Pi為架橋機自重(不含起重車)，作用在兩支點中心Pi=43.31+45.44+7.3 X 2+14.6 X 2=132.55 t巨為導(dǎo)梁承受的風(fēng)荷載，作用點在支點以上3.8m處，導(dǎo)梁迎風(fēng)面積按實體面積計，導(dǎo)梁形狀系數(shù)取1.6。A=(1 + n i)(1+ n 2) A其中：n i=0.53n 2=0.5A= (1+0.53) (1+0.5) X 62X 2.25=320.1525m2風(fēng)荷載P2=Ckh& A=1.6 X 1.39 X 19X 320.1525=13528kg=13.53tPa為

6、天車導(dǎo)梁承受的風(fēng)荷載，作用點在支點以上5.179m處，迎風(fēng)面積按實體計算，導(dǎo)梁形狀系數(shù)取1.6。P 3=2X 1.39 X 1.6 X 19 X 0.8 X 0.46 X 4=124.4kg=0.1244tP4為架橋機起重小車重量F4=7.5 X 2+100X 1.1=125tP 5為架橋機起重小車及梁體所受的風(fēng)荷載，作用在支點以上8.113m處，P5=1.39 X 1.6 X 19X(3X2X2+2X 30) =3042.432kg =3.042 t圖2所示A點為傾覆支點，對A點取矩：皿傾=X 3.8+P3X 5.179+P4X 1.435+P5X 8.113=13.53 X 3. 8+0.

7、1244 X 5.179+125 X 1.435+3.042 X 8.113=256.11 t m皿抗=P1 X 4.8=132.55 X 4.8=636.24 t m架橋機工作條件橫向抗傾覆安全系數(shù)n=M抗/M 傾=636.24/ (256.11 X 1.1 ) =2.26>1.3 < 可)2. 非工作條件下穩(wěn)定性計算起重小車天車橫梁架橋機懸臂前行時自重荷載全部由車體承擔(dān)，在橫向風(fēng)荷載作用下，其穩(wěn)定性見圖3。與圖2相比，架橋機在提的梁為傾覆作用時，架橋機有N=2.26的橫向抗傾系數(shù)， 而圖3中已經(jīng)沒有提梁，故此不用計算而得出結(jié)論它的抗傾系數(shù)滿足要求。結(jié)論：架橋機穩(wěn)定性符合規(guī)范要求

8、四.結(jié)構(gòu)分析（一） 荷載取值：桁架及橋面系均部荷載1.29t/節(jié)X 1仁1.42t/節(jié)（單邊），荷載（100+7.5 X 2）X 1.2=138.0t。其余荷載取值見前?？v向走行天車輪距為2m ,當(dāng)天車居于天車橫梁跨中時，單片空載輪壓集中 力為（7.5+7.3 ） /4=3.7t，負(fù)荷輪壓集中力為（7.3+138） /4=36.325t，架邊梁 時輪壓集中力為（重邊）：7.3/4+138/2=70.825t，（輕邊）7.3/4=1.825t.吊梁小車輪壓集中力138/4=34.5t （輪距1.6m）。（二）分析計算根據(jù)以上荷載值，按桁架進(jìn)行分析，計算過程由有限元分析程序SAP 93來完成。工況

9、?。海?）架橋機前移，（2）1號天車提梁，（3）2號天車提梁，（4）1號天 車至跨中、（5）中梁就位，（6）邊梁就位6種工況進(jìn)行計算，計算得前懸臂端最大 撓度852.6mm考慮到桁架空多，加 1.1的系數(shù)，852.6 X 1.仁937.86mm,待架 孔導(dǎo)梁跨中最大撓度71mm考慮到桁架空多，力卩1.1的系數(shù)，71X 1.仁78mm 天車橫梁跨中最大撓度？28mm導(dǎo)梁結(jié)構(gòu)圖見圖4各桿件在工況1，5，6的桿件內(nèi)力見附加圖各工況的軸重見圖5XZTTZ前行時U./fJ 卜 T 11:49吳昇字空36520苗I1#提梁時彳 33.57320212#提梁時,皆/E卜樣'” CC1#天車行到跨中時

10、3A.7J 私7陽YEX 廠二 20 .231架中梁時覚1仁卜架邊梁時（重邊）BH69L47.645 卜"彳 47."53Pr圖5 （單位：-桿件最大內(nèi)力匯總表名稱計算最大內(nèi)力（T）允許內(nèi)力（T）備注上弦桿+232.79272工況1B附近下弦桿-228.02266工況1B附近立桿-90.408119.0工況6C附近斜桿-57.673.6工況6C附近注：受拉為+,受壓為-6 種工況各支點最大反力（單邊）如下：（單位：噸）支點工況、ABC工況12.34598.730工況267.14540.42923.333 :工況369.1474.9523.14工況445.45777.5714

11、0.502工況526.3976.8960.245工況6重邊25.86111.38395.29輕邊26.9342.39825.406五.架橋機1號、2號車橫梁檢算架橋機1號、2號車橫梁設(shè)計采用16Mn鋼，頂板厚度為12mm底板厚度為 12mm用160X 168X 14.5兩根工字鋼做支撐，截面形式如圖 6。截面特性如下：查工字鋼表有 S=146.45cm,l=68512.5cm42A=145.45X 2X 100+12X 406 X 2=3903 mm42-3 41=68512.5 X 10 X 2+12X 406X (560+6) X 2=4.49 m計算圖示如下圖7(單位m):架橋機在吊邊梁

12、對位時由導(dǎo)梁傳到橫梁的最大壓力為93.75t.P1P2圖1.應(yīng)力計算兩導(dǎo)梁中心距L=9.6m懸臂長度L=1m最大集中荷載P=93.75t橫梁支點彎矩：M=93.75X仁93.75t m則翼緣板應(yīng)力：M y 93.75 漢 0.2922-6097t/m =60.97MPa ：二=210MPaI 0.00449腹板最大應(yīng)力:QS 93.75 (12 406 (560 6) 10 -20.00449 2 14.5 10 蟲.max31985t / m =19.85MPa :：二=140MPa 局部I3壓應(yīng)力c F 93.7535 10 =269.39MPa ：；- =320MPaTwLz 162X2

13、X14.5Lz=22X 4+(12+25) X 2=162mm換算應(yīng)力：-V"3t2 -60.9723 19.852 = 70.0MPa 1.程=231MPa2. (1)整體穩(wěn)定性b 0=268-14.5=253.5mmh/b 0=584/253.5=2.3<6l/b 0=11600/253.5=45.76 65故不必計算其整體穩(wěn)定性(見鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊P28) (2)局部穩(wěn)定性計算翼緣板局部穩(wěn)定bc/t=253.5/12=21.125 < b 0 /t=33 < 可 b/t=76.75/12=6.4< b /t=12.4可h0560t 14.5腹板局部穩(wěn)定：=

14、 38.62 :匹=80 235 =80. 235 =66 fQ V345不需設(shè)加勁板。為安全起見，在直接受力處加了厚 10mm的內(nèi)加勁肋和厚16mm的外加勁 肋，同時，其他位置布置間距為1m的，厚10mm的內(nèi)加勁肋。由于焊縫按一級焊縫質(zhì)量驗收，其強度與鋼板相同，故在此不檢算而其 強度認(rèn)為其強度足夠。經(jīng)計算聯(lián)結(jié)處強度滿足要求。六.架橋機0號立柱橫梁計算1.設(shè)計說明和基本依據(jù)架橋機前支柱由支柱橫梁和立柱組成，立柱共計4根，在工作狀態(tài)下，僅考慮外側(cè)2根立柱承受豎向荷載，內(nèi)側(cè)2根只起橫向穩(wěn)定作用。前支腿最大荷載發(fā)生在架橋機吊梁就位時，端構(gòu)架豎桿內(nèi)力為36.8t (由電算分析），此時由導(dǎo)梁傳向橫梁的荷

15、載為 P=71.14t.2.立柱橫梁承載力檢算（1）應(yīng)力檢算支柱橫梁采用箱形斷面，如圖 &設(shè)計采用16Mn鋼板，頂板和底板厚度為14mm腹 板厚 10mm計算圖示如下圖9：（單位：m ） 截面特性如下：P1P2rz=(120 X 2+10) X 2+2X 14=528mm0.3圖兮X 0.432 3/12=0.000664m4則l=0.380 X 0.463-(0.38-2 X0.01)導(dǎo)梁支點懸出立柱中心位置 0.85 m ,M=71.14X 0.85=60.469t m翼緣應(yīng)力：一匹=6°.469。.屈聯(lián)卅I 0.000664= 209.56MPa :二=210MPa 可

16、腹板剪應(yīng)力:. QS 71.14 汽(14 漢 380(2307)1040.000664 2 10 10"2= 6358.48t/m =63.58MPa二=140MPa'max _ .局部壓應(yīng)力屮F71.1<1.3<10 =90.95MPa £石=320MPaI occ =TwLz 528 2 10換算應(yīng)力: ' =+3=J209.56 1號車橫梁撓度計算： m=1m l=9.6m El=8.98x 108 當(dāng) P1=R=71.93t 入=m/l=1/9.6=0.1042 +3疋63.582 =236.7MPa 拓 1.1c = 230MPa可焊

17、縫強度與鋼板等強，可不必進(jìn)行計算。3. （ 1）整體穩(wěn)定性b 0=200-10-10=180h/b o=460/180=2.556<6l/b q=11600/180=64.44<65故可不必進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗算（見鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊P28）。（2）局部穩(wěn)定性計算 翼緣板局部穩(wěn)定：bo/t=18O/14=12.86< b o/t=33 （ 可） b/t=90/14=6.43<b/t=12.4（可）腹板局部穩(wěn)定坐口*亠80 235 =66t 10t. 345故不需設(shè)加勁板，為安全起見，在直接受力處加了厚10mm勺內(nèi)加勁肋和 厚16mm的外加勁肋，同時，其他位置布置間距為1m的，厚

18、10mm勺內(nèi)加勁肋。由于焊縫按一級焊縫質(zhì)量驗收，其強度與鋼板相同，故在此不檢算而其 強度認(rèn)為其強度足夠。經(jīng)計算聯(lián)結(jié)處強度滿足要求。七 .1號車橫梁及0號柱橫梁撓度計算由于橫梁剛性較大，可不計自重產(chǎn)生的撓度計算圖示如下圖10:P1P2-L P m2lfflET (3 2 )426 8.98 108-7131019.6 (3 2 O.1。42) *ii i0m當(dāng) Pi= 93.75t P 2=32.73t 時，可以把C點的Pi分解開，P仁Pi +P2有Pi' =93.75-32.73=61.02t4232 73疋104 x12 x9 6fc=fD8(3 2 0.1042)=1.871 10

19、 m6 x8.98x10上,P1'm2l fc':3EI(1 ')61.02 1041 9.683 8.98 10(10.1042) =2.401 10m-BP1'ml6EI61.02 1041 9.686 8.98 10= 0.001087 radf d=m 0 b=1 x 0.001087=1.087 x 10-3m fc=1.871+2.401=4.272mm fd=1.87+1.087=2.957mm有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大d計算如下4.271/1=d1/(2.25+.245)d1=10.656 mm2.957/1=d2/(2.25+.245)

20、d2=7.38 mm故 d=d1+d2=10.656+7.38=18.03 mm2. 0號車橫梁撓度計算：m=0.65m l=10.3m EI=1.328 x 108當(dāng) P1=F2=44.89t入=m/l=0.65/10.3=0.06312££ Pml /c 丄 c.、44.89 漢 104 漢 0.652漢 10.3漢(3十2漢 0.0631)fC =fd=(3 2c)=86EI6疋1.328疋10=7.66 10 ；mP1=71.14t P 2=18.63t 時，可以把C點的P1分解開，P仁P1 +P2有P1' =71.14-18.63=52.51t4218.6

21、3 100.6510.3X86 1.328 10(3 2 0.0631)= 3.181 10mf d=m x 0 b=065X 0.0044=0.00286 m fc=3.181+6.098=9.279mm fd=3.181+2.86=6.041mm有懸臂撓引起的導(dǎo)梁上口軌距變化最大d計算如下6.041/1=d1/(2.25+.245) d仁 23.19 mm9.279/1=d2/(2.25+.245)d2=35.62mm故 d=d1+d2=58.81mm綜上計算，天車咬合總間距為 58.81mm,（100-70） x 2=60mr可八.150型分配梁：（1號車處）截面形式如上圖11:（單位m

22、rh01004 00100n2工0161602工6 00截面特性：A=0.6 x 0.02 x 2+2x 0.36 x 0.016=0.03552m232 0.016 0.361230.6 0.02 2(120.6 0.02 0.192)=9.92 104m4跨中集中荷載P=93.75+764/1000=94.514 t最大彎矩:PL 嚴(yán)145 =35.443t m支點反力：R=94.514/2=47.257 t彎曲應(yīng)力:35.443 1040.29.92 10*I、9.92 10，2 0.016= 33.94MPa : =140MPa6= 71.46 106Pa = 71.46MPa ： 2

23、10MPa腹板最大剪應(yīng)力:4QS 47.25710 匯(0.6況0.02匯0.19)一amax4 一 =33.94 10 Pa局部壓應(yīng)力WF94.514 X1.35D04 “ cc rr , cccr；H62.30MPa :二=320MPaTwLz 640 2 16l z=600+2x 20=640mm換算應(yīng)力：廠-；.-2 3 2 二.71.46233.942 = 92.53MPa ： 1.1二=231MPa 可九.0號柱承載力檢算立柱采用219mn無縫鋼管，壁厚12m（內(nèi)管192mm壁厚13mrh, 一側(cè)立 柱由兩根組成，中間用 60x 5mn鋼管作為連接。1.若按兩根鋼管同受力，其截面形

24、式如右圖12所示，其失穩(wěn)方向為繞y軸失穩(wěn) （加為以內(nèi)鋼管為準(zhǔn)）圖12截面特性：2二(d2 -dj)A =242 2二(0.219 -0.195 )-0.0156m44二(d -di )|y=264ly'244二(d -d1 )64回轉(zhuǎn)半ryly回轉(zhuǎn)半r'2 2二(0.192 -0.166 )2=0.0146m44亠里一=8.39 1032二(O.1924 -。.1664)- 5.887 10 怖432839 1屮=0.0733mA '、0.01565.887 曲"063伽.A' ，0.0146按一端固結(jié)，一端鉸接計算長細(xì)比二二07 36 =34.4 ：

25、 J =150 ry0.0733長細(xì)比'=5 =0.7 36 =39.71 ： =150 ry0.06345由長細(xì)比，可按a類構(gòu)件查表3.4-5 （鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊594頁），取安全系數(shù) n=2,得應(yīng)力折減系數(shù)分別為 =0.9538，=0.941874、 N 2 71 14 "0應(yīng)力；N = 一71141095.6MPa :二=210MPa可*A 0.9538 匯 0.0156N 2x71 14x104應(yīng)力二、一 . 103.047MPa ：匚=210MPa 可2.只考慮外側(cè)單根受力，內(nèi)側(cè)一根作為一種約束，則應(yīng)力：（圖見13）A 二(d2-di2)-42 2二(°.9

26、12 一。166)“0073m24444二(d -d1)J (°.192 166 )=2.9435 10 訃46464回轉(zhuǎn)半ry2.9435 10'0.0073 二0.0635m按一端固結(jié)，一端鉸接計算長細(xì)比，=也=0.7 3.6 =39.7 ：， =1500.0635ry由長細(xì)比，可按a類構(gòu)件查表3.4-5 （鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊594頁），取安全系數(shù) n=2,得應(yīng)力折減系數(shù)分別為 =0.94194應(yīng)力二 N 2 714 10= 206.93MPa 十=210MPaA 0.9419 0.0073十.起吊系統(tǒng)檢算1.起升系統(tǒng)檢算起升卷樣機5t , 8輪100t滑車組，24.5mm鋼

27、絲繩走16 起升荷載Q=57.2t （實際凈吊重為40t）,滑車組效率:丄 n(1_ 0.96漢(1一0.9616) _0 72n 1-16 (1-0.96)所需牽引力：957 2P= 4.965t : 5t 可n E 16 0.72選用公稱抗拉強度為1700MPa的鋼絲繩，查表得其破段拉應(yīng)力為 38.1t，考慮鋼 絲間受力不均和內(nèi)力的存在，按 0.7折減。安全系數(shù) n=38.11 X 6X 0.7/57.2=7.466可2.吊兩千斤繩驗算選用6X 37絲© 36.5mm,10股公稱抗拉強度為1700MPa的鋼絲繩，查表得其 破段拉應(yīng)力為83.9t，考慮鋼絲間受力不均和內(nèi)力的存在，按

28、0.7折減。安全系數(shù) n=83.9 X 10X 0.7/57.2=10.2710可十一 .架橋機導(dǎo)梁整體穩(wěn)定性計算導(dǎo)梁的整體穩(wěn)定性計算可近似為一實體鋼梁。導(dǎo)梁在0號支柱、1號腿 2號腿處有橫向支撐或橫向聯(lián)結(jié)，故不必在此處檢算導(dǎo)梁縱體穩(wěn)定i .導(dǎo)梁跨中主弦桿截面形式見下圖14：（單位：cmILTTir1OC” 1IO0 |111 ir10丄A= (93.2-11.2 )X 8=656祈24Ix=656 X 100 =6560000cmIy=656 X 502=1640000cnnWx=Ix/y=5660000/(100+12.5)=58311.11cmWy=ly/x=1640000/(50+12

29、.5)=26240cm 3=100cm=50 cm入 x=l 0/rx=3200/100=32入 y=l o/ry=3200/50=64查表 Q235(b 類構(gòu)件)得：© x=0.929,© y=0.786豎向荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩：Mx=RX 16-q X 1672=23.36 X 16X 2-1.42 X 162/2=565.76t m橫向風(fēng)力產(chǎn)生在導(dǎo)梁跨中最大彎矩：按 7級風(fēng)壓檢算(W=19kg/m2)W=KKK3KiW=1X 0.4 X 1.0 X 1.2 X 19=9.12kg/m計算原理：旦 My f=170MPa：xWx ：yWyWx,Wy按受壓邊緣確定的強

30、軸和弱軸的抵抗矩 巾一一繞強軸彎曲所確定的整體穩(wěn)定系數(shù)f允許抗壓強度值橫向風(fēng)力作用在導(dǎo)梁上引起的跨中彎矩，這里近似按簡支梁計算導(dǎo)梁跨中風(fēng) 力彎矩My=2X 9.12 X 2.495 X (322/8) X 10-3=6.0t mMx My：xWx ：yWy44565.76 106 10+0.929 58311.110.786 26240= 107.35MPa : f = 170MPa 2當(dāng)架橋機前行時，B點截面及截面特性同上有：Wx=58311.11cmWy=26240cm© x=0.929,© y=0.786豎向最大彎矩 Mx=ql2/2=1.42 X 3272+32 X

31、 5.6=906.24 t.m232橫向最大彎矩（取 7 級風(fēng)壓）My=ql/2=2 X 10- X 9.12 X 2.495 X 32Mx MyGxWx GyWy906.24 10423.30 1040.929 58311.110.786 26240= 178.4MPa:1.05 f H178.5MPa十二.導(dǎo)梁天車走道梁計算考慮導(dǎo)梁上弦桿杰間不能承受輪壓集中荷載，故鋼枕(16b工字鋼，(T =215MPa, W=141cm)間距取1.0m,均置于節(jié)點上，鋼軌采用 P®允許彎應(yīng) 力(T =400MPa, W=287.2cm鋼軌受彎按按簡支梁計算，最大輪壓為 P=31.55332t，

32、行走輪壓 17.988t1 鋼軌ML=pl/4=1 X 31.55332 X 0.7/4=5.5216 t m(T =5.522 X 104/287.2=192.26MPa< c =400滿足規(guī)范要求。2工字鋼行走時：M= pl/4=1 X 17.988 X 0.7/4=3.1479 t m c =3.1479 X 104/14仁223.26Mpa<1.05 c =215 X 1.05=225.75Mpa 可 1米一根工字鋼不能少。3 架梁時由于輪壓增加，在架梁時輪下工字鋼按0.5米一根放置十三.吊梁天車橫梁計算(一)受力計算 架橋機天車橫梁設(shè)計采用16Mn鋼，頂板厚度為20mm底

33、板厚度為20mm截面形圖15式如圖15。截面特性如下：A=20X 2X 460+16X (800-40)=30560 mm21=20 X 460X 4002x 2=2.944X 10-3n4計算圖示如下圖16:圖16架橋機在架梁全過程中彎矩最大為活載在跨中，應(yīng)力計算橫梁支點彎矩：M=16.25X 2X 11.6/4=94.25t m則翼緣板應(yīng)力：4My 94.25 100.463128.06 106 Pa =128.06MPa ： 210MPaI 2.944 10腹板最大應(yīng)力：-max4QS 16.25 2 10(0.46 0.016 0.39)6319.80 106 paI、2.944 10

34、0.016= 19.38MPa =140MPa局部壓應(yīng)力屮Fcc =TwLz416.25 2 1.35 10-500X16=54.84MPa 十=320MPal z=460+20X 2=500mm換算應(yīng)力：二(t2 3r2 = .128.062 3 19.802 = 132.57MPa 1.杳=231MPa(二).天車橫梁穩(wěn)定性計算1 橫梁整體穩(wěn)定性計算見圖17CS(1) 慣性力產(chǎn)生的傾覆力矩P=QV/gt Q 為自重，V g 為重力加速度 小車產(chǎn)生的慣性力矩為行車速度，V=3.0m/min,取10m/S2, t為剎車時間,t=2s圖17Q=10t h 1=1.85mM慣1=10 3 1.85

35、10 2 60= 0.04625t m 橫梁慣性力矩Q 2=6.4t h2=1.1m一 6.4 漢 3 漢 1.1xM慣 2=0.0176t m10汶2汶60 混凝土梁體產(chǎn)生的慣性力矩Q=80X 1.仁 88t h 3=3.05m=0.671t m-88汽3漢3.05M慣3=10漢2漢60M慣=M 慣 1+ M 慣2+ M 慣 3=0.73485t ?m(2) .風(fēng)力產(chǎn)生的傾覆力矩按7級風(fēng)力計算，q=19kg/m2=0.019t/m 2,迎風(fēng)面積均按實體計算P風(fēng)二藝 CKnqAi,c=1.6, K=1.39 小車風(fēng)力產(chǎn)生的力矩R=1.6 X 1.39 X 0.019 X 2X 2=0.169t

36、M=0.169 X 1.85=0.313 t.m 橫梁風(fēng)力產(chǎn)生的力矩R=1.6 X 1.39 X 0.019 X 13.1 X 0.8=0.443tM=0.443 X 1.1=0.487 t.m 混凝土縱向風(fēng)力產(chǎn)生的力矩R=1.6 X 1.39 X 0.019 X 3.2 X 2.5=0.338tM=0.338 X 3.05=1.0309 t.mM 風(fēng)=Mi+ M2+ Ma=1.8309 t.mM 傾=M 風(fēng) + M 慣=2.56575 t.m(3) .梁體自重產(chǎn)生的抗傾覆力矩小車自重：W=10t, 橫梁自重：W=6.4t 混凝土自重：W=80 X 1.仁88t抗傾覆力矩為 (d=1.0m,輪

37、間距為2.0m)W= W 1+ W2+W/2=10+6.4+88/2=60.4t貝U M 穩(wěn)=60.4 X 1.0=60.4 t.m(4) .抗傾覆安全系數(shù)n= M穩(wěn)/ M 傾=60.4/2.56575=23.541.3可因此，橫梁整體滿足穩(wěn)定性要求。2 橫梁單個穩(wěn)定性計算見圖15和16由于工字鋼兩端有連接，計算長細(xì)比時按0.46米，外加0.75的系數(shù)以考慮工字鋼兩端有連接11.6 X 0.75/0.46=18.9<20可一. 1#, 2#橫梁連接處計算1.討論最大受力P1P2:JL :當(dāng) P1=P2=71.93 t 時 M a=71.93 T.M Q a=0當(dāng) P仁93.75 t P2

38、=32.73 t 時有 R=100.11 t R y=26.37 tM=63.24 T.M Q a=93.75-32.73=61.02 t（偏安全）有 MAma=71.93 T.M假定 Qma=93.75-32.73=61.02 t2 構(gòu)造要求：2 X 90.2=180.4<200 mm 可1.5 X 90.2=135.3<140 mm 可3 X 90.2=270.6<304 mm 可3. 銷子受彎：（14.5+32+40） X 2=173<5X 90=450 mm可以不考慮銷子受彎而認(rèn)為強度滿足要求。4. Mma和QamaX的共同作用計算簡圖見右（圖中銷子為 

39、9; 90mm中心距為304mm： 有 MAma=71.93 T.M Q ama=61.02 t 貝UT=MmaX0.304=71.93/0.304=236.61 tQ= Qma/2=61.02/2=30.51 t銷子的面積 S=0.25X 3.14 X 902=6361.7 mm2(1) T 的作用下：t=T/S=236.61 X 1076361.7=371.93 MPa <500MPa Q 的作用下：q=Q/S=30.51X 104/6361.7=47.96 MPA <500MPa 合力的作用 = s'c += v371.93 +3匯47.96 =381.1CMPa<MG=55(MPa5 連接鋼板(1).從上圖中(1)的位置破壞(架為內(nèi)側(cè)的鋼板)：S=200X( 14.5+32)X 2=18600 mrn2S' =200X 40X 2=16000mmt=T/S=236.61 X 104/18600=127.21 Mpa < 210MPa t' =T/S=236.61 X 104/16000=147.88 Mpa < 2