梁模板計(jì)算書(shū)

1、梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)梁段:L1AWE無(wú)承重立桿，木方吏撐垂直于梁截面一、參數(shù)信息1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.30 ;梁截面高度D(m):1.10 ；混凝土板厚度(mm):160.00 ;立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.90 ；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10 ；立桿步距h(m):1.50 ;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00 ；梁支撐架搭設(shè)高度H(m): 3.00 ;梁兩側(cè)立柱間距(m):0.50 ；承重架支設(shè)：無(wú)承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類型為 48X 3.5扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折

2、減系數(shù):0.80 ;2. 荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35 ;鋼筋自重(kN/m3):1.50 ;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5 ;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0 ; 傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0 ;振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0 ；3. 材料參數(shù)木材品種：長(zhǎng)葉松；木材彈性模量 E(N/mm): 10000.0 ；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm): 17.0 ;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2) : 1.7 ； 面板類型：膠合面板；面板彈性模量 E(N/mnfi) : 9500.0 ;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mn2) : 13.0

3、 ;4. 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm): 70.0 ;梁底方木截面高度h(mm): 70.0 ;梁底縱向支撐根數(shù)：4;面板厚度(mm): 18.0 ;5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm): 500;次楞根數(shù)：4;主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：4;支撐點(diǎn)豎向間距為：200mm 200mm 200mm穿梁螺栓水平間距(mm): 500;穿梁螺栓直徑(mm): M12主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm高度100mm主楞合并根數(shù)：2;次楞龍骨材料：木楞，寬度70mm高度70mm二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1. 梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮 新澆混凝土側(cè)壓

4、力。其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/（T+15） 計(jì)算，得5.714h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h ;H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；伊一外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ;込 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F;分別計(jì)算得50.994 kN/m2、18.000 kN/卅，取較小值18.000 kN/卅作為本工程計(jì)算 荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為

5、受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓 力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。p1r-r1rh* r、rr%LLSL313313 L面板計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：mm）1.強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下：M <T = < f其中，W -面板的凈截面抵抗矩，W = 50X 1.8 X 1.8/6=27cm3;M -面板的最大彎距（N.mm）;（7 -面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值（N/mn2）f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mn?）；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q -作用在模板上的側(cè)壓力

6、，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q 1= 1.2 X 0.5 X 18X 0.9=9.72kN/m ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q 2= 1.4 X 0.5 X 2X 0.9=1.26kN/m ;q = q 1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m ;計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）:l = 313.33mm;面板的最大彎距 M= 0.1 X 10.98 X 313.3332 = 1.08 X 105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：7 = 1.08 X 102.70 1X4=3.993N/mm 2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 13N/mm 2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值7 =3

7、.993N/mm2小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！2. 撓度驗(yàn)算0=100q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q = 18 X 0.5 = 9N/mm ;l-計(jì)算跨度（內(nèi)楞間距）:l = 313.33mm ;E-面板材質(zhì)的彈性模量：E = 9500N/mm2;I-面板的截面慣性矩:I = 50 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=24.3cm 4;面板的最大撓度計(jì)算值：3 = 0.677 X 9X 313.33100 X500X2.43 X05） = 0.254 mm;面板的最大容許撓度值:3 = 1/250 =313.333/250 = 1.253mm ;面板

8、的最大撓度計(jì)算值3 =0.254mm小于面板的最大容許撓度值 3 =1.253mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度70mm截面高度70mm截面慣性矩I和截面抵 抗矩V分別為：W = 7 X 72x 1/6 = 57.17cm 3;I = 7 X 73x 1/12 = 200.08cm 4;q1卩 丿人Jf %1y<1L5005D0 600LJr彳rA內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：M 疔=< fW其中，（7 -內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值（N/mn2

9、）;M -內(nèi)楞的最大彎距（N.mm）;W -內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；f-內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mmr）。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = （1.2 X 18X 0.9+1.4 X2X 0.9） X 0.313=6.88kN/m ; 內(nèi)楞計(jì)算跨度（外楞間距）:l = 500mm ;內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1 X 6.88 X 500.00 2= 1.72 X 105N.mm最大支座力：R=1.1 X 6.881 X 0.5=3.784 kN ;經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值(T = 1.72 X 1/0.72 X04 = 3.009 N/mm 2;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

10、：f = 17N/mm 2;內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值(7 = 3.009 N/mm2小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2，滿足要求！(2).內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中I-計(jì)算跨度(外楞間距)：I = 500mm ;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q =18.00 X 0.31= 5.64 N/mm ;E -內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm；I -內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.00 X 106mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值：3 = 0.677 X 5.64 X 50300 X0000X2.00 X06) = 0.119 mm ；內(nèi)楞的最大容許撓度值：3 = 500/250=2mm ;內(nèi)楞的最大

11、撓度計(jì)算值 3 =0.119mm小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值3 =2mm, 滿足要求！2. 外楞計(jì)算夕卜楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力3.784kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度80mm截面高度100mm截面慣性矩I和 截面抵抗矩V分別為：W = 8 X 1&X 2/6 = 266.67cm 3;I = 8 X 103X 2/12 = 1333.33cm 4;L313313寸L 313卜I1-833 76 378035L 額L200.L200L- 140 LZ1>1 -r<外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖（kN.m）外

12、楞變形圖（mm）（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M廣疔=< fW其中（7 -外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值（N/mn2）M -外楞的最大彎距（N.mm）;W -外楞的凈截面抵抗矩；f-外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mn2）。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為 M= 0.378 kN.m外楞最大計(jì)算跨度：I = 200mm ;經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：(T = 3.78 X 10.67 X05 = 1.419 N/mm 2; 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f = 17N/mm 2;外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值(7 =1.419N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2，滿足要求！(2).外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到

13、外楞的最大撓度為 0.062 mm外楞的最大容許撓度值：3 = 200/250=0.8mm ;外楞的最大撓度計(jì)算值 3 =0.062mm小于 外楞的最大容許撓度值3 =0.8mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下：N<NfxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面積(mmi2);f -穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm ;穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm ;穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm 2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =(1.2 X 18+1.4 X 2) X 0.5 X 0.3 =3.66 kN 。穿梁螺栓最大容

14、許拉力值：N = 170 X 76/1000 = 12.92 kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.66kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間 距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：W = 900 X 18X 18/6 = 4.86 X 104mfhI = 900 X 18X 1

15、8X 18/12 = 4.37 X 105口儕；q1 1i'i卩 '* 彳 fqVL100幀L1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：M廣疔=< fW其中，（T-梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值（N/m&）;M -計(jì)算的最大彎矩（kN.m）;I-計(jì)算跨度（梁底支撐間距）：l =100.00mm ;q -作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值（kN/m）;新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1： 1.2 X（ 24.00+1.50 ） X 0.90 X 1.10 X 0.90=27.26kN/m ;模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2 X 0.35 X 0.90 X 0.90=0.34

16、kN/m ;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4 X 2.00 X 0.90 X 0.90=2.27kN/m ;q = q1 + q2 + q3=27.26+0.34+2.27=29.87kN/m跨中彎矩計(jì)算公式如下：M=QAql2Mlnax = 0.10 X 29.873 X 0.1 2；(T =0.03 X即4.86 X04=0.615N/mm 2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力(7 =0.615 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用C最大撓度計(jì)算公式如下：其中，q-作用在模板上的壓力

17、線荷載：q =(24.0+1.50) X 1.100+0.35 ) X 0.90= 25.56KN/m ;l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l =100.00mm ;E-面板的彈性模量：E = 9500.0N/mm 2;面板的最大允許撓度值:3 =100.00/250 = 0.400mm ;面板的最大撓度計(jì)算值：3 =0.677 >25.56 X004/(100 X500X4.37 X105)=0.004mm ;面板的最大撓度計(jì)算值：3 =0.004mm 小于面板的最大允許撓度值:3 = 100 / 250 = 0.4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要

18、考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載 和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自 重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = (24+1.5) X 1.1 X 0.1=2.805 kN/m ;模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0.35 X 0.1 X (2 X 1.1+0.3)/ 0.3=0.292 kN/m ;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Pi= (2.5+2) X 0.1=0.45 kN/m ；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.2 X

19、 2.805+1.2 X 0.292=3.716 kN/m ;活荷載設(shè)計(jì)值 P = 1.4 X 0.45=0.63 kN/m ;方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W=7 X 7X 7/6 = 57.17 cm3.I=7X 7X 7X 7/12 = 200.08 cm4.7方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下線荷載設(shè)計(jì)值 q = 3.716+0.63=4.346 kN/m ;最大彎距 M =0.1ql2= 0.1 X 4.346 X 0.9 X 0.9= 0.352 kN.m ;最大應(yīng)力(T = M

20、/ W = 0.352 X*1/57166.7 = 6.158 N/mm 2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13 N/mm 2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值6.158 N/mm小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/m滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足2bh其中最大剪力：V = 0.6 X 4.346 X 0.9 = 2.347 kN ;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 t = 3 X 2346.84/(2 X 70X 70) = 0.718 “和口方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值t = 1.7 N/mmf;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.718 N/mm2小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7 N/mm 2,滿足 要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜

21、荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下q = 2.805 + 0.292 = 3.097 kN/m ;方木最大撓度計(jì)算值3 = 0.677 X 3.097 門90000 1X000 X00.083 X04)=0.687mm；方木的最大允許撓度3 =0.900 X 1000/250=3.600 mm方木的最大撓度計(jì)算值3 = 0.687 mm小于 方木的最大允許撓度3 =3.6 mm滿足要求！3. 支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下荷載計(jì)算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2):q1 = (24.000+1.500) X 1.100= 28.050 kN/m 2

22、;模板的自重(kN/m2):q2 = 0.350 kN/m 2;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2):q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m 2;q = 1.2 X (28.050 + 0.350 )+ 1.4 X 4.500 = 40.380 kN/m 2;梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時(shí):2-1N = 12qiiPPi = Pi = -十 N當(dāng)n>2時(shí):n -1J7 = l.lq2GhP KrPl P =Pn-l - P223.S33

23、63£23500計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖（kN.m）經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 Ra = R b=5.867 kN ;最大彎矩 Mmax=0.95 kN.m ;最大撓度計(jì)算值Vmax=0.975 mm；最大應(yīng)力（T =0.95 X 1/5080=187.033 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)=205 N/mm 2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值187.033 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205 N/mm,滿足要求！八、扣件抗滑移的計(jì)算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣 件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范R< Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取12.80 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=5.867 kN ;R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！九、 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式1.梁兩側(cè)