整理固體料倉設(shè)計計算

1、6 設(shè)計計算固體料倉的校核計算按以下步驟進(jìn)行： 根據(jù)地震或風(fēng)載的需要，選定若干計算截面（包括所有危險截面）。根據(jù) JB/T 4735 的相應(yīng)章節(jié)，按設(shè)計壓力及物料的特性初定倉殼圓筒及倉殼錐體各 計算截面的有效厚度 L按6.16.18條的規(guī)定依次進(jìn)行校核計算，計算結(jié)果應(yīng)滿足各相應(yīng)要求，否則需要 重新設(shè)定有效厚度，直至滿足全部校核條件為止。a)b)c)固體料倉的外壓校核計算按GB 150 的相應(yīng)章節(jié)進(jìn)行。6.1 符號說明C1C2特性縱坐標(biāo)值， mm; 系數(shù)，按 GB 150 確定， 壁厚附加量， C=C1+C2， 鋼板的厚度負(fù)偏差，按相應(yīng)材料標(biāo)準(zhǔn)選取，MPa；mm；mm；DiDoEtFfFk1FV

2、FVi00FVFVI IHoHcHihchihkhW腐蝕裕量和磨蝕裕量， mm; 腐蝕裕量對于碳鋼和低合金鋼，取不小于 取為 0;對于鋁及鋁合金，取不小于1取不小于 3 mm;1 mm ；對于不銹鋼，當(dāng)介質(zhì)的腐蝕性極微時，mm;對于裙座殼取不小于 2 mm ;對于地腳螺栓磨蝕裕量對于碳素鋼和低合金鋼、鋁及鋁合金一般取不小于 1mm ,對于高合金鋼一般取不小于 0.5mm。倉殼圓筒內(nèi)直徑， mm; 倉殼圓筒外直徑， mm;材料設(shè)計溫度下的彈性模量， 物料與倉殼圓筒間的摩擦力， 集中質(zhì)量 集中質(zhì)量 集中質(zhì)量MPa;N;mk 引起的基本震型水平地震力， N;mk引起的垂直地震力，N;i 引起的垂直地

3、震力， N ;料倉底截面處垂直地震力， N ;料倉任意計算截面處垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時計入此項，重力加速度，取 g =9.81m /s 2 ; 料倉總高度， 倉殼圓筒高度， 倉殼錐體高度， 料倉頂部至第mm；mm；mm；i 段底截面的距離，3），mm；N；計算截面距地面高度（見圖 物料自然堆積上錐角高度（見圖 料倉第 i 段集中質(zhì)量距地面的高度（ 任意計算截面 II 以上集中質(zhì)量 料倉計算截面以上的儲料高度（見圖mm;7），mm;見圖3），mm;mk距地面的高度（見圖 3）, mm;7），mm;MEI I任意計算截面I I處的基本振型地震彎矩， N -mm；ME00底部截

4、面0 0處的地震彎矩，N -mm;Me由偏心質(zhì)量引起的彎矩，N .mm;IIMw任意計算截面I I處的風(fēng)力彎矩，N -mm;00Mw0 0底部截面0 0處的風(fēng)力彎矩，N -mm;IIMmax任意計算截面I I處的最大彎矩，N -mm;00Mmax底部截面0 0處的最大彎矩，N -mm;mcmminmtmom05po倉殼錐體質(zhì)量與倉殼錐體部分所儲物料質(zhì)量之和， 料倉最小質(zhì)量， kg ； 單位面積的倉殼頂質(zhì)量與附加質(zhì)量之和， 料倉操作質(zhì)量， kg ； 料倉儲料質(zhì)量， kg ； 設(shè)計壓力， MPa； 設(shè)計外壓力， MPa ；kg；kg；Iph物料在倉殼圓筒計算截面I I 處產(chǎn)生的水平壓力，MPa；I

5、 pv物料在倉殼圓筒計算截面I I 處產(chǎn)生的垂直壓力，MPa；a ph物料對倉殼錐體計算截面aa 處產(chǎn)生的水平壓力，MPa；a pn物料對倉殼錐體計算截面a a 處產(chǎn)生的法向壓力，MPa；apva物料對倉殼錐體計算截面aa 處產(chǎn)生的垂直壓力，MPa；II pnII物料對倉殼錐體大端 II II 處產(chǎn)生的法向壓力，MPa；II pvII物料在倉殼錐體大端 IIII 處產(chǎn)生的垂直壓力，MPa；qo基本風(fēng)壓值，見 GB 50009，或按當(dāng)?shù)貧庀蟛块T資料，但均不應(yīng)小于 300 N/m2；qw基本雪壓值，N/m2。對我國主要地區(qū)，qw可從GB 50009中選取。當(dāng)表中查不到時，可 向當(dāng)?shù)貧庀蟛块T咨詢或取

6、qw =300 N/m2 。當(dāng)料倉露天建在山區(qū)時，應(yīng)將上述雪壓值乘以系數(shù) 1.2。ReL常溫下材料屈服點， MPa；tRt設(shè)計溫度下材料的許用應(yīng)力， MPa；TiWeWsei各計算截面設(shè)定的倉殼圓筒或倉殼錐體的有效壁厚,mm;倉殼頂?shù)挠行П诤?mm;倉殼錐體的半頂角,(°；料倉基本自振周期，S；地震載荷，N ;雪載荷，N ;物料堆積密度，kg/m3;倉殼圓筒或倉殼錐體的有效壁厚，mm;焊接接頭系數(shù);物料與料倉殼體間的摩擦系數(shù)；物料與料倉殼體間摩擦產(chǎn)生的應(yīng)力,組合軸向應(yīng)力，MPa ；周向應(yīng)力，MPa ；組合應(yīng)力，MPa ；松散物料內(nèi)摩擦角的最小值，(松散物料與殼體壁面的摩擦角，)；(&

7、#176;。MPa;6.2料倉的結(jié)構(gòu)類型料倉殼體結(jié)構(gòu)主要有拱頂式和錐頂式。料倉支承結(jié)構(gòu)主要有裙座式、帶整體加強(qiáng)環(huán)耳式支座及耳式支座，見圖1所示。圖1料倉的支承結(jié)構(gòu)類型6.3料倉質(zhì)量計算料倉的操作質(zhì)量按式（7）計算:me(7)mo 料倉的操作質(zhì)量，kg ；mo1-倉冗（包括支座）質(zhì)量，kg;mo2- 內(nèi)件質(zhì)量，kg;mo3 保溫、防護(hù)材料質(zhì)量，kg;mo4平臺、扶梯質(zhì)量，kg ；mo5操作時料倉內(nèi)物料質(zhì)量，kg;ma人孔、接管、法蘭及倉殼頂安裝的附件質(zhì)量,me - 偏心質(zhì)量，kg。式中:m。mo1mo2mo3 口。4mumukg ；料倉的最小質(zhì)量按式（8）計算:mmin mo1 mo2 mo3

8、mo4mame6.4自振周期 641直徑、厚度相等的料倉的基本自振周期9）計算:直徑、厚度相等的料倉其基本自振周期應(yīng)按式（T190.33H J JoH 3E eDi3103(9)6.4.2直徑、厚度（或材料）沿高度變化的料倉的基本自振周期直徑、厚度（或材料）沿高度變化的料倉可視為一個多質(zhì)點的體系，如圖2所示。本自振周期按式（10）計算。其中直徑和厚度不變的每段料倉質(zhì)量，可處理為作用在該段高 度1/2處的集中質(zhì)量。mnmim3nIn H|3圖2多質(zhì)點的體系示意圖nUn II 3 n ii 3T1 1148J mG)3( 土103y i 1 H i 1 匕 li i 2 Ei 1Ii 1(10)式

9、中：E；、第i段、第i-1段倉殼材料在設(shè)計溫度下的彈性模量，MPa ；倉殼圓筒段:倉殼錐體段:式中： DieDifmi 第i段的操作質(zhì)量，kg ；Ii-1 第i段、第i-1段倉殼截面慣性矩,mm4。6.5地震載荷lili錐殼大端內(nèi)直徑,錐殼小端內(nèi)直徑,mm;mm;(Di ei)3 ei8r 2_2DieDifei4(Die Dif )(11)(12)6.5.1水平地震力任意高度.（13）式中：Fk1集中質(zhì)量mk引起的基本振型水平地震力，N ；mk距地面hk處的集中質(zhì)量，kg ；hk （見圖3）的集中質(zhì)量 mk引起的基本振型水平地震力按式（13）計算:Fk11 k1mk g對應(yīng)于料倉基本自振周期

10、 T1的地震影響系數(shù) 值； 地震影響系數(shù)，查圖（4）,曲線部分按圖中公式計算。max對應(yīng)于設(shè)防烈度的地震影響系數(shù)最大值，見表18 ；k1基本振型參與系數(shù);設(shè)防烈度789設(shè)計基本地震加速度0.1g0.15g0.2g0.3g0.4g地震影響系數(shù)最大值max0.080.120.160.240.32表18對應(yīng)于設(shè)防烈度的地震影響系數(shù)最大值max表19場地土的特征周期Tg設(shè)計地震分組場地土類別InmIV第一組0.250.350.450.65第二組0.300.400.550.75第三組0.350.450.650.90k1nhk"mi hi1.5i 1nmihii 1.(14)Tg 各類場地土的特

11、征周期，見表19。.（17）0.06 1.7圖3多質(zhì)點的體系基本振型示意圖圖4中：曲線下降段的衰減指數(shù)，按式（圖4地震影響系數(shù)曲線15）計算：.（15）0.9 00L0.5 5阻尼比。固體料倉取 =0.02 ；直線下降段下降斜率的調(diào)整系數(shù)，按式（16）計算:.（16）0.020.051 8阻尼調(diào)整系數(shù)，按式（17）計算:10.052 6.5.2垂直地震力5所示。設(shè)防烈度為8度或9度區(qū)的料倉應(yīng)考慮上下兩個方向垂直地震力的作用，如圖 料倉底截面處總的垂直地震力按式（18）計算：F。0.(18)卜vv max meqg16M E 035式中:vmax垂直地震影響系數(shù)最大值，取v max 0.65 m

12、axmeq料倉的當(dāng)量質(zhì)量，取meq0.75mo, kg。任意質(zhì)量i處所分配的垂直地震力按式（19）計算。mihiFV00 (i =1,F vinmkhkk 12,(19)任意計算截面1-1處的垂直地震力按式（20)計算。Fv"nF Vkk i.（20）ftitmimi圖5垂直地震力作用示意圖6.5.3 地震彎矩料倉任意計算截面1-1的基本振型地震彎矩按式（21）計算（見圖3）:nFk1(hkh)i(21)直徑、厚度相等的料倉的任意截面（22）和式（23）計算：11和底截面0 - 0的基本振型地震彎矩分別按式6.6風(fēng)載荷?7(10h3.5 14H2-5h 4h3-5)1m0gH(22)

13、.(23)(24)6.6.1 水平風(fēng)力兩相鄰計算截面間的水平風(fēng)力按式（26）計算:P1Ki K 2iq0 filiDoi106P2K iK 22 qo f 2l 2 D 0210 6(25)K1 K 2i q0 fi l i D0i10 6(26)式中：P，P2,料倉各計算段的水平風(fēng)力，N ；D01, D02, ,D0i 料倉各計算段的外徑，mm ；fi風(fēng)壓高度變化數(shù)系，按表 20選取:HitKiK21, K22 ,K2i 料倉第i段頂截面距地面的高度，m;體型系數(shù)，取Ki=0.7;料倉各計算段的風(fēng)振系數(shù)，當(dāng)料倉高度HW 20m時，取20m時，按式（27）計算：K2i =1 .70，當(dāng) H &

14、gt;(27)脈動增大系數(shù)，按表 21選取;Vii段脈動影響系數(shù)，按表22選取;zilii段振型系數(shù)，根據(jù) hit / H 由表23選取; i計算段長度（見圖6）,mm ；表20風(fēng)壓高度變化系數(shù)fi距地面咼度H it地面粗糙度類別ABCD51.171.000.740.62101.381.000.740.62151.521.140.740.62201.631.250.840.62301.801.421.000.62401.921.561.130.73502.031.671.250.84602.121.771.350.93702.201.861.451.02802.271.951.541.11注1

15、 : A類地面粗糙度系指近海海面及海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū);B類系指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū);C類系指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類系指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。注2:中間值可采用線性內(nèi)插法求取。表21脈動增大系數(shù)iq1T12(NS2/m2)1020406080100i1.471.571.691.771.831.88q1T12(NS2 /m2)20040060080010002000i2.042.242.362.462.532.80q1T12(NS2 /m2)400060008000100002000030000i3.093.283.423.543.914

16、.14注1：計算q1T2時，對B類可直接代入基本風(fēng)壓，即 q1=q0，對 A 類以 q1 =1.38q0,對 C 類以 q1 =0.62q0，對 D 類以 q1 =O.32qo。注2：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。表22脈動影響系數(shù) i地面粗糙度類別Hit,m1020406080100150200A0.780.830.870.890.890.890.870.84B0.720.790.850.880.890.900.890.88C0.640.730.820.870.900.910.930.93D0.530.650.770.840.890.920.971.00注：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。表23振

17、型系數(shù)zi相對咼度 hit / H振型序號120.100.020.090.200.060.300.300.140.530.400.230.680.500.340.710.600.460.590.700.590.320.800.790.070.900.850.521.001.001.00注：中間值可采用線性內(nèi)插法求取。28）計算:662 風(fēng)彎矩料倉任意計算截面1-1處的風(fēng)彎矩按式（(29)mW 1PIl ,才Piji寸)2(lili 1(28)料倉底截面為0- 0處的風(fēng)彎矩按式（l2CP2（ll：）2 20P|l129)計算:P3(ll12l37)6.7偏心彎矩圖6風(fēng)彎矩計算簡圖偏心質(zhì)量引起的彎

18、矩按式（30）計算:Me mege(30)式中 e偏心質(zhì)量重心至料倉中心線的距離,mm。6.8最大彎矩料倉任意計算截面I - I處的最大彎矩按式(31)計算:.I IM maxM W ' MeM E I 0.25Mw '取其中較大值Me(31)料倉底部截面0 0處的最大彎矩按式（32）計算:.0 0M maxmW0 MeM E 0O.25Mw0取其中較大值Me(32)6.9物料對倉殼圓筒的作用力6.9.1特性縱坐標(biāo)系數(shù)特性縱坐標(biāo)系數(shù) A，其值按式（33）DiA4tg tg2(45 -) 2Di +Drtg-hc6.9.2 物料對倉殼圓筒的垂直壓應(yīng)力 物料對倉殼圓筒任意截面計算：

19、I IPv計算：hc3(33)(34)處產(chǎn)生的垂直方向壓應(yīng)力Pv ,見圖7,其值按式.,hw八 1 heA9g hW(；1) ?10(35)(36)I I處產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力 Ph，按式（36）計算:phIgDi4tg1 (hw1)2 1096.9.3物料對倉殼圓筒產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力 物料對倉殼圓筒任意計算截面(39)6.9.4物料與倉殼圓筒間的摩擦力在計算截面1 1以上，產(chǎn)生于倉殼圓筒表面的摩擦力按式（37）計算:(37)FJ 宀09式中：F； II - I截面上倉殼圓筒表面的摩擦力,6.10雪載荷倉殼頂?shù)难┹d荷 Ws按式（38）計算:(38)Ws 字 1066.11倉殼圓筒應(yīng)力計算 6.11.

20、1倉殼圓筒軸向應(yīng)力計算倉殼圓筒任意計算截面1 1處的軸向應(yīng)力分別按式 （39）、式（40）、式（41）及式（42）計算：設(shè)計壓力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力：f亠 I I 式中： eiI Iz1設(shè)計壓力在計算截面ei 倉殼圓筒計算截面pDi4 eiII I處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力，MPa ;11處的有效厚度,mm。物料與倉殼圓筒間 摩擦力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力:(40)式中：Z2II Iz2摩擦力在計算截面F/DTT11處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力,MPa。最大彎矩在倉殼圓筒內(nèi)產(chǎn)生軸向應(yīng)力:I Iz332DoMmaX(D： Di4)(41)式中：Z31最大彎矩在計算截面1 1處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力,MPa。由計算截面I I以上料倉殼體重及垂

21、直地震力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力:I I mup Ig fV i Wsz4DI?(42)式中:I Iz4殼體空重及垂直地震力在計算截面11處產(chǎn)生的軸向應(yīng)力，MPa。計算截面I I以上的料倉殼體及附件質(zhì)量，kg,按式（43）計算:mupm1u pm2upm3upm4upmaup卜tI I式中：gup計算截面1 I以上的料倉殼體質(zhì)量，kg;m2up計算截面1 1以上的料倉內(nèi)件質(zhì)量，kg;I Im3up計算截面1 1以上的保溫、防護(hù)材料的質(zhì)量，kg;I II II II Im4upI II II II I mup(43)平臺扶梯質(zhì)量,kg;I Imaup計算截面I I以上的人孔、接管、法蘭及倉殼頂安裝的附件質(zhì)

22、量,kg。6.11.2倉殼圓筒周向應(yīng)力設(shè)計壓力P和物料的水平壓應(yīng)力ph式（44）計算：I在計算截面11處倉殼圓筒中產(chǎn)生的周向應(yīng)力按ph I)DiI I (p2 e' I(44)式中:由設(shè)計壓力P和物料的水平壓應(yīng)力 Ph在計算截面1 1處產(chǎn)生周向應(yīng)力,MPa。6.11.36.11.3.1應(yīng)力組合組合拉應(yīng)力(45)式中：zI組合軸向應(yīng)力,MPa。組合軸向應(yīng)力按式(45)計算：I II II II II Izz1z2z3z4組合拉應(yīng)力按式（46）計算:式中:I IzLzj 7( zI)2組合拉應(yīng)力,MPa。I)2(46)6.11.3.2 組合壓應(yīng)力組合壓應(yīng)力按式（47）計算:式中：zaII

23、IzAI Iz1I Iz2Iz3I Iz4(47)組合壓應(yīng)力,MPa。6.11.4應(yīng)力校核倉殼圓筒任意計算截面校核：I - I處的組合拉應(yīng)力與組合壓應(yīng)力分別按式（48）及式（49）組合拉應(yīng)力:I IzL(48)組合壓應(yīng)力:I IzAer(49)erKoB Ko R取其中較小值.(50)式中:er倉殼圓筒材料的許用軸向壓應(yīng)力,MPa,按式（50）確定:Ko載荷組合系數(shù)，取Ko=1.2。6.12倉殼錐體應(yīng)力6.12.16.12.1.1倉殼錐體特性縱坐標(biāo)系數(shù)倉殼錐體特性縱坐標(biāo)系數(shù)Az，其值按式（51）倉殼錐體任意截面上的應(yīng)力計算計算:Az4tg_ a aDzi2tg (45-)hzc3(51)hzc

24、(52)式中：A倉殼錐體特性縱坐標(biāo)值，mm;D；ia倉殼錐體計算截面 a a處的內(nèi)直徑，mm；hzc物料在倉殼錐體計算截面 a a處的錐角高,mm。6.12.1.2 物料對倉殼錐體的垂直壓應(yīng)力物料對倉殼錐體任意截面a a處產(chǎn)生的垂直方向壓應(yīng)力Pv，見圖8,其值按式（53）計算:a aPv_u. / hw八1 hzc“9ghwW1)10(53)6.12.1.3 物料對倉殼錐體產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力物料對倉殼錐體任意計算截面aa處產(chǎn)生的水平壓應(yīng)力Ph，按式（54）計算:paa-gD 1( 1)21094tg-(54)Az6.12.1.4 倉殼錐體任意截面處的法向壓應(yīng)力物料在倉殼錐體任意計算截面a a處所

25、產(chǎn)生的法向壓應(yīng)力Pn按式（55）計算，此壓應(yīng)力與倉殼錐體間產(chǎn)生的法向壓應(yīng)力。a aa a 2PnPv sina a 2Ph cos(55)6.12.1.5 周向應(yīng)力倉殼錐體任意截面 a a處由設(shè)計壓力P和和垂直于其壁面的法向壓應(yīng)力pa a產(chǎn)生的周向應(yīng)力按式（56）計算。(56)6.12.1.6 軸向應(yīng)力任意截面a a處由設(shè)計壓力式中：m： a(p paa)D：ia2 ；i acosp和物料垂直壓應(yīng)力 p： a產(chǎn)生的軸向應(yīng)力按式（57）計算:a)Dzaa, a a4 ei COSa amc gf a a a aDziei COS(57)倉殼錐體計算截面 aa以下的倉殼錐體質(zhì)量與倉殼錐體計算截面

26、錐體所儲 物料質(zhì)量 之和，kg。a a以下的倉殼6.12.2 組合應(yīng)力截面a a處組合應(yīng)力按式（58）計算:a)2( aa)2(58)6.12.3 應(yīng)力校核截面aa處組合應(yīng)力按式(59)校核:(59)6.13倉殼頂計算6.13.1自支承式錐形倉殼頂自支承式錐形倉殼頂適用于殼體內(nèi)直徑不大于5m的料倉，見圖9。倉殼頂?shù)挠行Ш穸劝词剑?0）計算，但不得小于4.5mm。當(dāng)t > 6mm時可以考慮采用加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)。2.24Di rmtgt "Sin10 3(60)mt mtimt2mt3qwg(61)式中：mt1單位面積的倉殼頂質(zhì)量，2kg/m ;mt2單位面積的倉殼頂附加質(zhì)量,kg/m2

27、；mt3 單位面積倉殼頂上平均載荷,2kg/m2;錐頂母線與其水平投影線間之夾角（見圖 9）, 一般取10°35。受內(nèi)壓錐頂?shù)闹芟驊?yīng)力按式（62）計算:(62)pDi2 t sin周向應(yīng)力按式（63）校核:(63)0.81.2 倍,見圖10。拱形倉殼頂球殼的有效厚度按式（64）計算，但不得小于4.5mm。當(dāng) t >6mm時可以6.13.2自支承式拱形倉殼頂自支承式拱形倉殼頂?shù)那驓?nèi)半徑取料倉內(nèi)直徑的考慮采用加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)。t Rn 嚴(yán) 103 CEt(64)(65)(66)式中：Rn 拱形倉殼頂球殼內(nèi)半徑（見圖10）, mm。受內(nèi)壓拱形倉殼頂?shù)闹芟驊?yīng)力，按式（65）計算:pDi4

28、t周向應(yīng)力 按式（66）校核6.13.3倉殼頂加強(qiáng)筋11所示。加強(qiáng)筋宜以倉殼頂中心為準(zhǔn)，呈輻射狀均勻并對稱分布，如圖加強(qiáng)筋按以下步驟進(jìn)行校核計算：a）加強(qiáng)筋的最大彎矩加強(qiáng)筋的最大彎矩按式（67）計算：M max3Di mtg 10 948nWzDi4n10(67)式中：Mmax加強(qiáng)筋最大彎矩，N m ;WZ 集中載荷，N ；n 直徑方向加強(qiáng)筋的數(shù)量。b)所需加強(qiáng)筋截面模數(shù)按式（68）計算:式中:ZminC）ZminM maxR t所需加強(qiáng)筋最小截面模數(shù),已設(shè)定加強(qiáng)筋的截面模數(shù)應(yīng)>Z min足為止。103mm 3。(68)。否則需要調(diào)整加強(qiáng)筋的數(shù)量或型鋼規(guī)格直到滿6.14 倉殼頂與倉殼圓筒

29、連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)加強(qiáng)用的包邊角鋼與倉殼圓筒的連接可以采用對接或搭接型式，見（圖12）所示。倉殼頂與倉殼圓筒連接處的有效面積（包邊角鋼橫截面積加上與其相連的倉殼圓筒與倉 應(yīng)同時滿足式（69）與表（24）之要求：殼頂各16倍板厚范圍內(nèi)的截面之和）AjPsDi28 t tg(69)式中： Aj倉殼頂、倉殼圓筒與包邊角鋼有效截面積之和,MPa。2mm2；Ps 取設(shè)計壓力P及設(shè)計外壓Po中的較大值,Di(b)(d)圖12）（c）倉殼頂與倉殼圓筒連接處的 加強(qiáng)結(jié)構(gòu)24包邊角鋼最小尺寸(70)包邊角鋼自身的對接接頭及包邊角鋼與倉殼圓筒、 構(gòu)。r i /F倉殼圓筒內(nèi)直徑 Di包邊角鋼最小尺寸Di < 5

30、000/ 50 X50 X55000< Di < 10000/ 63 >63 W10000< Di < 20000/ 75 X75>8Di >20000/ 100X100X10mm倉殼頂連接的焊接接頭應(yīng)為全焊透結(jié)6.15倉殼錐體與倉殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)倉殼錐體與倉殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu)形式見（圖圖13倉殼錐體與倉殼圓筒連接處的加強(qiáng)結(jié)構(gòu) 倉殼圓筒圓周方向拉力按式（70）計算：Ys (P Ph)式中：Ys倉殼圓筒圓周方向拉力，N/mm。倉殼錐體母線方向拉力按式（71）計算:(71)式中:式中:式中:Yi(P Pv)Di4 cos丫1 倉殼錐體母線方向拉力

31、,丫2（PIIPnCOS丫2 倉殼錐體圓周方向拉力,Q丫2 Bn YsBcQ 倉殼錐體圓周方向拉力,Bn 倉殼錐體有效加強(qiáng)長度,Bc 倉殼圓筒有效加強(qiáng)長度,mcgDi cosN/mm。II)RiN/mm。YiRi sinmm ；mm。Di eBn 0. 2cosBc0.6 陽承壓圈區(qū)域內(nèi)所需截面積按式（76）計算:Ac £式中：Ac 承壓圈區(qū)域內(nèi)所需截面積,2mm2。當(dāng)Ac Bctc Bntn時需要增加具有相當(dāng)于 AcB.t.）截面積的補(bǔ)強(qiáng)圈。6.16倉殼圓筒加強(qiáng)結(jié)構(gòu)6.16.1倉殼圓筒設(shè)計外壓倉殼圓筒設(shè)計外壓按式（77）計算:Po 2.25fiq0 Pin(72)(73)(74)(

32、75)(76)式中：Pin料倉內(nèi)部負(fù)壓值,MPa。6.16.2 料倉許用臨界外壓力料倉許用臨界外壓力值P cr按GB 150計算:6.16.3 加強(qiáng)圈個數(shù)及位置(77)當(dāng)Per < Po時，需在倉殼圓筒外設(shè)置加強(qiáng)圈，加強(qiáng)圈的最少數(shù)量及其在當(dāng)量倉壁上的位置，應(yīng)符合表25。表25倉壁加強(qiáng)圈最少數(shù)量及位置設(shè)計外壓po與許用臨界外壓P er的關(guān)系所需加強(qiáng)圈最少個數(shù)加強(qiáng)圈距當(dāng)量倉體上端的距離（mm）P erPo0Po2P et Po1Jh2Po1P er- Po3222 H- H3 3Po1,P erPon 1nn1 H1 Hn Hn 1n 1n 16.16.4加強(qiáng)圈最小截面尺寸加強(qiáng)圈最小截面尺寸

33、宜符合表26的規(guī)定。表 26加強(qiáng)圈最 小截面尺寸mm倉殼圓筒內(nèi)直徑Di加強(qiáng)圈最小截面尺寸（可用同等截面模數(shù)的型鋼或組合件代替）Di < 20000/ 100 >63X820000< Di < 36000/ 125X0X8Di >36000/ 150X150X106.16.5加強(qiáng)圈與倉殼圓筒的連接形式加強(qiáng)圈與倉殼圓筒的連接形式按附錄A確定。6.17裙座6.17.1裙座殼底截面的組合應(yīng)力按式（78）和式（79）校核，見圖14 :式中：fJ0ZsbDisK。mmax.-.001( M maxcosZsb1(O.3MW0 cosZsbL 00m0gFv)AsbMe mma

34、xg Asb0-0截面處的垂直地震力,裙座殼底部截面積，mm2；裙座半頂角，對圓柱形裙座,裙座殼底部截面模數(shù),裙座殼底部內(nèi)直徑,裙座殼底部壁厚,載荷組合系數(shù)，取KoBcos2K0 Rt2K0Bcos0.9ReL(78)(79)僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時計入此項,=0, (°)；N；mm3；mm ；mm；K0 =1.2。料倉最大質(zhì)量，如不進(jìn)行水壓試驗，可取mmax = m0，kg。2Zsb Dis s / 4(80)AsbDis(81)6.17.2 裙座上較大開孔（圖 15）處截面.n fl h h1( M maxcos Zsmh hm。gAsmh h組合應(yīng)力按式(Ko B co

35、s2Ko t82）和式（83）校核:(82)1(0.3MWh cosZsm.h hM emmax g)Asm2K0Bcos0.9 s(83)N;h h截面處的垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時計入此項,Asmh h截面處裙座殼的截面積,2 mm ;bmDimImh h截面處水平方向的最大寬度，mm;h h截面處裙座殼的內(nèi)直徑，mm;開孔加強(qiáng)管長度，mm;M maxh h截面處的最大彎矩， Nmm;h h截面處的風(fēng)彎矩，N巾口 ;h h moh h截面以上料倉的操作質(zhì)量,kg;mmaxh h截面以上料倉的試驗質(zhì)量,如不進(jìn)行水壓試驗，可取為h h mo,kg ;Zsmh h截面處裙座殼的

36、截面模數(shù),3 mm ;AsmD im es(bm2m ) esAm(84)(85)2l m mZsm 4Di2im eses(bmDim 亍Zm)(86)Zm2。叫"（字）2 （號）2(87)圖15A斗mbm裙座殼上較大開孔處 h h截面示意圖es,重復(fù)上述計算，直至滿足如果不滿足上述條件時，須重新設(shè)定裙座殼有效厚度 要求。6.18裙座地腳螺栓座(88)6.18.1 裙座基礎(chǔ)環(huán)6.18.1.1 基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)、外徑（見圖16、圖17）按式（88）、式（89）選取:D Ob(160 - 400)J0DibDob圖16無筋板基礎(chǔ)環(huán)(91)計算:DisDib6.18.1.2 基礎(chǔ)環(huán)厚度，按式（9

37、0）或式無筋板時（圖16）基礎(chǔ)環(huán)厚度：b 1.73MV Rb(90)有筋板時（見圖17）的基礎(chǔ)環(huán)厚度:|6Ms(91)MxCxb maxb(94)(95)16 mm?；A(chǔ)環(huán)厚度，mm ；Rb基礎(chǔ)環(huán)材料許用彎曲應(yīng)力,MPa ；b max混凝土基礎(chǔ)上的最大壓應(yīng)力，止 mog IZbAbO.3M腐 MeZb maxMPa。匚0 0F V取其中較大值gAbmmax(92)無論無筋板或有筋板的基礎(chǔ)環(huán)厚度均不得小于 式中：b 其中：fV0 0僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時計入此項。矩形板計算力矩按式（93）計算:M s max M,My(93)myCyI2bmax'其中系數(shù)Cx、Cy按表（27）

38、選取。6.18.2地腳螺栓地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力按式（Mw0 MemimingZA.mE0 O.25Mw0 Mezb96）計算:0 0取二者中較大值mog FvAb(96)式中：fJ0-0截面處垂直地震力，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時計入此項,地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力，MPa ;基礎(chǔ)環(huán)面積,mm2;Zb基礎(chǔ)環(huán)的截面模數(shù)， mm-(DOb42Dib)(97)B WO時,Zb(DOb32DobDi：)(98)料倉可自身穩(wěn)定,但為了固定料倉位置，仍應(yīng)視具體情況，設(shè)置一定的地表27矩形板力矩Cx、CY計算表b/lCxCyb/lCxCyb/lCxCyb/lCxCy00.50000.8-0.1730

39、.0751.6-0.04850.1262.4-.02170.1320.10.5000.00000.9-0.1420.08721.7-0.04300.1272.5-.02000.1330.20.4900.00061.0-0.1180.09721.8-0.03840.1292.6-.01850.1330.3-0.4480.00511.1-0.09950.1051.9-0.03450.1302.7-.01710.1330.4-0.3850.01511.2-0.08460.1122.0-0.03120.1302.8-.01590.1330.5-0.3190.02931.3-0.07260.1162.1

40、-0.02830.1312.9-.01490.1330.6-0.2600.04531.4-0.06290.1202.2-0.02580.1323.0-.01390.1330.7-0.2120.06101.5£.05500.1232.3-0.02360.132注：I為兩相鄰筋板最大外側(cè)間距。腳螺栓。B > 0時，料倉必須設(shè)置地腳螺栓。地腳螺栓根徑按式（99）計算:d1陽C(99)式中：d1 地腳螺栓螺紋根徑， mm ；C2 地腳螺栓腐蝕裕量，mm ；n 地腳螺栓個數(shù)，一般取4的倍數(shù)，對小直徑料倉，可取 n=6 ；(#)R bt地腳螺栓材料的許用應(yīng)力,MPa。6.18.3筋板筋板壓

41、應(yīng)力按式（100）計算:(100)式中： GFni12G筋板的壓應(yīng)力，MPa ；一個地腳螺栓承受的最大拉力，N ；對應(yīng)于一個地腳螺栓的筋板個數(shù)；筋板寬度，筋板厚度，mm;mm。BAb(101)筋板的許用壓應(yīng)力按式（102)n或（103）計算:Rc21 0.4() R Gc(102)式中:RcRc0.277 R G(/ c)2筋板的許用壓應(yīng)力， MPa;(103)i細(xì)長比，按式（104）計算，且不大于 250；回轉(zhuǎn)半徑，對長方形截面的筋板取0.289 G，mm ；Ik筋板長度，mm ；vcE系數(shù)，按式（105）計算; 臨界細(xì)長比，按式（ 鋼板材料的彈性模量，106)計算:MPa ；Rg筋板材料的

42、許用應(yīng)力,MPa。0.51ki5 2(105)(106)2f 2e#0.6 Rg(110)度。筋板的壓應(yīng)力等于或小于許用壓應(yīng)力，即G W G。但 G 一般不小于2 / 3基礎(chǔ)環(huán)厚6.18.4 蓋板6.18.4.1分塊蓋板最大應(yīng)力按式（107）或式（ 無墊板時108)計算:FI3(l2 d3):(107)有墊板時Fl3z2(l2 d3):(l4 d2)；(108)式中： zd2d312蓋板的最大應(yīng)力，MPa ； 墊板上的地腳螺栓孔直徑, 蓋板上的地腳螺栓孔直徑, 筋板長度，mm;mm ；mm ；I3筋板內(nèi)側(cè)間距，mm;I4墊板寬度，mm ；z蓋板厚度，一般分塊厚度不小于基礎(chǔ)環(huán)的厚度, 墊板厚度，

43、mm。mm；6.18.4.2環(huán)形蓋板的最大應(yīng)力按式（109）或式（110）計算: 無墊板時(109)3Fl3z 4(l2 d3 ) e有墊板時3Fl34(l2 d3)e 4(l4 d2)2式中：z環(huán)形蓋板最大應(yīng)力，MPa。1k14d2IFD ibDob圖18地腳螺栓座尺寸 一般環(huán)形蓋板厚度不小于基礎(chǔ)環(huán)厚度。蓋板最大應(yīng)力應(yīng)等于或小于蓋板材料的許用應(yīng)力。6.19倉殼圓筒與裙座連接焊縫6.19.1倉殼圓筒與裙座搭接焊接接頭倉殼圓筒與裙座搭接焊接接頭示意圖圖19J JL J Jm。 g FvZw0.8Ko Rtw(111)其中FvJ式中:J J0.3M wZ wMemmax gAw0.8 0.9Ko s(112)J僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時計入此項。Aw 焊接接頭抗剪斷面面積，按式（