鋼管落地腳手架懸挑防護(hù)棚搭設(shè)專項施工方案

1、鋼管落地腳手架懸挑防護(hù)棚搭設(shè)專項施工方案 第一節(jié)編制依據(jù) 懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2011）建筑施工安全檢查評分標(biāo)準(zhǔn)（JGJ80-91）以及本工程的施工圖紙。 第二節(jié)工程概況 xxxxxxx工程，工程建設(shè)地點，xxxxxx路，屬于框架結(jié)構(gòu)，地上六層，建筑高度24米，底層層高4.2米，標(biāo)準(zhǔn)層層高3.9米，總建筑面積15800總工期450天。 本工程由xxxxxx建設(shè)xxxxxx有限責(zé)任公司設(shè)計，xxxxxx勘察院勘察，xxxxxx建設(shè)監(jiān)理有限責(zé)任公司監(jiān)理，xxxx建筑安裝公司施工，由xxxxx承擔(dān)項目經(jīng)理，由xxxx承擔(dān)技術(shù)負(fù)責(zé)人。 第三

2、節(jié)腳手架防護(hù)選擇 本工程考慮到施工工期、質(zhì)量、安全及規(guī)范要求，故在選擇方案時應(yīng)充分考慮一下幾點： 1、架體的結(jié)構(gòu)懸挑防護(hù)棚搭設(shè)，力求做到結(jié)構(gòu)安全可靠，造價經(jīng)濟(jì)合理。 2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預(yù)期的安全性和耐久性。3、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，便于檢查驗收。4、綜合以上幾點，腳手架懸挑防護(hù)搭設(shè)，必須符合JGJ59-11檢查標(biāo)準(zhǔn)要求。第四節(jié)懸挑腳手架計算書一、參數(shù)信息：1、腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為24m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.6m，內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫

3、桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.2m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2、活荷載參數(shù)施工均布置荷載（KN/）:3.000；腳手架用途：結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù)：2層；3、風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處湖南吉首市，基本風(fēng)壓0.3KN/；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)UZ，計算連墻件強(qiáng)度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)US為0.214；4、靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m）：0.1345；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值（KN/）：0.300；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值（KN/m）

4、：0.000；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值（KN/）：0.005；腳手板鋪設(shè)層數(shù)：5層；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：無； 5、水平懸挑支撐管 懸挑水平鋼梁采用48×3鋼管，其中建筑物外懸挑段長度3.8m ,建筑物內(nèi)錨固段長度1.2m。 錨固壓點為扣件連接。樓板混凝土標(biāo)號為C25。 6、拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為：6.000；鋼絲繩與墻距離為（m）：3.000；懸挑水平鋼管采用鋼絲繩及鋼管與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m。二、大橫桿的計算： 按照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，

5、大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.033KN/m；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.3×0.9（2+1）=0.09KN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3×0.9/（2+1）=0.9KN/m；靜荷載的設(shè)計值：q1=1.2×0.033+1.2×0.9=1.12KN/m；活荷載的設(shè)計值：q2=1.4×0.9=1.26KN/m；2、強(qiáng)度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗赜嬎愎饺缦拢篗1max=0.08q112+0.10q212跨中

6、最大彎距為M1max=0.08×1.12×52+0.10×1.47×52=0.361KN m；支座最大彎距計算公式如下： M2max=0.10q112-0.117q212支座最大彎距為M2max=-0.10×1.12×52-0.117×1.47×52=-12.04KN m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗算：=Ma×（8.23×106,12.04×106）/4490=84.324N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為=84.324N/mm2小于大橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/

7、mm2，滿足要求！3、撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：V max=（0.677 q114+0.990q214）/100E1其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1=P1+P2=0.033+0.09=0.12KN/m； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2=Q=1.05KN/m； 最大撓度計算值為：V=0.677×0.12×15004/（100×2.06×105×107800）+0.990×0.9×15004/（100×2.06×105×107800）=1.971mm； 大橫桿的最大撓度1.9

8、71mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算：根據(jù)JgJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照筒支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.033×1.5=0.05KN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.3×0.9×1.5/（2+1）=0.135KN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3×0.9×1.5/（2+1）=1.35KN；集中荷載的設(shè)計值：P=1.2×（0

9、.05+0.135）+1.4×1.35=2.122KN；2、強(qiáng)度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和：均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax=q12/8Mqmax=1.2×0.033×0.92/8=0.005KN m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：MPmax=P1/3MPmax=2.122×0.9/3=0.637KN m；最大彎矩M=Mqmax+ Mqmax=0.864KN m；最大應(yīng)力計算值=M/W=0.864×106/4490=192.514N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力=192.514N/mm

10、2小于橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2，滿足要求！3、撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax=5q14/384E1Vqmax=5×0.033×10504/（384×2.06×105×107800）=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=P1+P2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782KN；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：VPmax=P1（312-412/9）/72E1VPmax=1782.45×1050

11、×（3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×107800）=3.298mm；最大撓度和V=Vqmax+ VPmax=0.024+3.298=3.322mm；小橫桿的最大撓度為3.322mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規(guī)范表5.1.7，直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00KN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00KN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）： RRC其中RC扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.00KN

12、；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.033×5×2/2=0.17KN小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.033×0.9=0.02KN腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P3=0.3×0.9×1.5/2=0.203活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3×0.9×1.5/2=2.025KN荷載的設(shè)計值：R=1.2×（0.017+0.02+0.203）+1.4×2.025=3.13KN；R<8.00KN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載

13、和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1） 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0.1345KN/mNG1=0.1345+（1.50×2/2）×0.033/1.60×24.00=3.977KN；（2） 腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.3KN/NG2=0.3×5×1.5×（1.05+0.3）/2=1.519KN；（3） 欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用無，標(biāo)準(zhǔn)值為OKN/mNG3=0×5×1.5/2=0KN；（4） 吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)：0.005KN/NG4=0.005×1.5

14、15;24=0.18KN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG= NG1+ NG2+ NG3+ NG4=5.676KN活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725KN；考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.676+0.85×1.4×4.725=12.434KN；六、立桿的穩(wěn)定性計算：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算 WK=0.7UZ US O其中O基本風(fēng)壓（KN/），按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)

15、范（GB50009-2001）的規(guī)定采用：O=0.3KN/； UZ風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī)定采用：UZ=0.74； UZ風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：WK=0.7×0.3×0.74×0.214=0.033KN/；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為：MW=0.85×1.4WKLah2/10=0.85×1.4×0.033×1.5×1.62/10=0.015KN m；考慮風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算公式=N/（A）+MW/Wf立桿的軸心壓力設(shè)計值

16、：N=Nd=12.434KN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：K=1.155；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：U=1.5；計算長度，由公式10=Kuh確定：10=2.772m；長細(xì)比：LO/i=174；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比10/i的結(jié)果表得到：=0.235立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f=205N/2；=12433.95/（0.235×424）+15196.479/4490=128.173N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算=128.173N/m

17、m2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f= 205N/2，滿足要求！七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算： N1=N1W+NO連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高度計算UZ=0.92，US=0.214，O=0.3，WK=0.7UZ US O=0.7×0.92×0.214×0.3=0.041KN/每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積AW=14.4；按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力（KN），NO=5.000KN； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件在好奇偶向力設(shè)計值（KN），按照下式計算： N1W=1.4×WK×=0.834KN

18、； 連墻件的軸向力設(shè)計值N1=N1W+NO=5.834KN； 連墻件承載力設(shè)計值按下式計算： Nf= A f 其中軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細(xì)比1/i=300/15.9的結(jié)果查表得到=0.949,1為內(nèi)排架距離墻的長度； A=4.242；f=205N/2； 連墻件軸向承載力設(shè)計值為Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487KN；N1=5.834<Nf=82.487，連墻件的設(shè)計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻件連接。由以上計算得到N1=5.834小于單扣件的抗滑力8KN，滿足要求！八、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力RA

19、H和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH=RUiCOSi其中RUiCOSi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RUI=19.498KN九、選擇6×19鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度1700Mpa，直徑15.5。 Fg=aFg/K其中Fg鋼絲繩的容許拉力（KN）； Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（KN），查表得Fg=152KN；a 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。a=0.85；K鋼絲繩使用安全系數(shù)。K=6。得到：Fg

20、=21.533KN>RU=19.498KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)強(qiáng)度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU的最大值進(jìn)行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=19.498KN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)的強(qiáng)度計算公式為 =N/Af其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范10.9.8每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)最小直徑D=（19498×4/（3.142×50×2）1/2=15.8mm；實際拉環(huán)選用直徑D=16mm的HPB235的鋼筋制作即可。十、錨固段與樓板連接的計算：1

21、、水平鋼管與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計算如下：錨固深度計算公式：hN/dfb其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.05KN；d樓板螺栓的直徑，d=20；fb樓板螺栓與混凝土的容許粘接強(qiáng)度，計算中取1.57N/2；f鋼材強(qiáng)度設(shè)計值，取215N/mm2；h樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于490838/（3.142×20×1.57）=0.505mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51KN螺栓的軸向拉力N=0.05KN小于螺栓所能承受的最大拉力F=

22、67051KN，滿足要求！2、水平鋼管與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的 拉力要滿足公式：N（b2-d2/4）fcc其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=9.585KN；d樓板螺栓的直徑，d=20；b樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5×d=100；fCC混凝土的局部擠壓強(qiáng)度設(shè)計值，計算中取0.95fC=16.7N/2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于161.75KN，大于錨固力N=9.59KN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！玉固5mmmm普通型鋼懸挑腳手架計算報審表工程名稱職業(yè)中等專業(yè)學(xué)校綜合實訓(xùn)樓審核部位懸挑腳手架防護(hù)棚計算參 數(shù)計算雙排腳手架，大橫桿在上，搭設(shè)高度為12m，采用單立桿。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.5m。連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3m，水平間距3m，施工均布荷載3KN/，同時施工2層，腳手板鋪設(shè)2層，吉首市基本風(fēng)壓為0.3KN/，懸挑長度為3.8m，錨固長度為1.2m，采