2014注冊(cè)巖土工程師專業(yè)考試最全的公式及注釋

1、注冊(cè)巖土工程師專業(yè)考試基本公式第四部分地基處理一、復(fù)合地基1.初步設(shè)計(jì)時(shí)，振沖樁復(fù)合地基承載力特征值fspk估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范728）：（1）根據(jù)單樁和處理后樁間土承載力特征值估算：fsPk mfpk 1 m fsk , fpk樁體承載力特征值；fsk處理后樁間土承載力特征值，無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)時(shí)可取天然地基承載力特征值；m 面 積置換率（m $ , d為樁身平均直徑；de為一根樁分擔(dān)的處理地基面積的等效圓直徑，等邊三角de形布樁：de 1.05s，正方形布樁：de 1.13s,矩形布樁：de 1.13 . sq , s、s,、s2分別為樁間距、縱向樁間距和橫向樁間距（2）小型工程的黏性土地基

2、估算：fspk1 m n 1 fsk , n 樁土應(yīng)力比，無(wú)實(shí)測(cè)資料時(shí)可取24，原地基土強(qiáng)度低取大值，強(qiáng)度高取小值。2 復(fù)合土層壓縮模量 Esp計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范7.2.8）: Esp 1 mn 1 Es ,樁間土壓縮模量，無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)時(shí)可取天然地基驗(yàn)算模量；n樁土應(yīng)力比，無(wú)實(shí)測(cè)資料時(shí)黏性土可取24,粉土和砂土可取1.53，原地基土強(qiáng)度低取大值，強(qiáng)度高取小值。3 初步設(shè)計(jì)時(shí)，砂石樁樁間距s估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范8.2.2）:（1）松散粉土和砂土地基可根據(jù)擠密后要求達(dá)到的孔隙比e確定： 等邊三角形布樁：s 0.95 d. 1 e , d為砂石樁直徑；為修正系數(shù)，當(dāng)考慮振動(dòng)下沉密實(shí)作用時(shí)

3、可取1.11.2，不耳e e1考慮振動(dòng)下沉密實(shí)作用時(shí)可取 1.0 ； e為地基處理前砂土的孔隙比；e為地基擠密后要求達(dá)到的孔隙 比（E emax Dr1 max弘,Cmax、Cmin分別為砂土的最大、最小孔隙比；Dr1為地基擠密后要求砂土達(dá)到的相對(duì)密實(shí)度，可取 0.70.85）。 正方形布樁：s 0.89 d仁亙。 e E一a（2）黏性土地基：等邊三角形布樁：s 1.08. Ae , Ae為1根砂石樁承擔(dān)的處理面積 （AeP ,mAp為砂石樁的截面面積；m為面積置換率，按 7.2.8-2式確定）。 正方形布樁：sAe。4.初步設(shè)計(jì)時(shí)水泥粉煤灰碎石樁復(fù)合地基承載力特征值f S|估算（建筑地基處理

4、技術(shù)規(guī)范9.2.5）:fspk m艮 1 m fsk , Ra單樁豎向承載力特征值（應(yīng)取單樁豎向極限承載力的一半，無(wú)單樁Apn載荷試驗(yàn)資料時(shí)可按下式估算：Ra Up qsli qpAp , Up為樁身周長(zhǎng)；qsi為樁周第i層土的側(cè)阻力特i 1征值；h為第i層土的厚度；qp為樁端端阻力特征值）；Ap 樁的截面面積；一一樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)，無(wú)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)時(shí)可取0.750.95，天然地基承載力較高時(shí)取大值。3R5 .樁體試塊抗壓強(qiáng)度平均值應(yīng)滿足（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范9.2.7） : fcu 1 , fcu 樁A體混合材料試塊（邊長(zhǎng)150mm立方體）標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)期 28d的立方體抗壓強(qiáng)度平均值。6. 復(fù)合土

5、層的分層與天然地基土相同，各復(fù)合土層的壓縮模量等于天然地基土壓縮模量的倍，值可按下式計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范9.2.8、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范7.2.12）:=,fakfak基礎(chǔ)底面下天然地基承載力特征值。7. 復(fù)合地基的最終變形量s （建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范7210、建筑地基處理技術(shù)規(guī)范9.2.8）:ssS , s 復(fù)合地基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)或變形計(jì)算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當(dāng)量Es按表7.2.10 （或表9.2.8）取值。8 .初步設(shè)計(jì)時(shí)水泥土攪拌樁單樁承載力特征值估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.2.4）:nRa Up qsiliqpAp , RaJAp ,仁與攪拌樁樁身水泥土配比相

6、同的室內(nèi)加固土試塊（邊長(zhǎng)i 1為70.7mm的立方體也可采用 50mm的立方體），在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下 90d齡期的立方體抗壓強(qiáng)度平均 值； 一一樁身強(qiáng)度折減系數(shù)， 干法可取0.200.30，濕法可取0.250.33 ； up 樁身周長(zhǎng)；n 樁長(zhǎng)范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；qsi 樁周第i層土的側(cè)阻力特征值，對(duì)淤泥可取47kPa，對(duì)淤泥質(zhì)土可取612kPa,對(duì)軟塑黏性土可取 1015kPa,對(duì)可塑黏性土可取 1218kPa；樁長(zhǎng)范圍 內(nèi)第i層土的厚度；qp樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值；一一樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)，可取0.40.6，承載力高時(shí)取低值。p p , l9.攪拌樁復(fù)合土層的壓縮變形s

7、!計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.2.9） : 55,z已,pz 2Esp攪拌樁復(fù)合土層頂面的附加壓力；pzl 攪拌樁復(fù)合土層底面的附加壓力；Esp 攪拌樁復(fù)合土層的壓縮模量（Esp mEp 1 m Es, Ep為攪拌樁的壓縮模量，可取 100 : 120 fCU對(duì)樁較短或樁 身強(qiáng)度較低者可取低值，反之取高值；Es為樁間土壓縮模量）。10 .高壓噴射注漿法單樁承載力特征值取下面兩式中的較小值（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范n11.2.4） : RafcuAp , Ra Up qsili qpAp ,仁 與攪拌樁樁身水泥土配比相同的室內(nèi)加固土試塊1（邊長(zhǎng)為70.7mm的立方體），在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下 28d齡

8、期的立方體抗壓強(qiáng)度平均值；一一樁身強(qiáng)度折減系數(shù)，可取 0.33 ； n樁長(zhǎng)范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；h 樁周第i層土的厚度；qsi樁周第i層土的側(cè)阻力特征值； qp 樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值。11 .石灰樁復(fù)合土層壓縮模量Esp估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.2.4 ）:Esp 1 m n 1 Es,系數(shù)，可取1.11.3,成孔對(duì)樁周土擠密效應(yīng)好或置換率大時(shí)取高值;n 樁土應(yīng)力比，可取 34,長(zhǎng)樁取大值；Es 天然土的壓縮模量。12 .石灰樁樁間土承載力計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范條文說(shuō)明13.2.9 ）:K 1 d2fskfak1A. 1 mak天然地基承載力特征值;K 樁邊土強(qiáng)度提高系數(shù)

9、，可取1.41.6，軟土取高值；Ae一根樁分擔(dān)的處理地基面積;m 置換率；d 計(jì)算樁直徑;成樁中擠壓系數(shù)，排土成孔時(shí)1，擠土成孔時(shí) 1:1.3 （可擠密土取高值，飽和軟土取13 .灰土擠密樁、土擠密樁復(fù)合地基樁孔宜按三角形布置，樁孔之間的中心距離s估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范14.2.3） : s 0.95dc d max:,dc d maxd樁孔直徑;d max樁間土的最大干密度;地基處理前土的平均干密度;樁間土經(jīng)成孔擠密后的平均擠密系數(shù)，對(duì)重要工程不宜小于0.93，對(duì)一般工程不應(yīng)小于0.90。14 .樁間土的平均擠密系數(shù)-（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范14.2.4):-dl， dld max在成孔擠

10、密深度內(nèi)，樁間土的平均干密度，平均試樣數(shù)不應(yīng)少于6組。15 .樁孔數(shù)量n的估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范14.2.5): n擬處理的地基面積;Ae 單根土或灰土擠密樁所承擔(dān)的處理地基面積(Aede為單根樁分擔(dān)的處理地基面積的等效圓直徑，等邊三角形布置：de 1.05s，正方形布置：de 1.13s ）。16 成孔時(shí)地基土宜接近最優(yōu)（或塑限）含水量，當(dāng)含水量小于12%時(shí)，宜對(duì)擬處理范圍內(nèi)的土層進(jìn)行增濕，增濕加水量 Q估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范14.3.3）: Q d wp w k , v 擬加固的土的總體積；d 地基處理前土的平均干密度；wop 土的最優(yōu)含水量（） ; W地基處理前土的平均含水量；k

11、 損耗系數(shù)，可取1.051.10。二、預(yù)壓法1.固結(jié)度：Uz魚 U-U , 2 某一時(shí)刻t的地基固結(jié)變形；$ 地基的最終固結(jié)變形，ScU。對(duì)于正常固結(jié)土取分層總和法單向壓縮計(jì)算的地基最終變形量（基礎(chǔ)最終沉降量）；U0 t 0時(shí)的起始孔隙水壓力；u t時(shí)刻的超孔隙水壓力。土層的平均固結(jié)度U普遍表達(dá)式（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范條文說(shuō)明5.2.1） : U 1 e * ,、與排水條件有關(guān)的參數(shù)，值與土的固結(jié)系數(shù)、排水距離等有關(guān)，綜合反映了土層的固結(jié)速率。2 地基固結(jié)過(guò)程中任意時(shí)刻的地基變形量：足* UzQ。計(jì)算步驟： 計(jì)算地基附加應(yīng)力沿深度的分布； 計(jì)算地基的豎向固結(jié)變形量；計(jì)算土層豎向固結(jié)系數(shù)和豎向固

12、結(jié)時(shí)間因數(shù)；解地基固結(jié)過(guò)程中某一時(shí)刻的豎向變形量。3 殘留沉降量：s 1 U st , St 總沉降量；U 固結(jié)度。4.塑料排水帶的當(dāng)量換算直徑dp （建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.3） : dp料排水帶的寬度;塑料排水帶厚度。5 排水豎井的平面布置可采用等邊三角形或正方形排列，豎井的有效排水直徑de確定（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.4）: 等邊三角形：de 1.051 , l為豎井的間距；正方形：de 1.13I。6 .豎井的井徑比n （建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.5）:n ，山dW豎井直徑，對(duì)塑料排水帶可取dW dp , dp為塑料排水帶的當(dāng)量換算直徑。7 荷載一次瞬時(shí)加載時(shí)地基的平均固結(jié)度

13、Uz計(jì)算:1 1單面排水：十 3222TVe 4P2-PiP1 土層排水面的起始超孔隙水壓不透水面的起始超孔隙水壓力;Tv豎向固結(jié)時(shí)間因數(shù)（無(wú)量綱）（TV HCvt2 ,k 1 eCv s ,cv為土的豎向固結(jié)系數(shù)（cm2/s）；waww mvk為滲透系數(shù)；H為壓縮土層最遠(yuǎn)的排水距離，單面排水時(shí)取土層厚度，雙面排水時(shí)取土層厚度的一半）當(dāng) =1時(shí)（即起始超孔隙水壓力分布圖為矩形）Uz 12-TV。當(dāng) =0時(shí)（即起始超孔隙水壓力分布圖為三角形）Uz322Tve 4。（2）雙面排水：Uz 1（3）內(nèi)徑向排水:Ur 18ch t2Hne , Fn 2 In n 13n224n砂井井徑比，n , de為

14、單個(gè)砂井的有效影響范圍直徑,dw為砂井直徑;徑向固結(jié)系數(shù)（或稱水平固結(jié)系數(shù)）kh 1 eCh一arwkhEs,kh為土層水平滲透系數(shù)。rWrz（4）豎向和內(nèi)徑向排水：Uz 1 1 Ur 1 U8 一級(jí)或多級(jí)荷載等速加載條件下，當(dāng)固結(jié)時(shí)間為t時(shí)，對(duì)應(yīng)總荷載的地基平均固結(jié)度（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.7）: UTieTi-1, Utt時(shí)間地基的平均固P 各級(jí)荷載的累加值 （kPa） ； T 1、結(jié)度；（&第i級(jí)荷載的加載速率（kPa/d）, & T Ti 1Ti第i級(jí)荷載加載的起始、終止時(shí)間（從零點(diǎn)起算）（天，d）,當(dāng)計(jì)算第i級(jí)荷載加載過(guò)程中某時(shí)間t的固結(jié)度時(shí)，Ti改為t ；、 一一參數(shù)，根據(jù)地

15、基土排水固結(jié)條件按表 527采用，對(duì)豎井 地基表中 為不考慮涂抹和井阻影響的參數(shù)值。_H3術(shù)規(guī)范5.2.8) :Ur 1 e Fde , F Fn Fs F，F(xiàn). In n 4n 15 ,Fskhks1 ln s ,排水固 結(jié)條件豎向排水固結(jié)Uz 30%內(nèi)徑向排 水固結(jié)豎向和內(nèi)徑向排 水固結(jié)（豎井穿 透受壓土層）說(shuō)明821822 2n3n 1, , , zFn ln n , 5為土的徑n 14n向排水固結(jié)系數(shù)；cv為土的豎向排水 固結(jié)系數(shù)；H為土層豎向排水距離； U z雙面排水土層或固結(jié)應(yīng)力均勻分 布的單面排水土層平均固結(jié)度。2Cv24HFnd：8q + 2qFnde2 4H29 瞬時(shí)加載條件

16、下考慮涂抹和井阻影響時(shí)，豎井地基徑向排水平均固結(jié)度（建筑地基處理技2 L 2 kFr 4 , U固結(jié)時(shí)間t時(shí)豎井地基徑向排水平均固結(jié)度；kh 天然土層水平向滲透系4 qw數(shù)（cm/s）; ks涂抹區(qū)土的水平向滲透系數(shù)1 1cm/s),可取ks kh; s 涂抹區(qū)直徑ds與5 3豎井直徑dW的比值，可取s 2.0-3.0，對(duì)中等靈敏黏性土取低值，對(duì)高靈敏黏性土取高值；L豎井深度（cm）; qW 豎井縱向通水量，為單位水力梯度下單位時(shí)間的排水量（cm3/s）。10 一級(jí)或多級(jí)荷載等速加載條件下，考慮涂抹和井阻影響時(shí)豎向井穿透受壓土層地基的平均固結(jié)度Ut計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.8） : U

17、tn(&=tTiTi18iT i 1eee， 2 ，1P第一項(xiàng)分母為F而不是Fn 。11 對(duì)正常固結(jié)飽和黏性土地基，某點(diǎn)某一時(shí)間的抗剪強(qiáng)度計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.11) : ft f0 z Uttan cu , ft t時(shí)刻該點(diǎn)土的抗剪強(qiáng)度;地基土的天然抗剪強(qiáng)度;V z 預(yù)壓荷載引起的該點(diǎn)附加豎向應(yīng)力;Ut 該點(diǎn)土的固結(jié)度;cu三軸固結(jié)不排水壓縮試驗(yàn)求得的土的內(nèi)摩擦角。12 .預(yù)壓荷載下地基最終豎向變形量Sf （建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.12) : Sf尸A ,i 11e0i第i層土中點(diǎn)土的自重應(yīng)力所對(duì)應(yīng)的孔隙比，由室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)e-p曲線查得；創(chuàng)第i層土中點(diǎn)土的自重應(yīng)力與附加應(yīng)力之

18、和所對(duì)應(yīng)的孔隙比，由室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)e-p曲線查得；hi 第i層土厚度；一一經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)正常固結(jié)飽和黏性土地基可取1.1-1.4，荷載較大或地基土較軟弱時(shí)取大值，否則取較小值。變形量計(jì)算時(shí)，可取附加應(yīng)力與土的自重應(yīng)力的比值為0.1的深度作為受壓層的計(jì)算深度。13 .工程上一般利用實(shí)測(cè)變形與時(shí)間關(guān)系曲線按以下公式推算最終豎向變形量Sf和參數(shù)（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范條文說(shuō)明5.4.1）: sfS3S2SiS2S3S2S2 S1S3S2-In 邑仝1，S、Q、S3 t2 ti S3 S2分別為與加荷停止后時(shí)間ti、t2、t3相對(duì)應(yīng)的豎向變形量，并取t2 ti t3 t2，停荷后預(yù)壓時(shí)間越長(zhǎng)推算的結(jié)果越可靠

19、。計(jì)算值反映了受壓土層的平均固結(jié)速率。利用加荷停歇時(shí)間的孔隙水壓力U與時(shí)間t的關(guān)系曲線計(jì)算參數(shù)Uit2 “e ， ui、 u2應(yīng)時(shí)間ti、t2時(shí)的實(shí)測(cè)孔隙水壓力值。計(jì)算值反映了孔隙水壓力測(cè)點(diǎn)附近土體的固結(jié)速率。三、其他地基處理方法i 應(yīng)根據(jù)需置換軟弱土（層）的深度或下臥土層的承載力確定墊層的厚度，并應(yīng)符合（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范4.2.i ）： Pz Pcz faz , faz 一一墊層底面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值（kPa）; Pcz 墊層底面處上覆土的自重壓力值；Pz相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，墊層底面處的資料時(shí)可按表4.2.i取值。對(duì)矩形基礎(chǔ):Pzbl PkPcb 2z ta nI 2z

20、ta nI為基礎(chǔ)底面的長(zhǎng)度）附加壓力值（對(duì)條形基礎(chǔ)：Pz也,b為基礎(chǔ)底面的寬度；Pk為相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)b 2ztan基礎(chǔ)底面的平均壓力值;Pc為基礎(chǔ)底面處土的自重壓力;為墊層（材料）的壓力擴(kuò)散角，無(wú)試驗(yàn)2 墊層底面寬度應(yīng)滿足基礎(chǔ)底面應(yīng)力擴(kuò)散要求（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范422 ）:b b 2ztan ,b 墊層底面寬度；b 基礎(chǔ)底面的寬度；z 基礎(chǔ)底面下墊層的厚度；一-壓力擴(kuò)散角，按表 4.2.i取值，當(dāng)-0.25時(shí)按表中-0.25取值。bb3 壓實(shí)填土的最大干密度dmax （新建筑地基處理技術(shù)規(guī)范6.2.2 ）:d maxw ds0.01wpds 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，粉質(zhì)黏土取0.96,粉土取0.9

21、7； W水的密度；dS 土粒相對(duì)密度（比重）；w,op填料的最優(yōu)含水量。4 加固濕陷性黃土的溶液用量Q估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范16.2.2） : QVndni , V擬加固濕陷性黃土的體積；n 地基加固前土的平均孔隙率（）； dN1灌注時(shí)溶液的相對(duì)密度;溶液充填系數(shù)，可取0.600.80。Q估算5 當(dāng)硅酸鈉溶液濃度大于加固濕陷性黃土所要求的濃度時(shí)，應(yīng)進(jìn)行稀釋，稀釋用水量稀釋前硅酸鈉溶液的相對(duì)密度；q（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范16.2.3）: QdN dN1dNi 1擬稀釋硅酸鈉溶液的質(zhì)量。6 .堿液加固土層的厚度 h估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范1627）： h l r , l 灌注孔長(zhǎng)度，從注液管底部到灌注孔底部的距離；r 有效加固半徑，當(dāng)無(wú)試驗(yàn)條件或工程量較小時(shí)可取I v、亠 +、0.4m0.5m （ r 0.6 3 , V為每孔堿液灌注量，V J