壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)課程教學設計

1、1 .設計目的和要求本課程設計是學生在學習核電站系統(tǒng)及運行課程后的一次綜合訓練，是 實踐教學的一個重要環(huán)節(jié)。通過課程設計使學生進一步鞏固、 加深所學的理論知 識并有所擴展；學習并掌握壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)擬定與熱平衡計算的方 法和基本步驟；鍛煉提高運算、制圖和計算機應用等基本技能；增強工程概念, 培養(yǎng)學生對工程技術(shù)問題的嚴肅、認真和負責態(tài)度。通過課程設計應達到以下要求:了解、學習核電廠熱力系統(tǒng)規(guī)劃、設計的一般途徑和方案論證、優(yōu)選的原 則;掌握核電廠原則性熱力系統(tǒng)計算和核電廠熱經(jīng)濟性指標計算的內(nèi)容和方法;提高計算機繪圖、制表、數(shù)據(jù)處理的能力;培養(yǎng)學生查閱資料、合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，掌握工

2、程設計說明書撰 寫的基本原則。2 .任務和內(nèi)容本課程設計的主要任務，是根據(jù)設計的要求，擬定壓水堆核電廠二回路熱力 系統(tǒng)原則方案，并完成該方案在滿功率工況下的熱平衡計算。本課程設計的主要內(nèi)容包括:(1) 確定二回路熱力系統(tǒng)的形式和配置方式;(2) 根據(jù)總體需求和熱工約束條件確定熱力系統(tǒng)的主要熱工參數(shù);(3) 依據(jù)計算原始資料，進行原則性熱力系統(tǒng)的熱平衡計算，確定計算負荷工況下各部分汽水流量及其參數(shù)、發(fā)電量、供熱量及全廠性的熱經(jīng)濟指標;(4) 編制課程設計說明書，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖。3 .熱力系統(tǒng)原則方案確定方法3.1熱力系統(tǒng)原則方案電站原則性熱力系統(tǒng)表明能量轉(zhuǎn)換與利用的基本過程， 反映了發(fā)電廠

3、動力循 環(huán)中工質(zhì)的基本流程、能量轉(zhuǎn)換與利用過程的完善程度。 為了提高熱經(jīng)濟性，壓 水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)普遍采用包含再熱循環(huán)、回熱循環(huán)的飽和蒸汽朗肯循環(huán)，其典型的熱力系統(tǒng)組成如圖1所示。圖1典型壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)原理流程圖3.1.1汽輪機組壓水堆核電廠汽輪機一般使用低參數(shù)的飽和蒸汽，汽輪機由一個高壓缸、23個低壓缸組成，高壓缸、低壓缸之間需要設置外置式汽水分離器。高壓缸發(fā)出整個機組功率的40%50%，低壓缸發(fā)出整個機組功率的 50%60%。最佳分缸壓力=(0.10.15 )蒸汽初壓。3.1.2蒸汽再熱系統(tǒng)壓水堆核電廠通常在主汽輪機的高、低壓缸之間設置汽水分離-再熱器，對高壓缸排汽進行

4、除濕和加熱，使得進入低壓缸的蒸汽達到過熱狀態(tài)， 從而提高低 壓汽輪機運行的安全性和經(jīng)濟性。汽水分離-再熱器由一級分離器、兩級再熱器 組成，第一級再熱器使用高壓缸的抽汽加熱， 第二級再熱器使用蒸汽發(fā)生器的新 蒸汽加熱。分離器的疏水排放到除氧器，第一級、第二級再熱器的疏水分別排放 到高壓給水加熱器。3.1.3給水回熱系統(tǒng)給水回熱系統(tǒng)由回熱加熱器、回熱抽汽管道、凝給水管道、疏水管道等組成?；責峒訜崞靼凑掌橘|(zhì)傳熱方式不同分為混合式加熱器和表面式加熱器，其中 高壓、低壓給水加熱器普遍采用表面式換熱器，除氧器為混合式加熱器。高壓給水加熱器采用主汽輪機高壓缸的抽汽進行加熱，除氧器采用高壓缸的 排汽進行加

5、熱，低壓給水加熱器采用主汽輪機低壓缸的抽汽進行加熱。高壓給水 加熱器的疏水可采用逐級回流的方式，最終送入除氧器；低壓給水加熱器的疏水 可以全部采用逐級回流的方式，最終送入冷凝器，也可以部分采用疏水匯流方式,將疏入送入給水管道。給水回熱系統(tǒng)的三個基本參數(shù)是給水回熱級數(shù)、給水溫度以及各級中的焓升0分配。其中，給水回熱級數(shù)的確定可參考圖Lt)0.20,60.4N4Z-300,20,40,60,81.0ZP圖2回熱系數(shù)對電站熱效率的影響選擇給水回熱級數(shù)時，應考慮到每增加一級加熱器就要增加設備投資費用,所增加的費用應該能夠從核電廠熱經(jīng)濟性提高的收益中得到補償；同時，還要盡 量避免熱力系統(tǒng)過于復雜，以保證

6、核電廠運行的可靠性。因此，小型機組的回熱 級數(shù)一般取為13級，大型機組的回熱級數(shù)一般取為 79級（選取7級）。壓水堆核電廠中普遍使用熱力除氧器對給水進行除氧，從其運行原理來看, 除氧器就是一個混合式加熱器。來自低壓給水加熱器的給水在除氧器中被來自汽 輪機高壓缸的排汽加熱到除氧器運行壓力下的飽和溫度，除過氧的飽和水再由給 水泵輸送到高壓給水加熱器，被加熱到規(guī)定的給水溫度后再送入蒸汽發(fā)生器。大型核電機組一般采用汽動給水泵， 能夠很好地適應機組變負荷運行，可以 利用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽、汽輪機高壓缸的抽汽或者汽水分離再熱器出口的熱再 熱蒸汽驅(qū)動給水泵汽輪機，因而具有較好的經(jīng)濟性。給水泵汽輪機排出的廢汽

7、被 送到主冷凝器。3.2主要熱力參數(shù)選定壓水堆核電廠一、二回路工質(zhì)的運行參數(shù)之間存在著相互制約關(guān)系，如圖3所示。主系統(tǒng)壓力XM*的砲和溫廈冷卻倒給木溫度二網(wǎng)路I質(zhì)HT堆芯凝汽器圖3典型壓水堆核電廠一、二回路工質(zhì)溫度之間的制約關(guān)系321 回路冷卻劑的參數(shù)選擇從提高核電廠熱效率的角度來看，提高一回路主系統(tǒng)中冷卻劑的工作壓力是 有利的。但是，工作壓力提高后，相應各主要設備的承壓要求、材料和加工制造 等技術(shù)難度都增加了，反過來影響到核電廠的經(jīng)濟性。 綜合考慮，典型壓水堆核 電廠主回路系統(tǒng)的工作壓力一般為 1516M Pa(15.5)，對應的飽和溫度為 342347 C。為了確保壓水堆的安全，反應堆在運

8、行過程中必須滿足熱工安全準則， 其中之一是堆芯不能發(fā)生水力不穩(wěn)定性，一般要求反應堆出口冷卻劑的欠飽和度應至少大于10 C,為保險起見，可取欠飽和度大于1520 C。3.2.2二回路工質(zhì)的參數(shù)選擇二回路系統(tǒng)需要確定的參數(shù)包括蒸汽發(fā)生器出口蒸汽的溫度與壓力(蒸汽初 參數(shù))、冷凝器運行壓力(蒸汽終參數(shù))、蒸汽再熱溫度、給水溫度和焓升分配等。(1) 蒸汽初參數(shù)的選擇壓水堆核電廠的二回路系統(tǒng)一般采用飽和蒸汽， 蒸汽初溫與蒸汽初壓為 對應關(guān)系。根據(jù)朗肯循環(huán)的基本原理，在其它條件相同的情況下，提高蒸汽初溫可以提高循環(huán)熱效率，目前二回路蒸汽參數(shù)已經(jīng)提高到67MPa，對于提高核電廠經(jīng)濟性起到了重要作用，但是受一

9、次側(cè)參數(shù)的嚴格制約，二回路蒸汽初參數(shù) 不會再有大幅度的提高。(2) 蒸汽終參數(shù)的選擇在熱力循環(huán)及蒸汽初參數(shù)確定的情況下，降低汽輪機組排汽壓力有利于提高sw,1循環(huán)熱效率。但是，降低蒸汽終參數(shù)受到循環(huán)冷卻水溫度Tsw,1、循環(huán)冷卻水溫升 ATsw以及冷凝器端差肚的限制。除了對熱經(jīng)濟性影響之外，蒸汽終參數(shù)對汽輪機低壓缸末級葉片長度、排汽口尺寸均有重要影響，因此，需要綜合考慮多 方面因素選擇蒸汽終參數(shù)。凝結(jié)水的溫度為Tcd = Tsw,1 + AT sw + st式中，Tsw,1 循環(huán)冷卻水溫度，按照當?shù)厮臈l件或者國家標準選取;AT sw循環(huán)冷卻水溫升，一般為 612 C；肚一冷凝器傳熱端差，一般

10、為 310 Co忽略凝結(jié)水的過冷度，則冷凝器的運行壓力等于凝結(jié)水溫度對應的飽和壓力。(3)蒸汽中間再熱參數(shù)的選擇蒸汽再熱器使用高壓缸抽汽和蒸汽發(fā)生器新蒸汽加熱，所以汽水分離再熱器出口的熱再熱蒸汽(過熱蒸汽)比用于加熱的新蒸汽溫度要低1020 C左右。再熱蒸汽在第一、二級再熱器中的焓升、流動壓降可取為相等。(4)給水回熱參數(shù)的選擇多級回熱分配可以采用汽輪機設計時普遍使用的平均分配法,即每一級給水加熱器內(nèi)給水的焓升相等，這種方法簡單易行。每一級加熱器的給水焓升為h fW,op式中,hs 蒸汽發(fā)生器運行壓力對應的飽和水比焓，kJ/kg ；hcd 冷凝器出口凝結(jié)水比焓，kJ/kg ；Z 給水回熱級數(shù)。

11、最佳給水溫度可使回熱循環(huán)汽輪機絕對內(nèi)效率達到最大值。采用平均分配法進行回熱分配時，其最佳給水比焓為h fW,op hcd z h按照蒸汽發(fā)生器運行壓力Psg和最佳給水比焓hfw,op查水和水蒸汽表，可以確定最佳給水溫度Tfw,oP o實際給水溫度Tfw往往低于理論上的最佳給水溫度Tfw,op，通?？梢匀門 fw0.65 0.75 Tfw,op（取 0.7）由壓力和實際給水溫度，再一次通過等焓生分配的方法確定每一級加熱器內(nèi)的焓 升。實際每一級給水焓升為:-hfWhcdf fw Z式中，h fw 給水比焓，kJ/kg ；h cd 冷凝器出口凝結(jié)水比焓，kJ/kg ；Z 給水回熱級數(shù)。高壓、低壓給

12、水加熱器均為表面式加熱器，加熱蒸汽分別來自主汽輪機高壓 缸、低壓缸的抽汽。給水加熱器蒸汽側(cè)出口疏水溫度（飽和溫度）與給水側(cè)出口溫度之差稱為上端差（出口端差）0u，蒸汽側(cè)蒸汽溫度與給水側(cè)進口溫度之差稱為下端差（進口端差）0d，如圖4所示。加熱蕙汽h 1II 幾、I疏水圖4表面式換熱器的端差對于每一級給水加熱器，根據(jù)給水溫度、上端差即可確定加熱用的抽汽溫度。由于抽汽一般是飽和蒸汽，由抽汽溫度可以確定抽汽壓力。4 .熱力計算方法與步驟進行機組原則性熱力系統(tǒng)計算采用常規(guī)計算法中的串聯(lián)法，對凝汽式機組采 用“由高至低”的計算次序，即從抽汽壓力最高的加熱器開始計算，依次逐個計 算至抽汽壓力最低的加熱器。這

13、樣計算的好處是每個方程式中只出現(xiàn)一個未知數(shù), 適合手工計算。熱力計算過程使用的基本公式是熱量平衡方程、質(zhì)量平衡方程和 汽輪機功率方程。熱平衡計算的一般步驟如下:結(jié)束圖5熱力計算的一般流程確定二回路系統(tǒng)的新蒸汽量G對應的給水量%w開始給定原始數(shù)據(jù)查詢計算熱丈參數(shù)給定裝置效率Z.丄譏乎計算反應堆熱功率Qr ,蒸汽發(fā)生器產(chǎn)量相應的給水色給定凝水量氐確定個汽設備的耗氣量q.計算凝水呈£匕-G/l%計算反應堆熱功率2計算裝置效率輸出結(jié)果1. 整理原始資料(1 )給水加熱器蒸汽側(cè)壓力等于抽汽壓力減去抽汽管道壓損;(2) 給水加熱器疏水溫度和疏水比焓分別為汽側(cè)壓力下對應的飽和水溫度和飽和水比焓;(

14、3) 高壓給水加熱器水側(cè)壓力取為給水泵出口壓力(比蒸汽發(fā)生器運行壓力高 0.10.2MPa )，低壓給水加熱器水側(cè)壓力取為凝水泵出口壓力(一般取為0.40.5MPa)，取壓力在每級換熱器均勻遞減;(4) 給水加熱器出口水溫等于疏水溫度減去出口端差;(5) 給水加熱器出口水溫度由加熱器出口水比焓和水側(cè)壓力查水和水蒸汽表確定;2. 核蒸汽供應系統(tǒng)熱功率計算已知核電廠的輸出電功率為Ne,假設電廠效率為ne,NPP ,則反應堆熱功率為Qr凡e,N PP蒸汽發(fā)生器的蒸汽產(chǎn)量為Ds hfhhs1 d hs hfw 式中，n 回路能量利用系數(shù);h fh 蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽比焓，kJ/kg ;hs 蒸汽發(fā)生

15、器運行壓力下的飽和水焓，kJ/kg ;h fw 蒸汽發(fā)生器給水比焓，kJ/kg ;& 蒸汽發(fā)生器排污率，通常取為新蒸汽產(chǎn)量的 1%左右。3. 二回路系統(tǒng)各設備耗汽量計算(1)給水回熱系統(tǒng)熱平衡計算，確定汽輪機各級抽汽點的抽汽量及冷凝器出口凝結(jié)水流量Gcd ;第j級給水加熱器所需的抽汽量為CGfw,jcp,w TfWo,j Tfwi , jGesjh hhes, jhew,jh,j式中，G fw,j 第j級給水加熱器的給水流量，kg/s ;T fwi,j , T fwo,j 第j級給水加熱器進口、出口給水溫度，C；h es,j , hew, j 第j級給水加熱器加熱蒸汽、疏水的比焓，kJ

16、/kg ；nh, j 第j級給水加熱器的熱效率。(2)汽輪發(fā)電機組耗汽量計算，確定計算工況下汽輪機高壓缸、低壓缸以及汽水分離再熱器的耗汽量;具有Z級抽汽的汽輪機的內(nèi)功率為ZNt,iGt,s h。hes,1Gt,sG es,1 hes,1hes,2G,sGes,i hes,ZhZi 1式中，h 0 , h z 分別為汽輪機進、出口處蒸汽比焓，kJ/kg ；hes ,i 汽輪機第i級抽汽點的蒸汽比焓，kJ/kg ；Ges,i 汽輪機第i級抽汽點的抽汽量，kg/s ;G t,s 汽輪機總的耗汽量,kg/s。根據(jù)上式可以計算得到汽輪機的耗汽量。(3) 給水泵計算，確定給水泵汽輪機的耗汽量；給水泵汽輪機

17、進汽為新蒸汽,排汽參數(shù)等于高壓缸排汽;給水泵的有效輸出功率為N fwp, p100OGfw H fwpfw式中,G fw 給水泵的質(zhì)量流量，kg/s ；H fwp 給水泵的揚程,MPa 。pfw 給水的密度。給水泵汽輪機的理論功率為N fwp ,tN fwp, pfWp,p fWp,ti fwp ,tm fWp,tg式中,nfwp,p 汽輪給水泵組的泵效率;nfwp,tiG fwp,sN fwp,t式中,Ha 給水泵汽輪機中蒸汽的絕熱焓降,kJ/kg 。,nwp,tm ,nwp,tg 分別給水泵組汽輪機的內(nèi)效率、機械效率和減速器效率。給水泵汽輪機的耗汽量為、.、.II(4) 確定對應的新蒸汽耗

18、量Gs，進一步求出對應的給水量Gfw，由Gfw與各級加熱器的疏水量，求出Gcd(5) 比較Gcd與G；d，若相對誤差大于1%，返回步驟(1)進行迭代計算，直 到滿足精度要求為止。(6) 確定二回路系統(tǒng)總的新蒸汽耗量nGfhGs,ii 14. 核電廠熱效率計算根據(jù)以上步驟計算得到的新蒸汽耗量，計算反應堆的熱功率QrG fh hfhhfwdG fh hshfw進而可以計算出核電廠效率為Nee,NPPTQr5.計算精度判斷將計算得到的核電廠效率e,NPP與初始假設的e,NPP比較，若絕對誤差小于0.1%，即完成計算，否則以e,NPP為初始值，返回步驟2進行迭代計算。5 .設計與熱力計算按照初步設計基

19、本流程，首先確定壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)原則方案,并根據(jù)已知條件和給定參數(shù)，選擇確定一、二回路工質(zhì)的主要熱力參數(shù)，然后采 用定功率計算法對熱力系統(tǒng)原則方案進行 100%功率下的熱平衡計算，確定核電廠效率、總蒸汽產(chǎn)量、總給水量、汽輪機耗汽量、給水泵功率和揚程等主要參數(shù), 為二回路熱力系統(tǒng)方案設計和優(yōu)化提供基礎。5.1已知條件和給定參數(shù)初步設計所依據(jù)的已知條件和給定參數(shù)如表 1所示。序號項目符號單位取值范圍或數(shù)值1核電廠輸出電功率NeMW10002一回路能量利用系數(shù)10.99 1.0 取 0.9943蒸汽發(fā)生器排污率d1.05%4汽輪機組相對內(nèi)效率i0.780.90高壓缸取0.79 ,低壓缸取0

20、.895汽輪機組機械效率m0.98 0.99 取 0.986發(fā)電機效率ge0.98 0.99 取 0.987新蒸汽壓損ApfhMPapfh= （3% 7%） pfh 取 5%8再熱蒸汽壓損P rhMPap rh W10% p rh 取 6%9回熱抽汽壓損Ape, jMPape, j = （ 35% ） Ape 取 4%10低壓缸排汽壓損p cdkPa5%11高壓給水加熱器出口端差0 h,ur312低壓給水加熱器出口端差0 l,ur213加熱器效率n h0.97 0.99 取 0.9814給水泵效率n fwp,p0.5815給水泵汽輪機內(nèi)效率n fwp,ti0.78 0.9 取 0.816給水泵

21、汽輪機機械效率n fwp ,tm0.9017給水泵汽輪機減速器效率n fwp,tg0.9818循環(huán)冷卻水進口溫度T sw,1r2419循環(huán)冷卻水溫升AT swr68取720冷凝器傳熱端差Str310取45.2熱力系統(tǒng)原則方案確定擬設計的壓水堆核電廠輸出電功率為 1000MW，屬于大型機組，按照第3節(jié)介紹的基本思想，選擇確定二回路熱力系統(tǒng)原則方案， 并參照圖1的形式，繪 制其原理流程圖。5.3主要熱力參數(shù)選定在選定的二回路熱力系統(tǒng)原則方案的基礎上， 按照第3.2節(jié)介紹的基本思想, 選擇確定熱平衡計算所需的主要熱力參數(shù)。表2主要熱力參數(shù)確定序號項目符號單位計算公式或來源數(shù)值1反應堆冷卻劑系統(tǒng)運行壓

22、力P cMPa選定，151615.52反應堆冷卻劑的飽和溫度T C,sr查水和水蒸汽表確定344.793反應堆出口冷卻劑過冷度ATsubr選定，152017.794反應堆出口冷卻劑溫度T corT co =T c,s -AT sub3275反應堆進出口冷卻劑溫升AT cr選定，3040376反應堆進口冷卻劑溫度T cirT ci =T co -AT c2907二回路蒸汽壓力P sMPa選定676.58蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽T fhrps對應的飽和溫度280.86溫度蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽9X fh%給定99.75干度1循環(huán)冷卻水溫升AT swr選定687011冷凝器傳熱端差STr選定31051T

23、cd =T sw,1 +AT sw冷凝器凝結(jié)水飽和溫度T cdr362+ ST1冷凝器的運行壓力P cdkPaTcd對應的飽和壓力5.94731高壓缸進口蒸汽壓力P h,iMPa新蒸汽壓損5%6.17541散熱導致焓值下降，高壓缸進口蒸汽干度X h,i%99.515造成干度下降1高壓缸內(nèi)效率n h,i選定0.7961根據(jù)最佳分缸比選0.741(分高壓缸排汽壓力P h,zMPa7定缸比0.12)1高壓缸排汽干度X h,z%由內(nèi)效率等計算86.1581汽水分離器進口蒸汽壓P sp,iMPa等于高壓缸排氣壓0.7419力力2汽水分離器進口蒸汽干等于高壓缸排氣干X sp,i%86.150度度2第一級再

24、熱器進口蒸汽P rh1,iMPa考慮4%的壓損0.7111壓力2第一級再熱器進口蒸汽X rh1,i%選定99.52干度2第二級再熱器進口蒸汽P rh2,iMPa考慮2%的壓損0.6973壓力2第二級再熱器進口蒸汽T rh2,ir平均焓升計算214.31154溫度2第二級再熱器出口蒸汽P rh2,zMPa考慮壓損為2%0.6835壓力2第二級再熱器出口蒸汽265.8588T rh2,zr平均焓升計算6溫度52考慮壓損低壓缸進口蒸汽壓力P l,iMPa0.68170.002Mpa2根據(jù)熱再熱蒸汽焓低壓缸進口蒸汽溫度T i,ir265.82888值計算2低壓缸內(nèi)效率n i,i選定0.8993低壓缸排

25、汽壓力P l,zMPa冷凝器壓力與排汽0.005930壓損之和3根據(jù)低壓缸內(nèi)效率低壓缸排汽干度X l,z%88.831等計算3回熱級數(shù)Z選定623低壓給水加熱器級數(shù)Z L選定433高壓給水加熱器級數(shù)Z H選定243給水回熱分配Ah fwkJ/kgh fwhcdhfw5Z99.4636凝水泵出口壓力，因第第1級進口給水壓力MPa為凝水泵對凝水做0.51功加壓級h Ifwi,第1級進口給水比焓kJ/kgh lfwi, 1= h lfwo, 0146.6448回1熱h ifwo,h lfwo, 1 = h lfwi, 1 + Ah第1級出口給水比焓kJ/kg246.1048器1fw參按(p cwp

26、,h lfwi, 1 )查第1級進口給水溫度T lfwi,1r35數(shù)水蒸汽表第1級出口給水溫度T Ifwo,1r按(p cwp , h ifwo, 1 )查水蒸汽表58.71第1級汽側(cè)疏水溫度r出口給水溫度與出口端差之和60.71第1級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表254.06第1級汽側(cè)壓力MPa查水蒸氣表0.02058第2級 回 熱器參 數(shù)第2級進口給水壓力MPa考慮均勻壓降0.49第2級進口給水比焓hlfwi,2kJ/kgh ifwi,2 = h Ifwo, 1246.1048第2級出口給水比焓h ifwo,2kJ/kgh Ifwo, 2 = h Ifwi, 2 + Ahfw345.56

27、第2級進口給水溫度T ifwi,2r按(p cwp ,h Ifwi, 2 )查水蒸汽表58.71第2級出口給水溫度T ifwo,2r按(p cwp , h Ifwo, 2 )查水蒸汽表82.45第2級汽側(cè)疏水溫度r出口給水溫度與出口端差之和84.45第2級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表353.61第2級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表0.05657第3極第3級進口給水壓力MPa考慮均勻壓降0.48第3級進口給水比焓h ifwi,3kJ/kgh Ifwi, 3 = h Ifwo, 2346.56第3級出口給水比焓hlfwo,3kJ/kgh Ifwo,3 = h Ifwi, 3 + hfw445.02第

28、3級進口給水溫度T Ifwi,3r按(p cwp ,h Ifwi, 3 )查水蒸汽表82.45第3級出口給水溫度T Ifwo,3r按(p cwp , h Ifwo, 3 )查水蒸汽表106.09第3級汽側(cè)疏水溫度r出口給水溫度與出口端差之和108.09第3級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表453.235第3級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表0.13431第4級進口給水壓力MPa考慮均勻壓降0.47第4級進口給水比焓hlfwi,4kJ/kgh Ifwi, 4 = h Ifwo, 3445.02第4級出口給水比焓h ifwo,4kJ/kgh Ifwo,4 = h Ifwi, 4 + hfw544.48第4

29、級進口給水溫度T Ifwi,4r按(p cwp ,h Ifwi, 4 )查水蒸汽表106.09第4級出口給水溫度T Ifwo,4r按(p cwp , h Ifwo, 4 )查水蒸汽表129.54第4級汽側(cè)疏水溫度r出口給水溫度與出口端差之和131.54第4級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表552.88回熱器參數(shù)第4級回熱器參數(shù)第4級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表0.282823除氧器進口給水比焓h dea,ikJ/kghdea,ihlfWo,Z L544.4873除氧器出口給水比焓h deakJ/kgh dea = h dea,i + Ah fw643.9483除氧器出口給水溫度T dearh de

30、a對應的飽和水148.739溫度4除氧器運行壓力P deaMPaT dea對應的飽和壓0.46010力41高壓加熱器給水參數(shù)給水泵出口壓力因第6級進口給水壓力MPa為給水泵對給水加6.6壓h第6級進口給水比焓kJ/kgh hfwi, 6 = h hfwo, 5643.94第hfwi,66第6級出口給水比焓hkJ/kgh hfwo, 6 = h hfwi, 6 + A743.40級hfwo, 6h fwT按(p cwp ,h hfwi, 6 )查第6級進口給水溫度hfwi,6r水蒸汽表151.837T hfwo,按(p cwp , h hfwo, 1 )查第6級出口給水溫度7r水蒸汽表174.8

31、21第6級汽側(cè)疏水溫度r出口給水溫度與出口端差之和177.821第6級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表753.57第6級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表0,9534第7級第7級進口給水壓力MPa考慮壓降6.55第7級進口給水比焓hhfwi,7kJ/kgh hfwi,7 = h hfwo, 6743.40第7級出口給水比焓hhfwo, 7kJ/kgh hfwo, 7 = h hfwi, 7 + h fw842.86第7級進口給水溫度T hfwi,7r按(p cwp ,h hfwi, 7 )查水蒸汽表174.821第7級出口給水溫度Thfwo,7r按(p cwp , h hfwo, 7 )查水蒸汽表197

32、.40第7級汽側(cè)疏水溫度r出口給水溫度與出口端差之和200.40第7級汽側(cè)疏水比焓kJ/kg查水蒸汽表854.18第7級汽側(cè)壓力MPa查水蒸汽表1.567942低壓缸抽汽參數(shù)第1級第1級抽汽壓力P les, 1MPa汽側(cè)壓力與壓損之和0.0214第1級抽汽干度X les, 1%根據(jù)內(nèi)效率計算90.02第1級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2377.41第2級第2級抽汽壓力P les,2MPa汽側(cè)壓力與壓損之和0.05892第2級抽汽干度X les, 2%根據(jù)內(nèi)效率計算94.49第2級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2525.49第3級第3級抽汽壓力P les, 3MPa汽側(cè)壓力與壓損之和0.139

33、9第3級抽汽干度X les, 3%根據(jù)內(nèi)效率計算98.92第3級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2666.18第4級第4級抽汽壓力P les,4MPa汽側(cè)壓力與壓損之和0.2946第4級抽汽干度X les, 4%根據(jù)內(nèi)效率計算過熱第4級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2803.09643高壓缸抽汽第6級第6級抽汽壓力P hes,6MPa汽側(cè)壓力與壓損之和0.99354第6級抽汽干度X hes,6%根據(jù)內(nèi)效率計算83.76第6級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2448.787第7第7級抽汽壓力P hes,7MPa汽側(cè)壓力與壓損之和1.63323級第7級抽汽干度X hes,7%根據(jù)內(nèi)效率計算86.5第7

34、級抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2531.8944再熱器抽汽參數(shù)第1級來自高壓缸的抽汽壓力MPa選定3.12抽汽干度%根據(jù)內(nèi)效率計算89.46抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2614.86疏水比焓kJ/kg查詢水蒸汽表1018.9756第2級來自新蒸汽的抽汽壓力MPa考慮壓損后的壓力6.11（壓損取6%）抽汽溫度r查詢水蒸汽表276.7744抽汽干度%選定99.4抽汽比焓kJ/kg查詢水蒸汽表2783.348疏水比焓kJ/kg查詢水蒸汽表1219.877345再熱器中的平均焓升kJ/kg選定117.66、Matlab程序運行及其結(jié)果6.1根據(jù)上述表格中的部分參數(shù)，整理和求出以下參數(shù)值:項目數(shù)值給

35、水密度(Kg/m3)918.19發(fā)電功率(KW)1000MW給水泵效率n fwp,P0.58排污率d1.05%給水泵汽輪機內(nèi)效率 n fwp,ti0.8一回路能量利用系數(shù)10.994給水泵汽輪機機械效率n fwp,tm0.9低壓缸內(nèi)效率li0.89給水泵汽輪機減速器效率n fwp,tg0.98汽輪機組機械效率m0.98蒸汽發(fā)生器出口新蒸汽比焓(kj/kg )2774.9846發(fā)電機效率ge0.98蒸汽發(fā)生器給水比焓(kj/kg )842.86加熱器效率n h0.98蒸汽發(fā)生器運行壓力下的飽和水焓(KJ/kg)1241.17給水泵揚程(MPa)6.7高壓缸排氣干度0.8615第一級再熱器的干度0

36、.995高壓缸出口焓(KJ/kg)2480.12高壓缸進口蒸汽焓(KJ/kg)2774.9782低壓缸進口焓(KJ/kg)2988.3463低壓缸出口焓2296.4958汽水分離再熱器2614.86(KJ/kg)第一級抽氣焓(KJ/kg)汽水分離再熱器第一級疏水焓(KJ/kg)1018.9756汽水分離再熱器第二級抽氣焓(KJ/kg)2783.348汽水分離再熱器第二級疏水焓(KJ/kg)1219.8773分離器分離水比焓(KJ/kg)707.227高低壓加熱器中的平均焓升99.46再熱器中的平均焓升(KJ/kg)117.66.2根據(jù)以上得出的參數(shù)，用 Matlab編程迭代計算，如下:羊 MA

37、TLABFile Edit DBRug Parallel desktop ndow 旦已 ip:Q id為竜B吟e鼻I熾B粉Current Folder: G:MATLABUP-Qd 4匚 w-una> > Ne-10 'S; Ed=0.0105： nl=0.e94' nli=0.89； nm=O.5S; nge=09&蠻Hf忡=6.7： pw='913.19; nfwpp=0.5& nfwiptiO.S; nfwptrnuUg； nfwpt9=0,9S； Hfh=2774JS46;Hg = 342.&5;Hps=1241.17： x

38、hz=0.3615：Kil-0395;.Shortcuts 由 How to Add zJ Whafs New鳴發(fā)邑切率C KW)財率 能量和用惑 底宜內(nèi)效率筑b瞬罰臺沁辭程漏水泵汽輪機內(nèi)雄驅(qū)合水泵汽輪機機舷率瞬水泵汽輪機痢I器施赫;破生器出口新屣汽比章(Iq/Lg)%惑主器給水t潞(kj/kg )旋禺=i磁行圧0下的辿詠( kj/kg】 %言圧缸排T岌 菊IE再熱器旳干底OVRFife £dit DeRug Parallel Qe$ktopj 世indow 旦已 Ip:Q 曰(it *0 0* I畫崔I粉 Current Folder: G:MATLAB :ShortcdTs 迴

39、How lo Add f Whafs NewHho=24eO,12：Hhi=2774,9732;Hli = 29S8,3463;Hlo=2596.455a；Hsi4i1=2614.&6；Hzsl=101S.97S6;H5rti2=2733.34a：Hzs2 = 1219.S773;Hhv=707.227：hl=5946；h2= 117.6；哺高壓缸出口塔I %高屋132口蒸丄 luvxlnu9&任壓缸進熔光血缸出口塔世汽水分喬再熱器筲-遜初%汽水分藹再熱器細g開高任®世鳩中的平均焙升 翻劇中的平均熔升Hfwi= 14.6443 24ei0 345 56 445.03

40、544.4S 643.94 74J.40j站各澈If熱器逬口熔(空旳)Htwo=24SJ0 J45.56 445.02 544.43 643.94 743,40 B42,36;先各製bC熱器出塩何/畑Hc= 2377,40 2525.49 2666.18 2S03.096 2430.12 2448JB7 2531.B91： 抵每加農(nóng)蹄加陽 Hw=254,06 353.61 451535 552.38 0 75157 854.131;站每一水加卿JK水比塔H=lgfor Gslp=100:3000rf ab5fH=Hfwo(51VHfwc(5<0.005'rrIOVR* start

41、MATLAB R2012aFif £dit Oeug Parallel 氐 $ktop? Jndow 旦已 Ip：Q 曰 I # *0 0* I fci 13? 0 I * I Current Folder: G:MATLAe :ShortcdTs 迴 How lo Add d Whats NewH=(X*Hlwo(4)+(Ghes(l)+Ghe5(2)+Gzcl+Gzc2rHw(61+esdea*Hho+Hfw"Gslp*()£il-xh2)AhiVGfw; breakelselendIfor Gfw=Gslp;3000;Nfwpps 10CN3*Giw*Hfw

42、p/ pw;水泵有誠功率Ntwpt= Nfwpp/nfwpp "nfwptm *rfwptg)'臨&水泵實廂列率G tfwp=Nfwpt/(Hfh - Hh o Jj96追水泵耗氣量Ds=GW(l+Ed; Gd=Gfw-Ds;%D偽楓汽TS ,為S韓謹X=Gslp+Gd+Gsfwpj% 直設給水量GI es 二 h l-X/(Hc(4-Hw(4j)/n h;心吊=(h l*X-n h*Gks(4)*(Hw(4J-Hw3)/(H c(3)-Hw /n h;G 丘=(hl*X-nh*(Gle53+Gles4)r(Hw3)-Hw(2)n/fHc -Hw Hnh;QIes(1

43、)= (hl*Xnh*(eIe5(2) + Gies+GleE(4)廣(Hw(2卜Hw)"(He”Hwq "nh：wl = j(<iles(l)-Gles2)-Q(es3)-Gles4)r(Hli-HloH-elesCirCHli-Hcl)+Gle52)"Hli-Hct2)+Gle£(3nHli4 Wl=wl*rinn*nge;W2=1O*6*W1;黑1衛(wèi)程聲Gu：悟世是低壓給水再熱韻fflp -括號內(nèi)數(shù)字為渥數(shù)。W1和W2為肓低壓毗Gsrtil=Gslp'h3/(nh'Hsrhl-Hzsl);幣箋 Y 再熱抽汽呈G5i+i2=G5

44、lp*h2ZtrTh*(H5rh3-Hs52)：%第二® 再劇:渥StartrrOVRUATLAB R201 幣E-巾 mdik Dfrug EMr也一n- Q3ktQP 版ndow tie-p>Aw - Curreni Fo-de口一 GyMATLAB-shortojt h- Hows Add 世 wharN z?Iww)edhp建m劃囲am盤sGmhp護曲 kg、巴Gw-P苗 3GsrtildhpMzzi6ll番赫®IB 電巴G憩dh2隘黒盅亶墾Gwd 巾 a昏三幾訓真茴總一GFPdisp 滋kgAIDr懐2曹陸MP巴HfwpI Current FolderOUR

45、MATLAB solpE二巾 mdif Deug Ear®=e-燈 sktDP 悵 ndowv He-P-Da * 冊一OQ-fr 艮-GhortoJTS h- Hows Add 世 Whahs z?Ghes 且 GwhlnhMG 胃 h 鋁(Hsg 扌 3=0nhM(？3±wf7M Ghm5e«_G<w*hlnh£Gh2E+Gsrh2rtHS3iws=<hrhl+(HalHWSS=nhHH£6】iw5mG s d£ » G?x G h 2 s G hss a5 rh 1 G SFhw G 5 - p £

46、;ki1 "xhMuxhNG任？des?_PXZ1A圧 '戲咆國暉弭涉層Gwds甘霜罪 SMHSX?i_ovhla口MEhi乂占* GT2s?.z03 + Gsr+i5z?iNfi- _L> C2 叩氫*nmMrrge* abw?怕 ug】/wz Ao.§ 執(zhí)莊髀州 工"pc 工？as+G h 伸證一) + G h s E+?hl+G 5 FhwF 工 v/ 十 G sd s *T ho + 工琶MG 生 p*xzl .xhzj'x hzjfG 董 brsice-sendendendQr 上 D2H手 igHGdJHPEigwnlNeppnze'QCGwhp"GE + G 丁Cw(l + G丁 3s +G3r 丁上-dhps吟脣 洽 Nepp 1Current Folder* 0tart一c C匚Irmnt FcJd 巾口 GyMATLAB* E- _0-05File Edit WRug Paralleli desktop Jndow 旦已 Ip爛亙"TI 二晶電髦哼爐 鼎 SJ 直y Current Folder: G:MATLAB.Shortcuts 由 How to Add /J Whats Ne