年產(chǎn)25000噸工業(yè)乙醇浮閥精餾塔設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)

1、1概述與設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介本設(shè)計(jì)任務(wù)為分離乙醇和水的混合物。對(duì)二元混合物的分離，應(yīng)采用常壓下的連續(xù) 精憾裝置。本設(shè)訃采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過(guò)預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精鐳塔內(nèi)。塔 頂上身蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點(diǎn)下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻 器冷卻后送入儲(chǔ)罐。該物系屬不易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回 流比的1.6倍。塔釜采用直接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲(chǔ)罐。2工藝計(jì)算2. 1 Rmin的確定乙醇-水體系為非理想體系，其平衡曲線有下凹部分，當(dāng)操作線與q線的交點(diǎn)尚未 落在平衡線之前，操作線已與平衡線相切，如圖1所示。為此恒濃區(qū)出現(xiàn)在切點(diǎn)附近。 此時(shí)Rmin可有點(diǎn)(x

2、D,xD)向半衡線做切線的斜率求得。圖1最小回流比下操作線由圖1可見(jiàn)，該切線的斜率為Rmin Rmin+1= 85.98-29.2585.98-3.86求得 Rmin二2. 2337。所以，R二 1. 6 Rmin二3. 574。由于物料采用泡點(diǎn)進(jìn)料，q二1,則qn,V =qn#V =qnJVO =(R+l)qn,D =4. 574 qnfDQn,L， 二 qn 丄 +qn,F2. 2物料衡算原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)如下：乙醇的摩爾質(zhì)量MA =46kg/kmol,水的摩爾質(zhì)量MB =18kg/kmol,則xF =(0. 25/46)/(O. 25/46+0. 75/18)=0. 115

3、4xD 二0.94/460.9446+0.06/18=0.8598qn,D =25000 X10008000 X 0.8598 X 46+(1-0.8598) X18二74. 273kmol/h山設(shè)計(jì)要求乙醇回收率為99%,故99%=qn,D X xDqn,F X xF得 qn,F=qn,D XxD99%=558.97kmol/h乂 qn,V二(R+l)qn,D =4. 574X74. 273=339. 724kmol/h由全塔物料衡算qn,F+qn,V= qn,D + qn,W故 qn,W二 qn,F+qn,V-qn,D=558.97+339.72-74.27=824.42 kmol/hqn

4、,FXXf + qn,VOXyO二 qn,DXxD+ qn,WXXw得 xw =558.97 X 0.1154-74.27 X 0.8598824.42=0.000792. 3塔板數(shù)的確定2. 3. 1負(fù)荷qn,L =R qn,D =3. 574X74. 27=265. 44 kmol/hqn,L'二qn,L +qn,F =265. 44+558. 97=824. 41 kmol/hqn,V二 qn,V0二339. 72 kmol/h2. 3. 2回收率由設(shè)計(jì)要求，塔頂乙醇的回收率為99%,塔底水的回收率為H二(qn,W (1-xW)- qn,V0) / (qn,F(1-xF) =82

5、4.42 X 1-0.00079-339.72558.97 X (1-0.1154)=98. 03%2. 3. 3操作線方程精鐳段操作線：Y 二 RR+lx+lR+lxD ，即y 二3.5743.574+lx+13.574+lX0.8598=0.7814x+0.188提鐳段操作線：Y'二WV0X'-WV0XW=824.42339.72X'-824.42339.72 X 0.00079=2. 4268X-0. 00192.3.4用圖解法求理論板數(shù)（見(jiàn)附圖）總理論板數(shù)NT二25 （不包括再沸器）進(jìn)料板位置NF二22精謂段理論板數(shù)N精二21提鐳段理論板數(shù)N提二42. 3. 5

6、實(shí)際板層數(shù)的初步求取 設(shè)ET二54%,則精鐳段實(shí)際板數(shù)N精二21/54%二39提謂段實(shí)際板數(shù)N提二4/54%二7NP =N 精+N 提二462. 3. 6塔板總效率估算2. 3. 6. 1操作壓力計(jì)算塔頂操作壓力PD =101. 325 kPa每層塔板壓降ZP二0. 7 kPa塔底操作壓力 PW 二PD +APX46=133. 525 kPa2. 3.6.2操作溫度的計(jì)算乙醇和水的飽和蒸汽壓均用安妥因方程訃算，并通過(guò)試差法計(jì)算。乙醇的安托因方程為：log P二A-BC+t（P/kPa, t/°C）,其中 A=7.33827, B=1650.05,C=231.48。水的安托因方程為：I

7、n P=A-Bt+C+273.14 （P/kPa, t/°C）,其中 A=16.37379, B=3876.659,C=-43.42。試差過(guò)程見(jiàn)表1和表2。表1試差計(jì)算塔頂?shù)牟僮鳒囟萈 （水）7kPaP （乙醇）7kPaP （總）P （總）-Pc47.32946402109.8548209101. 0887659-0. 23623414547.71330866110.718045101. 8847810.55978096248.09976518111.586932102.68603121.36103122148.48884763112. 461511103. 49254362.167

8、54362147.52106073110.2857269101. 48612070.16112069747.48268935110.1994328101. 40654540.08154540347. 46351342110.156307101. 36677730.041777328試差次數(shù)溫度廠CP （水）7kPaP （乙醇）7kPaP （總）P （總）-Hr1100229.3207130. 181163363-133. 34383662110142. 9441785320.7860058143.08467369.5596735633101104.7852993237.3641309104.8

9、900366-28. 634963434102108.5542608245. 6388797108.6625576-24. 862442395103112.4349009254.1500144112.5468558-20. 978144186104116. 4297564262.9026593116.54547-16.979529977105120.5414014271.9020085120.6609763-12.864023688106124.7724472281.1533257124.8959881-8.6290118789107129.1255426290.661945129.25315

10、63-4.27184365210108133.6033739300. 4332703133.73516950. 21016953211109138.2086653310.4727757138.34475394.81975391612107.8132.6976986298. 457727132. 828649-0.69635101713107.9133.1499003299.4441605133.2812728-0. 24372721214107.95133.376478299.9383805133. 5080619-0. 016938129表2試差計(jì)算塔底的操作溫度由試差得到 td=80. 0

11、7°C, tW=107. 95°C,平均溫度 tm =（td +tW）/2二94. 01°C。 2.3.6. 3黏度的計(jì)算tm 二94. 01°C時(shí)，u 水二0. 294mPa S, u 乙醇=0.38 mPa S。yL=（xi uLi）=0. 1154X0.38+1-0.1154=0.3039 mPa S2. 3. 6. 4相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算sD=PB,DPH2O,D =110.15647.464=2.3208=W=PB,WPH2O,W=299.938133.376=2.2488平均相對(duì)揮發(fā)度oa = ocDocW=2.28452. 3. 6. 5塔板總

12、效率的計(jì)算ET' =0. 497 L-0. 245=0. 492. 2845 X 0.3039-0. 245=0.5348I ET-ET | =0. 42%< 1%,故假設(shè)成立,取 ET=0.5348。2. 3. 7實(shí)際塔板層數(shù)的確定N 精=21/0.5348=39N 精=4/0. 5348=7總實(shí)際板數(shù)NP二N精+N精二463精餡塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算3.1操作壓力塔頂操作壓力PD =101.325 kPa每層塔板壓降ZP二0. 7 kPa進(jìn)料板壓降 PF =PD +APX39=128. 625 kPa精懈段平均壓降 Pm = （101.325+128. 625） /

13、2二 114. 95 kPa3. 2操作溫度仍利用安托因方程進(jìn)行試差，td =80. 07°C （見(jiàn)表3）。表3試差法計(jì)算進(jìn)料板處操作溫度試差次 數(shù)溫度廠CP.：*)VkPaP (乙醇)7kPaP （總）P (總)-Pr17031.1720340873. 3000522536. 03360738-92.5913926228047.32946402109.854820954.5448902-74.080109839070.00881077160. 54705380. 45692391-48.168076094100101.1255168229. 320713115.9192424-12

14、. 70575757L0110142. 9441785320.7860058163. 467125434.842125396101104. 7852993237.3641309120.0848965-8 5401035427102108.5542608245.6388797124. 3738258-4.2511742138103112.4349009254.1500144128.7888250.1638249839104116.4297564262. 9026593133.33272944.70772943510105120.5414014271.9020085138.00841559.383

15、41549411106124.7724472281.1533257142.818800614. 1938006112107129.1255426290.661945147.766843419.1418434313108133.6033739300. 4332703152.85554424.2305439614109138.2086653310.4727757158.087943629.4629436215102.7111.2588324251.57155127.45092-1.17408002716102.8111.6497173252.4286317127. 895604-0.7293959

16、5517102.9112.0417393253.2881181128.3415714-0 28342856918102.95112.2381775253.7187647128.5650373-0 05996274219102.97112.3168326253.8911922128.65451370.0295137得 tF =102. 97°C,精餡段平均溫度 tm = (80. 07+102. 97) /2二91.54°C。3. 3平均摩爾質(zhì)量3. 3. 1塔頂計(jì)算xD 二yl二0.8398,查相平衡圖得xl二0. 8518MLDM =0. 8518X46+(1-0. 85

17、18) X 18=41. 850 kg/kmolMVDM =0. 8598X46+(1-0. 8598) X 18=42. 074 kg/kmol3. 3. 2進(jìn)料板摩爾質(zhì)量由圖yF二0.2820,查平衡線得xF =0. 0359MLFM 二0.0359X46+ (1-0. 0359) X 18=19. 005 kg/kmolMVFM =0. 2820X46+ (1-0. 2820) X 18=25. 896 kg/kmol精憾段混合物平均摩爾質(zhì)量：MLM = (41.850+19. 005) /2二30. 428 kg/kmolMVM = (42. 074+25. 896) /2=33. 9

18、85 kg/kmol3. 4精憎段的平均密度3.4.1氣相平均密度(理想氣體狀態(tài)方程)PV；m=PmMV；mRTm=114.975X 33.9858.314X(91.54+273.15)=1.289 kg/m33. 4. 2液相平均密度1 P Vm= ( 3i/ p i)塔頂液相 tD二80. 07°C時(shí)，P 水=970.955kg/m3 PV；乙醇=737.2kg/m3。P LDm=10.94737.2+0.06/970.955=748.005 kg/m3。進(jìn)料板處 tF二 102. 77°C時(shí)，P 水=957.142kg/m3 PV；乙醇=719.9kg/m3。 進(jìn)料板

19、液相的質(zhì)量分?jǐn)?shù)coA=0.0359X460.0359X46+l-0.0359X 18=0.0869PLDm=10.0869719.9+ (1-0.0869) /957.42=930.495 kg/m3精僻段平均密度 P LDm=748.005+930.4952=839.25 kg/m33. 5液體表面張力3. 5. 1塔頂液相乙醇-水溶液 o 25=25.6 X10-3 N/mTmCD=(xiTiC)=0.8598X 243+0.1402X374.2=261.394 °Co tD o 25°C=TmCD-TDTmCD-T25°C1.2,故o tD二261.394-

20、80.07261.394-251. 2X25.6X10-3=18.622X10-3 N/m3. 5. 2進(jìn)料板平均表面張力o25°C=33.6 X10-3 N/mTmFC=O. 1154X243+0. 8846X374.2=359.02 °Co tF o 25°C=TmFC-TFTmFC-T25 °C 1.2 o tF=359.02-102.97359.02-251.2 X 33.6 X10-3 Nm=24.423X10-3 N/m3. 5. 3精憎段液相平均表面張力oLm二(18.622+24.423) X10-3 /2=21. 523X10-3 N/

21、m4精館塔的塔體工藝尺寸計(jì)算4.1塔徑的計(jì)算精鐳段氣、液相體積流率為qV；V=qn,VMVm3600 P Vm=2. 488 m3/sqV；L=qn,LMLm3600 P Lm=0. 00267 m3/sqVrLqVfVX P L P V1.2=0.002672.488 X839.251.2891.2=0.0274板間距HT=0.45m,板上液層高度hL=0.05m,HT-hL=0.4m,查圖得 C20=0. 084,C=C20 o L0.020.2=0.084 X 21.523200.2=0.0852,umax=C P L- P V P V=0.0852839.25-1.2891.289=2

22、.172m/s取安全系數(shù)為0.6,則空塔氣速為：u= 0.6umax=0.6X 2.172=1. 303 m/sD二4qV；V n u=4 X 2.4883.1415926 X 1.303=1.56m圓整后根據(jù)工業(yè)規(guī)格，取D二1.6m。塔截面積為AT= Ji 4D2= n 4X 1.62=2.01 m2實(shí)際空塔氣速為u=qV；VAT=2.4882.01= 1.238 m/s4. 2精憎塔有效高度的計(jì)算精憎段、提憎段的有效高度分別為Z 精=N 精-4HT=39-4X0.45=15.8mZ 提=N 提-2HT=7-2X0.45=2.3m進(jìn)料板上有1個(gè)人孔，精鐳段有3個(gè)人孔，取其高度為0. 8moZ

23、二Z 精+Z 提+0.8 X4=15.8+2.3+3.2=21.3m5塔板主要工藝尺寸計(jì)算5.1溢流裝置計(jì)算因塔徑為1.6m,選用單流型弓形降液管，采用凹形受液槽。5. 1. 1 堰長(zhǎng) lw取 lw=0.7D=0.7 X 1.6=1.12m5. 1.2溢流堰高度hw有hw=hl-how,選用平直堰，堰上液層高度為how how=2.841000EqV；L'lw23取 E二 1,how=2.841000XlX0.00267X36001.1223=0.012m取板上液層高度hl=0.05m,故hw=hl-how=0.05-0.012=0.048m5. 1. 3弓形降液管高度Wd和截面積Af

24、由lwD=0.7查圖得AfAT二0. 0889,WdD=0.145故 Af=0.0889X2.01=0.1787m2Wd 二0. 145X1.6=0.232m依式汁算液體在降液管中停留時(shí)間0 =3600AfHTqV；L'=3600 X 0.1787 X 0.450.00267 X 3600=30.1s0>5s,故降液管設(shè)計(jì)合理。5. 1.4降液管低隙高度h0h0= qV；L'36001wu0',取 u0'=0.08msh0=3600X0.002673600X1.12X0.08=0.0298mhw- h0=0.048-0.0298=0.0182m (>

25、0. 006m) 故降液管低隙高度設(shè)計(jì)合理。5.2塔板布置及浮閥數(shù)目與排列取閥孔的動(dòng)能系數(shù)為F0=llu0=F0 P V=111.289=9.689m/s浮閥數(shù)N=qV；V n 4d02u0=2.488 幾 4 X 0.0392 X 9.689=215取安定區(qū)寬度Ws=0.08m,取邊緣區(qū)寬度Wc=0.06m故鼓泡區(qū)面積Aa=2xR2-x2+ n 180° R2sinlxR其中 R二D2-Wc=l62-006=074mX二D2-Wd+Ws=l 6/2-(0. 232+0. 08)=0. 488mAa= 20.488X0.742-0.4882+ n 180° 0.742sin

26、-10.4880.74=l. 33m2浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一橫排的孔心距t二75mm,則可按下式估算 排間距t：t'=AaNt 二1.33215 X 0.075=0.0824=82.4mm考慮到塔徑較大，必須采用分塊式塔板，而各分塊的支承也要占去一部分鼓泡區(qū)的 面積，因此排間距取較小值，故t取80mmo按t二73mm, t'=80mm,以等腰三角形作圖，閥數(shù)為N=215, u0=9.69m/s,開(kāi)孔率二山10=1.2389.69=12.78%6塔板流體力學(xué)驗(yàn)算6.1氣相通過(guò)浮閥塔板的壓降hP=hc+hl+h o6. 1. 1干板阻力uOC=(73.1 P V)1

27、1.825=(73.11.289)11.825=9.14m/s因 uO>uOC,則he二5. 34uO22gX pVp L=5. 349.6922X9.81 X 1.289839.25=0.0393m6. 1. 2板上充氣液層阻力hl取 e 0=0.5, hl= e 0hL=0.5X0.05=0.025m6.1.3克服表面張力所受的阻力ho (可忽略不計(jì))故單板壓降A(chǔ)P=hP P Lg=0. 0643 X 839.25 X 9.81=529 Pa6.2淹塔為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求控制降液管中清液層高度HdW0(HT+hw), Hd可 用下式計(jì)算，即Hd=hP+hl+hd6. 2. 1

28、與氣體通過(guò)塔板的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮P二0. 0643m6.2.2液體通過(guò)降液管的壓頭損失hd因不設(shè)進(jìn)口堰，hd=0.153qV；Llwh02=0.153X0.002671.2X0.02982=0.000979m6. 2. 3板上液層高度hl取 hL二0. 05m 故Hd=hP+hl+hd=0.0643+0.05+0.000979 二0. 1145m取 0=0.5, HT=0.45, hw= 0.0480HT+hw=O.5 X 0.45+0.048=0.249mHd<0 (HT+hw),符合防止淹塔的要求。6. 3霧沫夾帶Fl=qV；V P V P L- P V+ 1.36qV；LZLK

29、CFAb X100%或 Fl=qV；V P V P L- P V0.78KCFATX 100%其中 ZL=D-2Wd=1.6-2X0.232=1.136mAb=AT-2A2.01-2X0.1787=1.653m查圖得CF=0.171,代入上兩式，分別得F1=2.488X 1.289839.25-1.289+1.36X0.00267 X 1.1361.0X0.171 X 1.653 X100%二35. 98%Fl=2.488X 1.289839.25-1.2890.78X10X0.171 X2.01X 100%二36. 40%計(jì)算出得返點(diǎn)率都在80%以下，故可知霧沫夾帶量能夠滿足eV<0.

30、 1kg液/kg汽 的 要求。7塔板負(fù)荷性能圖7.1霧沫夾帶線按泛點(diǎn)率為80%訃算qV；VX 1.289839.25-1.289+1.36 XqV；L X 1.1361.0 X 0.171 X 1.653=80%得0. 0392qV；V+l. 545qV；L二0. 2261即qV；V二5. 768-39. 413qV；L7. 2液泛線由0HT+hw=hP+hl+hd=hc+hl+ho+hd確定液泛線，忽略ho項(xiàng)，得至ij 0HT+hw=5.34 P Vu02 P L2g+0.153（qV；Llwh0）2+l+ £ 0hw+2.841000E（3600qV；Llw）23uO=qV；V

31、Ji 4dO2N=l n 4 X 0.0392 X 215qV；V=3.894qV；V化簡(jiǎn)為qV；V2=27.918-21664qV；L-146.4qV；L237. 3液相負(fù)荷上限線液體的最大流量應(yīng)保證在降液管中停留時(shí)間不低于35s0 =3600AfHTqV；L,（qyL'）max=AfHT5=0.1787X0.455=0.01608m3/s7. 4漏液線對(duì)于Fl型重閥，依F0二u0 P V計(jì)算，乂 qV；V= n 4dO2NuO,則qV；V=n4d02NF0 PV（qV；V） min= n 4 X 0.0392 X 215 X 51.289=1. 131m3/s7. 5液相負(fù)荷下限線

32、取 how=0.006mhow二2.841000E3600 （qV；L） minlw23取E=1(qV；L) min= 1000 X how2.84 23 X lw3600=0. 000955m3/s圖2負(fù)荷性能圖從而可以算得，以液相流量為基準(zhǔn)的操作彈性為操作彈性=4.621.18=3.92.符合設(shè)計(jì)要求。8輔助設(shè)備的計(jì)算及選型精憎裝冒的附屬設(shè)備包括蒸汽冷凝器、產(chǎn)品冷凝器、塔底再沸器、原料預(yù)熱器、直 接蒸汽鼓泡塔、物料輸送管及泵等。前四種設(shè)備本質(zhì)上屬換熱器，并多采用列管式換熱 器，管線和泵屬輸送裝置。8.1封頭封頭的公稱直徑必須與筒體的公稱直徑相一致，中低壓容器通常采用橢圓形封頭。 查表，選取

33、曲面高度hl=400mm,直邊高度h2=40mm,厚度a=16mm的封頭。& 2接管直徑各接管直徑有流體速度及其流量按連續(xù)性方程決定，即d=4qVnu8.2.1塔頂蒸汽出口管徑dV塔頂蒸汽出口管允許氣速u(mài)V應(yīng)不產(chǎn)生過(guò)大的壓降，查表，取uV=20m/s 8.2.2回流液管徑dR本設(shè)計(jì)釆用泵回流，速度取2 m/so8. 2. 3進(jìn)料管徑dF流速取2 m/so8. 2.4塔頂排出管徑dD塔頂流出的速度取2 m/so8. 2. 5飽和水蒸氣管由設(shè)計(jì)要求,飽和蒸汽的壓力為400kPa,流速取50 m/so計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表4、表5表4 粗略計(jì)算管徑管道流速u(mài)/(m/s )質(zhì)量流量3：/(kg/h)密度

34、P/(kg/m")體積流速Vs/(m3/s )管徑d/m塔頂蒸汽出口管20142751.2893.0762434270.442537843回流液管211168748. 0050.0041473280.051383569進(jìn)料管211868930. 4950.0035429170.047492011塔頂排出管23125748. 0050.0011604940.027180759飽和水蒸氣管5061150. 9461.7955719990.213831397表5 修正管徑后計(jì)算流速管道選用規(guī)格內(nèi)徑/mm流速 u/ (m/s)塔頂蒸汽出口管0450x9.543121. 09回流液管050x3

35、442. 73進(jìn)料管050x3442. 33塔頂排出管027x0.625.82. 22飽和水蒸氣管0219x6.520653. 878.3回流冷凝器8. 3. 1回流冷凝器的類型本設(shè)計(jì)釆用強(qiáng)制循環(huán)式。8. 3.2冷凝器的設(shè)計(jì)冷凝器的設(shè)計(jì)步驟與換熱器設(shè)計(jì)步驟相同，但須注意，山于冷凝器常用于精鐳過(guò)程, 考慮到精懈塔操作常需要調(diào)整回流比，同時(shí)還可能兼有調(diào)節(jié)塔壓的作用，應(yīng)適當(dāng)加大其 面積裕度，按經(jīng)驗(yàn)，其面積裕度應(yīng)在30%左右。9設(shè)計(jì)結(jié)果匯總表9.1物料衡算表qn,V' =qn,V 二qnVO 二(R+l)qn,D =4. 574 qn,Dqn,D彳二25000 X1C 008000X 0.85

36、98 X 46+(1-0.8598) X 18=74. 273kmol/hqn,F+qn,V= qn,D + qn,Wqn.FXXf + qn,VOXyO= qn,DXxD+ qn,WXXw以上各式聯(lián)立，得表6物料衡算表付習(xí)摩爾流量/(kwl/h)乙醇摩爾分?jǐn)?shù)進(jìn)料F=558.970. 1154塔頂D二74 2730. 8598塔底W=824.420. 00079加熱蒸汽V二V0二339.7240精餡段L=265. 44提鐳段L' =824. 419. 2設(shè)備操作條件及物性數(shù)據(jù)表7設(shè)備操作條件及物性數(shù)據(jù)表操作圧力/kPa塔頂Pd101. 325進(jìn)料板Pr128.625塔釜P.133. 5

37、25塔頂to80. 07操作溫度廠C進(jìn)料板tr102. 97塔釜t.107. 95精謂段半均摩爾質(zhì)量液相兀30. 428/ (kg/kmol)氣相NU33. 985精憎段平均密度Poz/(kg/m3)839. 25精憎段液相平均表面張力OLx/dO/m)21. 5239. 3結(jié)構(gòu)尺寸一覽表表8結(jié)構(gòu)尺寸一覽表塔徑D /m1.6精謂塔有效高度Z /m21.3塔截面積AT/m22. 01堰長(zhǎng)lw /m1. 12塔板溢流裝溢流堰咼度how /m0.012弓形降液管寬度Wd /m0. 232弓形降液管面積Af /m30. 1787降液骨低隙高度h© /m0. 0298浮閥數(shù)/個(gè)215安定區(qū)寬度Ws /m0. 08邊緣區(qū)寬度Wc /m0. 06塔板布置鼓泡區(qū)面積Aa /m：浮閥排列等腰三角形腰長(zhǎng)t /mm浮閥排列等腰三角形橫排間 距 t' /mm1. 33758010設(shè)計(jì)評(píng)述經(jīng)過(guò)十多天查找資料，計(jì)算，繪圖，輸機(jī)，現(xiàn)在終于差不多完稿。雖然設(shè)計(jì)結(jié)果并 不如意，但我還是學(xué)到很多，概述如下：首先，由于個(gè)人能力不足，我的這份設(shè)計(jì)方案中存在以下問(wèn)題。其一，在計(jì)算精憎 塔的有效高度時(shí)，