07__曲軸設(shè)計(jì)

1、曲軸設(shè)計(jì)曲軸是發(fā)動(dòng)機(jī)中最重要的機(jī)件之一。它的尺寸參數(shù)在很大程度上不僅 影響著發(fā)動(dòng)機(jī)的整體尺寸和重量，而且也在很大程度上影響著發(fā)動(dòng)機(jī)的可 靠性與壽命。曲軸的破壞事故可能引起發(fā)動(dòng)機(jī)其它零件的嚴(yán)重?fù)p壞，在發(fā) 動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)改進(jìn)中，曲軸的改進(jìn)也占有重要地位。隨著內(nèi)燃機(jī)的發(fā)展與強(qiáng) 化，曲軸的工作條件越來越惡劣了。因此，曲軸的強(qiáng)度和剛度問題就變得 更加嚴(yán)重了。在設(shè)計(jì)曲軸時(shí)，必須正確選擇曲軸的尺寸參數(shù)、結(jié)構(gòu)型式、 材料與工藝，以求獲得經(jīng)濟(jì)最合理的效果。7.1 曲軸的工作條件、結(jié)構(gòu)型式和材料的選擇7.1.1 曲軸的工作條件和設(shè)計(jì)要求曲軸是在不斷周期性變化的氣體壓力、往復(fù)和旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量的慣性力 以及它們的力矩共同作

2、用下工作的，從而使曲軸既扭轉(zhuǎn)又彎曲，產(chǎn)生疲勞 應(yīng)力狀態(tài)；對(duì)內(nèi)不平衡的發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸還承受內(nèi)彎矩和剪力；未采取扭轉(zhuǎn)振 動(dòng)減振措施使曲軸還可能作用著幅值較大的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)彈性力矩。這些載荷 都是交變性的，可能引起曲軸疲勞失效。實(shí)踐表明，彎曲載荷具有決定性 作用，彎曲疲勞失效是主要破壞形式。因此曲軸結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的研究重點(diǎn)是彎 曲疲勞強(qiáng)度，曲軸設(shè)計(jì)上要致力于提高曲軸的疲勞強(qiáng)度。圖7-1曲軸的疲勞破壞a）彎曲疲勞破壞b）扭轉(zhuǎn)疲勞破壞曲軸形狀復(fù)雜，應(yīng)力集中現(xiàn)象相當(dāng)嚴(yán)重，特別在連桿軸頸與曲柄臂的 過渡圓角處和潤(rùn)滑油孔出口附近的應(yīng)力集中尤為突出。通常的曲軸斷裂、 疲勞裂紋都始于過渡圓角和油孔處。圖7-1表明了曲軸彎曲疲勞

3、破壞和扭 轉(zhuǎn)疲勞破壞的情況。彎曲疲勞裂縫從 軸頸根部表面的圓角處發(fā)展到曲柄 上，基本上成450折斷曲柄；扭轉(zhuǎn)疲 勞破壞通常是從機(jī)械加工不良的油 孔邊緣開始，約成45°剪斷曲柄銷。 所以，在設(shè)計(jì)曲軸時(shí)，要特別注意設(shè) 法緩和應(yīng)力集中現(xiàn)象，強(qiáng)化應(yīng)力集中 部位。曲軸各軸頸在很高的比壓下，以很大的相對(duì)速度在軸承中發(fā)生滑動(dòng)摩 擦。這些軸承在實(shí)際變工況運(yùn)轉(zhuǎn)條件下并不總能保證為液體摩擦，尤其當(dāng) 潤(rùn)滑油不潔凈時(shí)，軸頸表面遭到強(qiáng)烈的磨料磨損，使得曲軸的實(shí)際使用壽 命大大降低。所以，設(shè)計(jì)時(shí)，要使其各摩擦表面耐磨，并匹配好適當(dāng)材料 的軸瓦。曲軸是曲柄連桿機(jī)構(gòu)中的中心環(huán)節(jié)，其剛度亦很重要。如果曲軸彎曲 剛度不

4、足，則可能發(fā)生較劇烈的彎曲振動(dòng)，使活塞連桿和軸承的工作條件 大為惡化，影響這些零件的工作可靠性和耐久性，甚至使曲軸箱局部應(yīng)力 過大而開裂。曲軸的扭轉(zhuǎn)剛度差，則可能在工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)產(chǎn)生強(qiáng)烈的扭 轉(zhuǎn)振動(dòng)。輕則引起噪音，加速曲柄上齒輪等傳動(dòng)件的磨損；重則使曲軸斷 裂。所以，設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)保證它有盡可能高的彎曲剛度和扭轉(zhuǎn)剛度。由于曲軸受力復(fù)雜，幾何斷面形狀比較特殊，在設(shè)計(jì)時(shí)，至今還沒有 一個(gè)能反映客觀實(shí)際的理論公式可供通用。因此，目前曲軸的設(shè)計(jì)主要是 依靠經(jīng)驗(yàn)來設(shè)計(jì)。7.1.2 曲軸的材料在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和加工工藝正確合理的條件下，主要是材料強(qiáng)度決定著曲 軸的體積、重量和壽命。因此，必須根據(jù)內(nèi)燃機(jī)的用途及強(qiáng)化強(qiáng)

5、度，正確 的選用曲軸材料，在保證曲軸有足夠強(qiáng)度的前提下，盡可能采用一般材料。 以鑄代鍛，以鐵代鋼。作為曲軸的材料，除了應(yīng)具有優(yōu)良的機(jī)械性能以外， 還要求有高度的耐磨性，耐疲勞性和沖擊韌性。同時(shí)也要使曲軸的加工容 易和造價(jià)低廉。摩托車發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸通常用高強(qiáng)度、 沖擊韌性好的中碳鋼或中炭合金鋼, 經(jīng)模鍛和調(diào)質(zhì)處理，對(duì)軸頸表面通過高頻率淬火和氮化處理，經(jīng)精加工而 成。本設(shè)計(jì)中采用45鋼模鍛曲軸。7.1.3 曲軸結(jié)構(gòu)型式的選擇曲軸的結(jié)構(gòu)型式與其制造方法有直接關(guān)系，在進(jìn)行曲軸設(shè)計(jì)時(shí)必須同 時(shí)考慮。曲軸有整體式曲軸和組合式曲軸兩大型式。而摩托車發(fā)動(dòng)機(jī)常采 用組合式曲軸，這是因?yàn)槠浼庸ず?jiǎn)單，不需要大型模鍛設(shè)備

6、，它由曲軸左 半部、曲軸右半部及曲軸銷組成。通過液壓壓入的方法將其接合起來。本 設(shè)計(jì)中采用滾動(dòng)軸承作主軸承。這是因?yàn)槭褂盟哂幸韵聝?yōu)點(diǎn)：1）可以采用隧道式曲軸，保證曲軸箱有較高的剛度和強(qiáng)度；2）可以減少摩擦損失，提高機(jī)械效率，因而使燃料消耗下降；3）發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)較為容易，尤其在氣溫較低的時(shí)候；4）采用滾動(dòng)軸承后，對(duì)主軸的潤(rùn)滑較易實(shí)現(xiàn)。7.1.4 曲軸強(qiáng)化的方法提高曲軸的疲勞強(qiáng)度是設(shè)計(jì)人員必須努力解決的問題。為了提高曲軸 的疲勞強(qiáng)度，可以采用一系列結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和工藝設(shè)計(jì)措施。在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面，可以采用以下措施：1）提高曲柄銷和曲軸主軸頸的重疊度。2）采用較大的圓角半徑可以使圓角彎曲形狀系數(shù)下降，從而提高

7、彎曲 強(qiáng)度。3）軸頸上設(shè)計(jì)卸載槽使應(yīng)力分布更加均勻，而且沿軸頸和曲柄臂寬度 的最大應(yīng)力較小，還可能使軸頸到曲柄臂過渡圓角的半徑增大。4）曲柄銷的內(nèi)卸載孔相對(duì)其幾何軸線遠(yuǎn)離曲柄半徑中心呈偏心布置使 圓角處的彎曲應(yīng)力降低，提高疲勞強(qiáng)度。5）增大曲柄臂的厚度和寬度。除了設(shè)計(jì)措施外，工藝方面利用特殊的機(jī)械加工方法、熱處理或化學(xué) 處理方法強(qiáng)化表面，以提高曲軸的疲勞強(qiáng)度。常用的表面強(qiáng)化工藝有以下 幾種：1）圓角高頻感應(yīng)淬火；2）圓角滾壓；3）氮化。7.2 曲軸主要尺寸的確定和結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)設(shè)計(jì)在選定曲軸材料、毛坯制造及其基本結(jié)構(gòu)型式后，便從單位曲拐（包 括主軸頸、曲柄銷和曲柄等主要部分）著手確定主要尺寸和結(jié)構(gòu)細(xì)

8、節(jié)。曲軸與活塞連桿組件和機(jī)體有密切的聯(lián)系，曲軸的設(shè)計(jì)不能孤立地進(jìn)行。曲軸長(zhǎng)度方向的尺寸基本上取決于缸心距L0o并列連桿式V型發(fā)動(dòng)機(jī)的Lo主要決定于軸承負(fù)荷。所以，曲軸的基本尺寸大多根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的總體 布置來考慮。7.2.1 曲柄銷的直徑D2和長(zhǎng)度L2在考慮曲軸頸的粗細(xì)時(shí)，首先是確定曲柄銷的直徑C2o由內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)表5-1可知：V型發(fā)動(dòng)機(jī)的D2/D （曲柄銷直徑/氣缸直徑）比值在0.55 0.62范圍。即D2=29.7033.48嘰由于位于同一曲軸銷上的每一對(duì)氣缸 的一級(jí)往復(fù)慣性力的合成變?yōu)橐粋€(gè)旋轉(zhuǎn)的離心力，再加上原有的離心力， 使總的離心負(fù)荷顯得特別大。因此，為減輕離心負(fù)荷希望V型發(fā)動(dòng)機(jī)的D2/D

9、 較小。止匕外，V型發(fā)動(dòng)機(jī)一般在曲柄銷上并列兩個(gè)連桿，每個(gè)連桿很窄，為 保證最佳的軸頸長(zhǎng)度和直徑的比例，D/D也必須較小。綜合上述情況，在本次設(shè)計(jì)中取曲柄銷直徑 D2=30mm0從增加曲軸的剛性和保證軸承的工作出發(fā)，應(yīng)使曲柄銷的長(zhǎng)度12控制在一定范圍內(nèi)，同時(shí)注意曲拐各部分尺寸協(xié)調(diào)。由內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)表 5-1 可知。V型發(fā)動(dòng)機(jī)曲柄銷長(zhǎng)度12按12/D=0.450.60取值，即12=24.3032.4 mm時(shí)，軸承的承載能力最大。若12過長(zhǎng)，則流經(jīng)軸承的機(jī)油量就減少，冷 卻度差，油溫升高而使油粘度下降，軸承的承載能力反而降低。止匕外，軸 承過長(zhǎng)對(duì)曲軸變形的順應(yīng)性差，容易造成棱緣過負(fù)荷。軸承負(fù)荷越大，油

10、 膜厚度就越小，用相對(duì)較窄的軸承較好。為了保證曲柄強(qiáng)度，曲柄臂厚度 應(yīng)適當(dāng)加厚，這也要求減小12。所以本次設(shè)計(jì)中取12=25 mm,其寬度與滾針 軸承相配合。連桿軸頸的尺寸可以依據(jù)承壓面的投影面積 F2=0.01/D2l 2 cm 2與活塞投 影面積F=tt D2/400 cm 2之比來校核。此比值據(jù)統(tǒng)計(jì)應(yīng)在 0.20.5范圍內(nèi)。而且汽油機(jī)偏下限，V型發(fā)動(dòng)機(jī)也偏下限。在本次設(shè)計(jì)中，F(xiàn)2/F=4D22=0.33, 所以所設(shè)計(jì)的連桿軸頸符合要求。7.2.2 主軸頸的直徑Di如果從曲軸沿全長(zhǎng)度具有等剛度要求出發(fā)，可以認(rèn)為主軸頸與曲柄銷 一樣粗就行了。而從軸承負(fù)荷出發(fā)，由于主軸承最大負(fù)荷小于連桿軸承，

11、 因此主軸頸可以比曲柄銷更細(xì)。為了最大限度地加強(qiáng)曲軸的剛度，可適當(dāng) 加粗主軸頸，這是因?yàn)榧哟种鬏S頸能增加曲軸軸頸的重疊度，從而提高曲 軸剛度，但幾乎不增加曲軸的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，故可提高自振頻率，減輕扭振危 害。同時(shí)，加粗主軸頸可相對(duì)縮短其長(zhǎng)度，使曲柄加厚以加強(qiáng)整根曲軸的 薄弱環(huán)節(jié)(圖6-1B斷面)。由內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)表5-1可知，對(duì)V型發(fā)動(dòng)機(jī)而言，主軸頸 D的取值 范圍為D= (0.600.70) D=32.4037.80 mm0根據(jù)以上分析，WJ取 D=35 mm。本設(shè)計(jì)中主軸頸選用滾動(dòng)軸承，主軸頸長(zhǎng)度與軸承寬度相配合，因此 參照機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表 3.11-15選取207GB276-64型單列向心球軸承，

12、 該軸承的寬度為17mm07.2.3 曲柄臂摩托車發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的曲柄臂形狀大多數(shù)采用橢圓或圓形，本設(shè)計(jì)中采 用圓形曲柄臂，這是由于圓形曲柄便于機(jī)械加工和拋光，而表面拋光是提 高合金鋼曲軸疲勞強(qiáng)度的重要措施之一。曲柄臂應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)暮穸?、寬度，以使曲軸有足夠的剛度和強(qiáng)度。曲柄臂在曲拐平面內(nèi)的抗彎能力以其矩形斷面的抗彎模數(shù)W仃來衡量：bh2, 2、W(j= (mm )-6式中 b -曲柄臂的寬度(mm)；h 一曲柄臂的厚度(mm)。由上式可知，在提高曲拐平面內(nèi)的抗彎能力上，顯然，增加曲柄臂厚度h要比增加曲柄臂寬度b要好得多。有實(shí)驗(yàn)例子表明，h增加10% W提高20%而實(shí)際抗彎強(qiáng)度可提高40% b增加1

13、0%抗彎能力也應(yīng)提高10% 而實(shí)際只提高了 5%這是因?yàn)榍墼綄?，?yīng)力分布越不均勻。在本次設(shè) 計(jì)中，取 b=50 mm, h=8 mm0重疊度-R - -1.5DiD2:.二2符合小排量發(fā)動(dòng)機(jī)采用組合式曲軸時(shí)，由于結(jié)構(gòu)限制，重疊度A為負(fù)值的要求。在軸頸與曲柄臂交界出，設(shè)計(jì)一個(gè)寬為0.5加的臺(tái)階，以便精磨軸頸和圓角時(shí)，砂輪不與曲柄臂相碰。在曲柄臂與軸頸連接處，為了減小應(yīng)力 集中，提高疲勞強(qiáng)度，往往采用圓角過渡。過渡圓角半徑的增大與其表面 粗糙度的降低，是增加曲軸疲勞強(qiáng)度的有效措施。通常取圓角半徑r=（0.05 0.09） D1=1.75 3.15 mm,取 r=2 mm07.2.4 平衡重鑄造

14、曲軸的平衡重一般與曲軸鑄成一體，這樣可使加工較簡(jiǎn)單，并且 工作可靠。平衡重應(yīng)盡可能使其重心遠(yuǎn)離曲軸旋轉(zhuǎn)中心，即用較輕的重量 達(dá)到較好的效果，以便盡可能減輕曲軸重量。平衡重的徑向尺寸和厚度應(yīng) 以不碰活塞裙底和連桿大頭能通過為限度。7.2.5 油道布置本設(shè)計(jì)中采用分路供油為保證曲軸軸承工作可靠，對(duì)它們必需有充分的潤(rùn)滑。一般采用油壓 為26bar的壓力進(jìn)行潤(rùn)滑。將潤(rùn)滑油輸送到曲軸油道中去的供油方法有 兩種，一種是集中供油，另一種是分路圖7-2有利油道取向油道布置主要根據(jù)潤(rùn)滑供油充 分和其對(duì)曲軸疲勞強(qiáng)度的影響來決 定。主軸頸上的油孔入口應(yīng)保證向曲 軸銷供油充分；曲柄銷上的油孔出口 應(yīng)設(shè)在較低負(fù)荷區(qū)，以

15、提高軸瓦的供 油能力。油孔的位置應(yīng)參考軸承負(fù)荷 圖和軸心軌跡圖來確定。油道的取向 對(duì)扭轉(zhuǎn)疲勞強(qiáng)度的影響很顯著。油孔 出口與軸頸表面的交線形成的橢圓， 如其長(zhǎng)軸與軸頸受純扭轉(zhuǎn)時(shí)的最大 拉應(yīng)力（T i相平行（圖7-2）,油道取 向就有利提高疲勞強(qiáng)度。實(shí)驗(yàn)表明：油孔夾角 8與B大 些，都可提高曲軸的扭轉(zhuǎn)疲勞拉力。在相同的扭矩作用下，9角越大，沿油孔走向的截面所受的拉應(yīng)力就越小。 此外，油孔夾角8還決定了橢圓孔口的長(zhǎng)軸與最大拉應(yīng)力的夾角的大小。 9角越大，橢圓孔的長(zhǎng)軸與最大拉應(yīng)力的角度越小。油道布置中 9角不小 于55°,小角盡量接近90°,這是考慮到曲軸的承載是彎矩組合，小角大些

16、 曲柄銷油孔出口靠近曲拐平面內(nèi)彎曲的中性平面。強(qiáng)化曲軸的油孔出口應(yīng)為圓角，并拋光。7.2.6 曲軸兩端的結(jié)構(gòu)曲軸上帶動(dòng)輔助系統(tǒng)的驅(qū)動(dòng)鏈輪（正時(shí)鏈輪）一般裝在曲軸的前端， 對(duì)多缸發(fā)動(dòng)機(jī)而言往往把傳動(dòng)齒輪裝在曲軸后端。消除扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的減振器 無疑應(yīng)裝在曲軸前端，因?yàn)檫@里的振幅最大。驅(qū)動(dòng)齒輪裝在前端采用鍵連 接。曲軸后端設(shè)有法蘭和加粗的軸頸，飛輪與后端用螺栓和定位銷連接。 且定位銷的布置是不對(duì)稱的或只有一個(gè)。7.2.7 曲軸的止推為了防止曲軸由于受熱膨脹而伸長(zhǎng)或受斜齒輪及離合器等的軸向力而 產(chǎn)生軸向移動(dòng)，在曲軸和機(jī)體之間設(shè)置了一個(gè)止推軸承。為了使曲軸相對(duì) 于機(jī)體能自由的沿軸向作熱膨脹，止推軸承只能設(shè)置

17、一個(gè)，且設(shè)在前端， 從而可以減小軸向移動(dòng)對(duì)配氣定時(shí)和供油定時(shí)的影響。曲軸的軸向和間隙 應(yīng)保持 2=0.050.29 （mm） 0其它各主軸承面間隙應(yīng)保證曲軸受熱，伸長(zhǎng) 時(shí)能自由延伸。7.2.8 曲軸的油封裝置發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)，為了防止曲軸前端沿著軸向漏油，曲軸應(yīng)有油封裝置。 在摩托車發(fā)動(dòng)機(jī)上采用的油封結(jié)構(gòu)都是組合式的，一般常采用甩油盤和反 油螺紋進(jìn)行密封。反油螺紋和機(jī)體的間隙為 0.250.30 mm,安裝時(shí)必須注 意同心度。7.3曲軸的疲勞強(qiáng)度校核多缸機(jī)曲軸是靜不定的多支承空間連續(xù)梁，曲軸的應(yīng)力狀態(tài)，與支座 彎矩有關(guān)，并受支座彈性和軸承孔的不同心度影響。因此用連續(xù)法計(jì)算曲 軸強(qiáng)度較為合理。7.3

18、.1 曲拐的受力分析對(duì)于多缸發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸實(shí)際上是一多支承連續(xù)梁，受力比較復(fù)雜。為 了分析其基本受力情況，采用簡(jiǎn)支梁法進(jìn)行分析。所謂簡(jiǎn)支梁法即假定曲 軸為一不連續(xù)梁，把曲軸合成幾段，每段當(dāng)作簡(jiǎn)支梁分析。曲拐的受力如圖7-3所示，作用在曲拐上的力和力矩有：1）沿曲拐半徑方向作用的徑向力，其中包括K氣體壓力和活塞連桿往復(fù)運(yùn)動(dòng)的慣性力所產(chǎn)生的徑向力；Ki一連桿旋轉(zhuǎn)質(zhì)量的離心力；&一曲柄 銷的離心力。設(shè)使曲柄受壓的 K力為正；2）沿垂直于曲拐半徑方向的切向力 T,設(shè)指向旋轉(zhuǎn)方向?yàn)檎?；，TH圖7-3單元曲拐受力簡(jiǎn)圖i 13）由前面氣缸傳來的扭矩 Mi =；4）由右邊主軸頸傳出的扭矩 M j 1 =

19、 M j =】； i5）曲柄的離心力R;6）平衡重的離心力Pp；7）主軸承的垂直支反力Rki和Rk（T）；8）主軸承的水平支反力RTi和Rt（t）。以上各作用力都按集中處理，作用點(diǎn)如圖 7-3所示，這些力除Ki、& 和P、Pp外均具有周期性交變的性質(zhì)，即曲軸在不同的轉(zhuǎn)角位置時(shí)，這些 力具有不同的值或符號(hào)。7.3.2 安全系數(shù)的計(jì)算曲軸的安全系數(shù)即曲軸強(qiáng)度的儲(chǔ)備系數(shù)，它表示曲軸本身的疲勞強(qiáng)度 與工作應(yīng)力之比。圓角安全系數(shù)可用下式計(jì)算：只考慮彎曲時(shí)的安全系數(shù):只考慮扭轉(zhuǎn)時(shí)的安全系數(shù):式中-1、T-1 一曲軸材料對(duì)稱循環(huán)彎曲和扭轉(zhuǎn)疲勞極限。對(duì)于結(jié)構(gòu)鋼曲軸的預(yù)算可采用：(7-1=0.45 (T

20、b,其中為材料的 拉伸強(qiáng)度極限。由材料力學(xué)查得(Tb=598MPa則 (T -i=269.1MPa, -1 = ( 0.55 0.60 )6-1=148 161.46MPq 取 t-1 =150MPak仃、kT 一分別為彎曲和扭轉(zhuǎn)時(shí)圓角處的應(yīng)力集中系數(shù)；KJLP 強(qiáng)化系數(shù)，由內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)表 5-4查得=1.3;，、% 絕對(duì)尺寸影響系數(shù)，由內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)表 5-5查得%=0.91 , ， =0.89 ;中仃、中七一材料對(duì)應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱的敏感系數(shù)。其值可通過2：2 .，一 人W丁=匕來計(jì)算，。°、石。分別為脈動(dòng)循環(huán)時(shí)材料的彎曲和扭轉(zhuǎn)疲勞極限，對(duì)于鋼曲軸 = (1.4 1.6 ) =376.74 430.56MPa % = ( 1.6 2.0) =240300MPa 取仃0=400MPa %=250MPa 貝 中 0=0.35 ,中 T =0.2 ;一圓角彎曲名義應(yīng)力的應(yīng)力幅和平均應(yīng)力;一名義切應(yīng)力的應(yīng)力幅。要計(jì)算彎曲圓角處的應(yīng)力集中系數(shù) kb 首先要求得彎曲形狀系數(shù) 為和彎曲應(yīng)力集中敏感系數(shù) qQ0而aQuamf1f2f