焊接質(zhì)量管理與檢驗(yàn)

1、焊接質(zhì)量管理與檢驗(yàn)現(xiàn)代電阻焊技術(shù)可以得到高質(zhì)量焊接接頭。但由于電阻焊過(guò)程中受眾多偶然因素的干擾外表狀況不良、電極磨損、裝配間隙的變化、分流等工藝因素的隨機(jī)波動(dòng)、焊接參數(shù)的波動(dòng)，要想杜絕生產(chǎn)中個(gè)別接頭質(zhì)量的降低、廢品的出現(xiàn)還是有困難的。因此，必須對(duì)電阻焊產(chǎn)品的生產(chǎn)全過(guò)程進(jìn)行監(jiān)督和檢驗(yàn)，保證其在規(guī)定的使用期限內(nèi)可靠地工作，不致因焊接質(zhì)量不良導(dǎo)致產(chǎn)品喪失全部或局部工作能力。一、電阻焊的全面質(zhì)量管理電阻焊全面質(zhì)量管理的主要任務(wù)是預(yù)防和及時(shí)發(fā)現(xiàn)焊接缺陷，確定焊接接頭質(zhì)量等級(jí)，保持所有生產(chǎn)因素的穩(wěn)定性，并保證獲得高而穩(wěn)定的產(chǎn)品質(zhì)量。質(zhì)量管理內(nèi)容如圖1所示。電阻焊嘖早管理圖樣工藝件審性煌前有關(guān)T,序檢驗(yàn)焊接

2、接頭質(zhì)量檢查焊接設(shè)備檢驗(yàn)定位煌債量 裝備質(zhì)里 夾具檢的 電極檢臉 表面淮爵 多件尺寸 材料工藝裝備 焊接技術(shù) 焊接參數(shù) 工藝試臉?lè)蕡?bào)檢教破壞試驗(yàn)設(shè)備鑒建定期檢杳圖1電陰焊質(zhì)最管理內(nèi)容圖樣工藝性審查的目的是為了保證焊接結(jié)構(gòu)件的良好工藝性。如審查金屬的厚度及材料牌號(hào)、焊縫位置的布置、焊接接頭的形式、接頭的開(kāi)敞性、點(diǎn)距及搭邊尺寸等。審查合 格后，進(jìn)行工藝會(huì)簽。焊前有關(guān)工序檢驗(yàn)主要是對(duì)焊前準(zhǔn)備的檢查，是貫徹預(yù)防為主的方針， 最大限度防止或減少焊接缺陷的產(chǎn)生，是保證焊接質(zhì)量的積極有效措施。電阻焊焊工應(yīng)有較高的操作技術(shù)水平，因?yàn)楹附訆A具、工藝裝備和電阻焊機(jī)較為精密、 復(fù)雜，機(jī)械化、自動(dòng)化程度高，操作中稍許

3、失誤如工件放置偏離，電極冷卻不良或修磨不 標(biāo)準(zhǔn)，夾具使用不當(dāng)都會(huì)造成批量性不合格品出現(xiàn)。生產(chǎn)實(shí)踐說(shuō)明，電阻焊焊接質(zhì)量與焊機(jī)性能和焊接參數(shù)關(guān)系極為密切。因此，必須保證焊接參數(shù)的正確選用，同時(shí)對(duì)各參數(shù)實(shí)行監(jiān)控；電阻焊設(shè)備在安裝和大修之后或控制系統(tǒng)改 變之后，必須進(jìn)行焊機(jī)的穩(wěn)定性鑒定，確保鑒定合格前方可焊接產(chǎn)品。鑒定工程及要求見(jiàn)表1、表2和表3。表1點(diǎn)焊機(jī)和縫焊機(jī)穩(wěn)定性鑒定工程及要求焊機(jī)接頭試件宏觀金相檢驗(yàn)X射線檢驗(yàn)剪切試驗(yàn)類別等級(jí)總數(shù)/個(gè)數(shù)量/ 個(gè)要求數(shù)量/ 個(gè)要求數(shù)量/ 個(gè)要求除允許有0.5mm的2.90 %的試件的強(qiáng)度應(yīng)、 級(jí)熔核直徑應(yīng)符合100氣孔外，無(wú)其他缺100在Ft的±12.

4、5%范圍點(diǎn) 焊 機(jī)表7-3要求，焊透陷內(nèi)，其余的應(yīng)在Ft的1055率在20%80%±20%范圍內(nèi)之間、壓痕深 015%,無(wú)其他缺2.90 %的試件的強(qiáng)度應(yīng)三級(jí)陷一不要求100在Ft的±20%范圍內(nèi)， 其余的應(yīng)在 Ft的±25% 范圍內(nèi)縫 焊 機(jī)k級(jí)300mm 或 600mm#焊縫縱向2橫向3焊縫寬應(yīng)大于表7-3的值，焊透率 在20 %80 %范 圍內(nèi)，壓痕深度15%全部除允許有0.5mn 的氣孔外，無(wú)其他 缺陷15大于母材強(qiáng)度的85%三級(jí)縱向1橫向2一不要求5鋁合金要求其強(qiáng)度大于 母材抗拉強(qiáng)度的80 % 85%F T為試件抗剪力的平均值鋁合金要求焊600mm碳鋼及

5、不銹鋼要求焊 300mmK的焊縫。表2室溫單點(diǎn)抗剪力最小要求值室溫最小單點(diǎn)剪切力/N（點(diǎn)）材料厚度/mm2A11-T47A16-T42A16-T45A025A037A04-010和20鋼30CrMnSiA25CrMnSiA強(qiáng)度 1035MPa的不銹鋼強(qiáng)度 1035MPa的不銹鋼TA7TC3TC4TA1TA2TA3TC2一-784882122589012759805404401420166523551735245017659308303040353046503445441035301235112539204705650047356670490015201370548845108700620083

6、406370245020607840882010000750012750981035303040107801274014000890017560127504700411014700148952000011400225601569061751862019600250001700026480186308000-20000一3100023000一一110000-1-1 -30CrMnSiA和25CrMnSiA點(diǎn)焊前為退火狀態(tài)，焊后未處理。表3允許的最小熔核直徑材料厚度/mm最小熔核直徑/mm鋁合金碳鋼及低合金鋼不銹鋼鈦合金一-一一-注：縫焊焊縫的熔核最小寬度，比點(diǎn)焊熔核直徑要求大板厚0，板厚。電阻焊

7、接頭的質(zhì)量檢驗(yàn)，分為破壞性試驗(yàn)和無(wú)損檢驗(yàn)兩類。破壞性試驗(yàn)是普遍應(yīng)用的評(píng)定接頭質(zhì)量的方法，通過(guò)對(duì)試件或焊件的抽樣檢查取得接頭性能數(shù)據(jù)。由于技術(shù)上保證了試件或抽樣具有與焊件同樣的 質(zhì)量特性，因此，能夠通過(guò)對(duì)少數(shù)樣件的檢驗(yàn)來(lái)判定整批焊件的質(zhì)量。抽樣檢查的數(shù)量應(yīng)根據(jù)產(chǎn)品的重要 程度接頭質(zhì)量等級(jí)和生產(chǎn)的穩(wěn)定性來(lái)確定，一般在生產(chǎn)檢驗(yàn)?zāi)夸浨鍐魏蜕a(chǎn)說(shuō)明書中均有明確規(guī)定； 無(wú)損檢驗(yàn)可在不破壞焊件情況下對(duì)其外表及內(nèi)部缺陷存在的情況進(jìn)行檢查，在焊件的生產(chǎn)過(guò)程中及時(shí)剔除 出現(xiàn)的不合格產(chǎn)品。在成品驗(yàn)收時(shí)，檢查是否到達(dá)設(shè)計(jì)要求。同時(shí)，產(chǎn)品在役運(yùn)行中亦能經(jīng)常地或定期地 檢查是否出現(xiàn)危險(xiǎn)缺陷，以防止事故發(fā)生。所以，無(wú)損檢驗(yàn)

8、在質(zhì)量管理、質(zhì)量檢驗(yàn)和維護(hù)檢驗(yàn)中，都是一 種有效的、經(jīng)濟(jì)的技術(shù)。重要的電阻焊結(jié)構(gòu)件質(zhì)量檢驗(yàn)流程如圖2所示。產(chǎn)北幾阿尺寸構(gòu)就成時(shí)我收?qǐng)D 2 電網(wǎng)那所罹檢驗(yàn)流程、電阻焊接頭的主要質(zhì)量問(wèn)題焊件使用條件不同，所要求的焊接接頭質(zhì)量指標(biāo)也不同，通常國(guó)內(nèi)外將焊接接頭分為三個(gè)等級(jí)HB5282-1984; MIL - W-6858D,見(jiàn)表 4。注：HB 5282- 1984為中國(guó)航空工業(yè)部標(biāo)閃；MIL -W- 6858D為美國(guó)軍用標(biāo)準(zhǔn)。表4焊接接頭等級(jí)接頭等級(jí)一級(jí)二級(jí)三級(jí)質(zhì)量要求承受很大的靜、動(dòng)載荷或交變載荷；接頭的破壞會(huì)危及人員的生命平安承受很大的靜、動(dòng)載荷或交變載荷;_接頭的破壞會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)失效,但不危及人員

9、的平安 承受較小的靜載荷或動(dòng)載荷的一般接頭根據(jù)焊接接頭等級(jí)的不同，檢驗(yàn)的工程和要求也不同，由各專業(yè)技術(shù)條件規(guī)定。2. 1點(diǎn)、縫焊接頭的主要質(zhì)量問(wèn)題點(diǎn)焊接頭的質(zhì)量要求，首先表達(dá)在接頭應(yīng)具有一定的強(qiáng)度，這主要取決于熔核尺寸直徑和焊透率 熔核和其周圍熱影響區(qū)的金屬顯微組織及缺陷情況。多數(shù)金屬材料的點(diǎn)焊接頭強(qiáng)度僅與熔核尺寸有關(guān)；只 有可淬硬鋼等對(duì)熱循環(huán)敏感的材料，當(dāng)點(diǎn)焊工藝不當(dāng)時(shí)，接頭由于被強(qiáng)烈淬硬而使強(qiáng)度、塑性急劇降低， 這時(shí)，盡管具有足夠大的熔核尺寸也是不能使用的。縫焊接頭的質(zhì)量要求，首先表達(dá)在接頭應(yīng)具有良好的密封性，而接頭強(qiáng)度那么容易滿足。密封性主要 與焊縫中存在某些缺陷局部燒穿、裂紋等及其在外

10、界作用下外力、腐蝕介質(zhì)等進(jìn)一步擴(kuò)展有關(guān)。點(diǎn)、縫焊接頭的主要質(zhì)量問(wèn)題參見(jiàn)表 5。此外，點(diǎn)、縫焊時(shí)由于毛坯準(zhǔn)備不好如折邊不正、圓角半 徑不符合要求等、組合件裝配不良、焊機(jī)電極臂剛性較差等原因會(huì)造成焊接結(jié)構(gòu)缺陷，這種缺陷也會(huì)帶來(lái)質(zhì)量問(wèn)題，甚至出現(xiàn)廢品。« S 點(diǎn).女王質(zhì)隨一曲立.稱/ « -產(chǎn) * "J F M: W(tN1* itt fR -rmm* <v ma， g y療小電瓶小.七tH04W電m，* 力乂大I tv椎收、1& m胸r小a汕 “ms1eg *過(guò)大UMM*. M >u >H (Rl K .通 HI>k力赍狂, e m u

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16、171;1aw植介畬 em也 u” “ e 如/C2T2. 2對(duì)焊接頭的質(zhì)量問(wèn)題對(duì)焊接頭的質(zhì)量要求，表達(dá)在接頭應(yīng)具有一定的強(qiáng)度和塑性，尤其對(duì)后者應(yīng)給予更多的注意。通常， 由于工藝本身的特點(diǎn)，電阻對(duì)焊的接頭質(zhì)量較差，不能用于重要結(jié)構(gòu)。而閃光對(duì)焊，在適當(dāng)?shù)墓に嚄l件下， 可以獲得幾乎與母材等性能的優(yōu)質(zhì)接頭。許多資料說(shuō)明，對(duì)焊接頭的薄弱環(huán)節(jié)通常是焊縫，破壞往往是由于焊縫中存在著缺陷而造成。其中最有代表性的最危險(xiǎn)的缺陷是未焊透，它將使接頭塑性急劇降低。另外，在對(duì)焊接頭組織缺陷中還有淬硬出現(xiàn)馬氏體M、軟化脫碳而使鐵素體 F大量增加、晶紋纖維流線強(qiáng)烈彎曲和呈現(xiàn)“橫流”。對(duì)焊接頭的主要質(zhì)量問(wèn)題參見(jiàn)表 6 oN

17、忤/ "問(wèn) IS產(chǎn)生的可候像IM改造播第滴IW兒 M 影 狀店被偏 M中心” （用曲） 儡林匕訴"前 口而不平flB舸帔比L杯用伸Kit過(guò)枝.他碗刖量 過(guò)大、1MW力過(guò)大同1俗與數(shù)“吊裝殳不正«新裝夬建啟彩七2。八<51活動(dòng)0板，程物.JI小1、號(hào)軌間蹤過(guò)大或機(jī)澳H5 H不足,興央金杉太大EWJ用性出怖電讖m.It影« 1* * W 11 «尺寸, K 嚏、IM網(wǎng)）日化網(wǎng)量 gfiRtetft不， 應(yīng)彳峰過(guò)（仲7恰敦. 檢修設(shè)缶MM檢討，L1 *¥竹衣的*伍支本力太小 <M f 4 牧也吸嗝用金炬成也的»也 hG

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21、阻焊接頭質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)目前，有關(guān)電阻焊質(zhì)量檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)較少和尚不完善，尤其是對(duì)焊的質(zhì)量檢驗(yàn)多散見(jiàn)于某些產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)之中。3. 1接頭力學(xué)性能方面的規(guī)定HB 5282 1984、HB 5276 1984對(duì)點(diǎn)、縫焊接頭強(qiáng)度作了規(guī)定，見(jiàn)表 2。注：HB 5282- 1984結(jié)構(gòu)和不銹鋼電阻點(diǎn)焊和縫焊質(zhì)量檢驗(yàn)航空工業(yè)部標(biāo)準(zhǔn)。HB 5276 1984鋁合金電阻點(diǎn)焊和縫焊質(zhì)量檢驗(yàn)航空工業(yè)部標(biāo)準(zhǔn)。應(yīng)該注意，不同厚度板材組合焊接，按薄板計(jì)算接頭強(qiáng)度；異種材料板厚相同組合焊接，按強(qiáng)度極限低的材料計(jì)算接頭強(qiáng)度；不同厚度、不同材料組合焊接，按承載能力低的一側(cè)板材計(jì)算接頭強(qiáng)度。同時(shí)，點(diǎn)、縫焊接頭的抗拉強(qiáng)度均比抗剪強(qiáng)度要低，鋼和

22、耐熱合金的抗拉強(qiáng)度約為抗剪強(qiáng)度的60%75%,而輕合金僅為30%40%,當(dāng)溫度提高時(shí)，這一比值還要低。因此拉伸試驗(yàn)時(shí)圖 3，熔核邊緣將產(chǎn)生極 為嚴(yán)重的應(yīng)力集中和拉力垂直作用于柱狀晶相碰的薄弱界面上，疲勞強(qiáng)度那么更低，僅為靜抗剪強(qiáng)度的5%20%。單點(diǎn)或單排焊點(diǎn)的點(diǎn)焊接頭，其靜載強(qiáng)度是不可能到達(dá)與母材等強(qiáng)度的，這主要因?yàn)榇罱咏宇^力軸之間有偏心距圖4，焊點(diǎn)除受切應(yīng)力外，還承受由偏心力引起的拉應(yīng)力。只有采取多排多列最好交錯(cuò) 開(kāi)排列焊點(diǎn)的接頭才可獲得與母材等強(qiáng)度。但此時(shí)的動(dòng)載強(qiáng)度仍然較低。為解決此問(wèn)題的措施，可采用 涂膠的膠接點(diǎn)焊復(fù)合工藝?？p焊接頭的靜、動(dòng)載強(qiáng)度均比點(diǎn)焊接頭高，尤其靜載強(qiáng)度，對(duì)于焊接性良

23、好的 材料可不低于母材，但此時(shí)接頭的疲勞壽命仍遠(yuǎn)低于其他熔焊方法。點(diǎn)、縫焊接頭拉伸試驗(yàn)按 GB/T 2651 1989進(jìn)行，疲勞試驗(yàn)按 GB/T 15111 1994點(diǎn)焊接頭剪切拉伸疲 勞試驗(yàn)方法進(jìn)行。有關(guān)對(duì)焊接頭的質(zhì)量檢驗(yàn)中，除規(guī)定接頭的強(qiáng)度指標(biāo)外，也對(duì)接頭的塑性、韌性指標(biāo)作了規(guī)定，尤其 對(duì)重要的焊接結(jié)構(gòu)，后者受到了更大的注意。這主要由于電阻對(duì)焊或閃光對(duì)焊的接頭形成實(shí)屬固相連接， 其最危險(xiǎn)的缺陷未焊透、裂紋等對(duì)塑性的降低影響更為顯著的緣故。電阻焊對(duì)接接頭的拉伸試驗(yàn)按GB/T 2651 1989進(jìn)行，其試驗(yàn)包含焊縫、熱影響區(qū)與母材三種性能差異甚大的區(qū)域，低碳鋼和某些焊接性良好的材料，電阻對(duì)焊獲

24、得的接頭抗拉強(qiáng)度可達(dá)母材的90%以上，而閃光對(duì)焊獲得的接頭抗拉強(qiáng)度那么更高；沖擊試驗(yàn)按GB/T 2650 1989進(jìn)行，由于焊縫很窄，缺口加工時(shí)可能會(huì)產(chǎn)生偏差，所得數(shù)據(jù)會(huì)較分散；壓扁試驗(yàn)僅用于對(duì)接縫焊管的檢驗(yàn)，可代替彎曲試驗(yàn)；彎曲試驗(yàn)按 GB/T 2653- 1989規(guī)定進(jìn)行，接頭一般均作橫彎試驗(yàn)。這里應(yīng)該注意，對(duì)焊接頭的質(zhì)量檢驗(yàn)常按相關(guān)專業(yè)標(biāo) 準(zhǔn)規(guī)定進(jìn)行，例如礦用圓環(huán)鏈的閃光對(duì)焊接頭質(zhì)量檢驗(yàn)見(jiàn)表7。表7 616X6例礦用圓環(huán)鏈23MnNiCrMo64力學(xué)性能項(xiàng) 標(biāo)目準(zhǔn)質(zhì)量級(jí)別試驗(yàn)載荷F/kN試驗(yàn)載荷下最大伸長(zhǎng)率6(% )破斷載荷FMkN破斷時(shí)最小 伸長(zhǎng)率6(% )脈動(dòng)循環(huán) 次數(shù)N/次彎曲撓度

25、值?/mmMT36-80B260>32012> 5000016C330>41012> 7000016D410>51012> 7000016ISO/R610B260>32012> 5000014C330>41012> 7000014D410>51012> 7000014綜上述，電阻焊接頭力學(xué)性能試驗(yàn)可參考 8選擇工程表8電阻焊接頭力學(xué)性能試驗(yàn)工程選用表焊接方法試驗(yàn)工程點(diǎn)焊凸焊縫焊對(duì)焊對(duì)接縫焊剪切試驗(yàn)OOO-一正拉試驗(yàn)OO一-一拉伸試驗(yàn)一一一O-沖擊試驗(yàn)一一-O-壓扁試驗(yàn)-O彎曲試驗(yàn)-O一疲勞試驗(yàn)OO-O-扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)OO-一-注

26、：C一表不選用；一 一表本不選3. 2接頭缺陷方面的規(guī)定有關(guān)點(diǎn)、縫焊接頭缺陷的指標(biāo)規(guī)定，見(jiàn)表9。其中焊點(diǎn)、焊縫的壓痕深度：一級(jí)接頭不超過(guò)板厚10%;二級(jí)接頭不超過(guò)板厚15%;三級(jí)接頭不超過(guò)20%。有關(guān)熔核尺寸、焊縫寬度、焊透率、重疊量等規(guī)定可參 閱前面章節(jié)中的有關(guān)內(nèi)容。表9點(diǎn)、縫焊接頭允許存在和修補(bǔ)的缺陷數(shù)量%及推薦修補(bǔ)方法HB/T5276 1984缺陷名 稱允許存在 (不大于)允許修補(bǔ)(不大于)缺陷修補(bǔ)方法備注一級(jí)二級(jí)三級(jí)一級(jí)二級(jí)三級(jí)外部飛 濺00051015機(jī)械清理過(guò)深壓 痕51010000脫焊000125重焊、聊接熔核過(guò) 小0003510重焊、聊接外部裂 紋0003510重焊、氨弧焊、釧

27、 接外 表 發(fā) 黑點(diǎn) 焊351051015機(jī)械清理2 A21、5A02允許不修補(bǔ)縫焊101525152030板邊脹 裂000125瀛弧焊、神修燒穿0000每班1 個(gè)< 20mm每班1 個(gè)< 20mm瀛弧焊每個(gè)焊件上 只允許1個(gè)燒傷0003510氨弧焊、加接、機(jī) 械清理內(nèi)部飛 濺351051015去除可見(jiàn)濺出物內(nèi)部裂 紋 及氣孔05一510一重焊、加接、瀛弧 焊校正引 起 的脫開(kāi)000255重焊、聊接缺陷總 數(shù)51015101520不包括外表 發(fā)黑注：表中數(shù)值為有缺陷的焊點(diǎn)數(shù)占焊點(diǎn)總數(shù)的百分?jǐn)?shù)及有缺陷的焊縫長(zhǎng)度占焊縫總長(zhǎng)的百分?jǐn)?shù)。從焊件上切取試樣進(jìn)行低倍檢驗(yàn)時(shí)，熔核內(nèi)部允許存在缺陷的

28、尺寸及分布范圍：在熔核長(zhǎng)軸方向，一級(jí)接頭單個(gè)缺陷不大于0.3d ,二級(jí)接頭不大于0.5d ,且所有缺陷不超出熔核中心長(zhǎng)軸方向0.7d范圍；在短軸方向，由結(jié)合面伸向板厚方向的深度hi S S ,且不超出熔核范圍圖 5。圖 5 低倍撿臉低倍檢驗(yàn)中所用腐蝕液見(jiàn)表10。表10低倍腐蝕液的成分受檢材料鋁合金銅合金鈦合金低碳鋼 低合金鋼不銹鋼 高溫合金腐蝕液成分體積分?jǐn)?shù)HCl 15HNO15HF 20 水50過(guò)硫酸氨10水90HF 1HNO 水95HNO 2酒精98一CuSO4g HCl 20mL 酒精20mL四、電阻焊接頭檢驗(yàn)方法電阻焊接頭的質(zhì)量檢驗(yàn)，分為破壞性檢驗(yàn)和無(wú)損檢驗(yàn)兩類。4. 1破壞性檢驗(yàn)破壞

29、性檢驗(yàn)主要用于焊接參數(shù)調(diào)試、生產(chǎn)過(guò)程中的自檢操作人員自行檢驗(yàn)和抽驗(yàn)檢驗(yàn)人員按工 藝文件規(guī)定的比例進(jìn)行抽查檢驗(yàn)。破壞性檢驗(yàn)實(shí)際上只能給以參考性的信息、由模擬而來(lái)的信息，因?yàn)閷?shí)際工作的接頭往往是未經(jīng)檢驗(yàn)的。但是由于該類檢驗(yàn)方法簡(jiǎn)單和檢驗(yàn)結(jié)果的直觀性，在實(shí)際生產(chǎn)中仍然獲 得了廣泛使用。1 .撕破檢驗(yàn)用簡(jiǎn)單工具在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)點(diǎn)、縫焊工藝試片進(jìn)行剝離、旋較、扭轉(zhuǎn)和壓縮圖6等，可獲得焊點(diǎn)直徑、焊縫寬度、強(qiáng)度等大致定量概念，但不能得到較準(zhǔn)確的性能數(shù)值。有時(shí)在斷口上能觀察到氣孔、內(nèi)噴濺等 缺陷。圖 6 新破粒/制b> ms2 .低倍檢驗(yàn)對(duì)點(diǎn)、縫焊工藝試片作低倍磨片腐蝕后，在1020倍讀數(shù)放大鏡下觀察、計(jì)算可獲

30、得有關(guān)熔核直徑、焊縫寬度、焊透率和重疊量等準(zhǔn)確數(shù)值。同時(shí)，也能觀察到氣孔、縮孔、噴濺和內(nèi)部裂紋等缺陷。低倍檢 驗(yàn)在鋁合金等重要結(jié)構(gòu)的點(diǎn)、縫焊接頭的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)中具有重要地位。3 .金相檢驗(yàn)對(duì)點(diǎn)、縫焊接頭均可采用，目的是了解接頭各局部金屬組織變化情況，以及觀察裂紋、未焊透、氣孔 和夾雜等幾乎所有內(nèi)部缺陷情況，以便為改良工藝和制定焊后熱處理標(biāo)準(zhǔn)提供依據(jù)。4 .斷口分析根本同金相檢驗(yàn)，多采用掃描電子顯微鏡。5 .力學(xué)性能試驗(yàn)用以鑒定電阻焊接頭的強(qiáng)度、塑性和韌性等是否滿足相應(yīng)的力學(xué)性能指標(biāo)要求，常采用的試驗(yàn)方法見(jiàn) 表8。各試驗(yàn)方法所用試件及原理參見(jiàn)縫焊根本原理中提到過(guò)的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，力學(xué)性能指標(biāo)可查閱有關(guān)專

31、業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。應(yīng)該指出，力學(xué)性能試驗(yàn)有時(shí)并不采用標(biāo)準(zhǔn)試樣和標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法，而是根據(jù)產(chǎn)品的使用條件和要求， 采用與接頭部位結(jié)構(gòu)相仿的模擬試件或直接用結(jié)構(gòu)本身作試驗(yàn)。這種試驗(yàn)往往同時(shí)反映出接頭強(qiáng)度、塑性 等多種性能指標(biāo)的綜合。當(dāng)然，這種試驗(yàn)所能反映客觀要求的準(zhǔn)確性，應(yīng)當(dāng)在產(chǎn)品大量使用過(guò)程中受到考 驗(yàn)。例如，礦用圓環(huán)鏈 618mm：64mm的彎曲試驗(yàn)圖7，以其彎曲變形到達(dá)規(guī)定的找度值 ？< 16mm鏈環(huán)50%參見(jiàn)表7-7，以此來(lái)反映高不應(yīng)有開(kāi)裂和鏈環(huán)受彎后的破斷載荷不能小于規(guī)定鏈環(huán)最小破斷載荷的 強(qiáng)圓環(huán)鏈閃光對(duì)焊接頭的強(qiáng)韌性好壞。圖 7 獷用圓環(huán)鏈有曲試聆4. 2無(wú)損檢驗(yàn)對(duì)電阻焊接頭進(jìn)行無(wú)損檢驗(yàn)

32、可有兩類方法：其一是目視檢驗(yàn)、密封性檢驗(yàn)以及施加規(guī)定載荷下的接頭 強(qiáng)度檢驗(yàn)等；其二是一些物理檢驗(yàn)方法，即X射線檢驗(yàn)、超聲波檢驗(yàn)、渦流檢驗(yàn)、熱圖像法檢驗(yàn)和磁粉檢驗(yàn)等。1 .目視檢驗(yàn)用觀察允許用不大于20倍的放大鏡和實(shí)測(cè)法檢查幾何形狀上的缺陷，以及可觀察到外部裂紋、外 表燒傷、燒穿、噴濺和邊緣脹裂等缺陷。2 .密封性檢驗(yàn)x 10 4mm3/h最小泄漏容積。1%« 區(qū)珞，餌縫就修好試黔3 .施加規(guī)定載荷下的接頭強(qiáng)度檢驗(yàn)這種檢驗(yàn)方法是根據(jù)產(chǎn)品要求、生產(chǎn)特點(diǎn)和條件而確定的。例如，閃光對(duì)焊汽車輪輛后，需要用擴(kuò)脹 機(jī)作擴(kuò)口試驗(yàn)，這既檢驗(yàn)了接頭質(zhì)量，又代替了整形工序，一舉兩得。4 . X射線檢驗(yàn)接頭

33、內(nèi)部縮孔、氣孔、裂紋和板間縫隙內(nèi)的噴濺點(diǎn)、縫焊可在X射線透視時(shí)發(fā)現(xiàn)圖9。同時(shí),對(duì)有區(qū)域偏析的焊點(diǎn)，可以檢測(cè)出熔核尺寸和未焊透缺陷。例如，2A12鋁合金焊點(diǎn)，由于枝晶偏析使熔核邊緣部位形成富鋁貧銅區(qū)，對(duì) X射線吸收減弱，因而在透視底片上呈現(xiàn)暗色圓環(huán)黑環(huán)；又由于塑性環(huán)所造成的金屬增厚及合金成分的聚集強(qiáng)化相，使這里吸收X射線較強(qiáng)，因而透視底片上呈現(xiàn)亮?xí)灠篆h(huán)2A12在有包鋁層時(shí)以上現(xiàn)象更為顯著圖 10。因此，可用黑環(huán)直徑確定出熔核尺寸。圖 g k射線撿型褥接的 內(nèi)噴進(jìn)和裂儀）點(diǎn)焊鎂合金時(shí)，因核心周圍形成富鎰區(qū)吸收X射線較多，故以白顯現(xiàn)于 X射線底片上，由此也可判斷焊點(diǎn)尺寸和未焊透。圖10 、射線檢蛤"11*7點(diǎn)螳撥央 J在算忖維皮片上造魄亮暗燈比景象電理用 bj '射線底片I 一根豪集心3臬環(huán) ¥一白環(huán) J 、射躅磐I度瓢核程度分布前”應(yīng)該注意，以上情況僅局限在幾種鋁合金、鎂合金中2A12、2A16、7A04、7A09、MB舞。但是，對(duì)于其他金屬材料，可以通過(guò)焊前在焊件內(nèi)外表特意參加X(jué)射線比照層PKC后進(jìn)行X射線透視PKC一般由與母材金屬對(duì)X射線吸收系數(shù)相差很大的金屬粉、箔制成，根據(jù)PKC分布狀態(tài)，可以準(zhǔn)確判