預(yù)熱溫度的確定

1、原料預(yù)熱溫度的確定原料預(yù)熱溫度即原料進(jìn)提升管反應(yīng)器前的溫度，如果是單程操作，進(jìn)料只是新鮮原料。如果是回?zé)挷僮?，進(jìn)料應(yīng)按混合原料性質(zhì)考慮。 混合原料的相對(duì)密度， d混 d混=V新d新+V回d回+V漿d漿式中 V新、V回、V漿 分別為新鮮原料、回?zé)捰图盎責(zé)捰蜐{的體積百分?jǐn)?shù)?；旌嫌土系奶匦砸驍?shù)K混K混=W新K新+W回K回+W漿K漿式中 W新、W回、W漿 分別為三種油的重量百分?jǐn)?shù)。 原料預(yù)熱溫度是通過(guò)反應(yīng)系統(tǒng)熱平衡求得的，（1）供熱方：再生催化劑帶入熱Q1 Q1=催化劑循環(huán)量×(t再 t反)焦碳吸附熱Q2 Q2=燒焦放出熱量×11.5%與催化劑一起帶過(guò)來(lái)的煙氣及水蒸氣帶入熱Q3 Q

2、3=煙氣量×煙氣比熱（t再t反）+水蒸氣量×水蒸氣比熱容（t再t反）總供熱，Q供=Q1+Q2+Q3(2) 耗熱方：反應(yīng)熱Q4(根據(jù)催化炭計(jì)算)水蒸氣吸熱Q5Q5=(霧化+預(yù)提升+松動(dòng))蒸汽×比熱容（t反過(guò)熱蒸汽溫度）+各處吹掃蒸汽×比熱容（t反飽和蒸汽溫度）反應(yīng)器熱損失Q6a.按埃索公司數(shù)據(jù)： Q6=465.6(kJkg炭)×燒炭量（kgh）b.按玉門煉廠標(biāo)定值計(jì)算： Q6=提升管與沉降器的總表面積×2.1-2.3kwm2 原料油升溫?zé)酫7首先假定原料進(jìn)提升管前完全為液態(tài)，未汽化Q7=進(jìn)料量（包括新、回、漿）×(qt汽反qt

3、液預(yù))式中，qt汽反由混合進(jìn)料的d混、K混查熱焓圖經(jīng)K值及壓力校正后即得，令進(jìn)料量×qt汽反用Q7表示，而進(jìn)料量×qt液預(yù)為未知。故總耗熱Q耗Q4Q5 Q6 Q7進(jìn)料量×qt液預(yù)根據(jù)Q供Q耗則qt液預(yù)（Q4Q5 Q6 Q7Q1Q2 Q3）/進(jìn)料量根據(jù)qt液預(yù)的值從熱焓圖中即可查預(yù)熱溫度備注： 如t預(yù)>400說(shuō)明該裝置為熱不足型，需要噴燃燒油維持熱平衡 如t預(yù)>120200（具體溫度視原料性質(zhì)而定），則說(shuō)明該裝置為熱過(guò)剩型，需取出過(guò)剩熱維持熱平衡。 如裝置屬于熱過(guò)剩型（渣油催化裂化），可選定適宜的預(yù)熱溫度，求出反應(yīng)器耗熱，再確定過(guò)剩熱）過(guò)剩熱Q過(guò)剩可利用

4、熱再生器耗熱反應(yīng)器耗熱 根據(jù)過(guò)剩熱計(jì)算取熱器的傳熱面積 根據(jù)求得的預(yù)熱溫度確定加熱爐熱負(fù)荷。例題 確定催化裂化裝置的原料預(yù)熱溫度，基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如下（1）主要操作條件沉降器頂部壓力，Kpa（表）147.1反應(yīng)溫度，510再生溫度，670新鮮原料，kg/h75000回?zé)捰?kg/h5000回?zé)捰蜐{,kg/h2500焦炭, kg/h4275焦中碳?xì)浔?/92燒焦放出量,kJ/h130025×103催化劑循環(huán)量,kg/h4658000(2) 原料及產(chǎn)品性質(zhì) d420 特性因數(shù) 平均分子量 殘?zhí)?，原料?0.86 12.5 430 0.119汽油 0.71 12.2 100輕柴油 0.859 11

5、.0 190回?zé)捰?0.96 11.4 380油漿 0.98 11.4 430（3）提升管出口物料 Kg/h kmol/h干氣及液態(tài)烴 17025 396.1汽油 41625 416.3輕柴油 9750 51.3 澄清油 2250 5.2回?zé)捰?5000 13.2油漿 2500 5.8水蒸氣 3437 190.9煙氣 900 30.3合計(jì) 82487 1109.1（4）進(jìn)入反應(yīng)系統(tǒng)的水蒸氣及煙氣性質(zhì)溫度Kg/hKmol/h新鮮原料霧化蒸汽過(guò)熱蒸汽4001800100回?zé)捰挽F化蒸汽過(guò)熱蒸汽40018010預(yù)提升蒸汽過(guò)熱蒸汽40046625.9汽提蒸汽過(guò)熱蒸汽4001864103.5汽提段錐底松動(dòng)

6、蒸汽過(guò)熱蒸汽40018810.4再生滑閥松動(dòng)蒸汽過(guò)熱蒸汽40024713.7再生滑閥吹掃蒸汽飽和蒸汽20019210.7膨脹節(jié)吹掃蒸汽飽和蒸汽20036020提升管上段采樣口吹掃蒸汽飽和蒸汽20022.81.3提升管下段采樣口吹掃蒸汽飽和蒸汽20025.21.4上進(jìn)料事故蒸汽嘴吹掃蒸汽飽和蒸汽20022.81.3下進(jìn)料事故蒸汽嘴吹掃蒸汽飽和蒸汽20025.21.4防焦蒸汽飽和蒸汽2001136.3安全閥吹掃蒸汽飽和蒸汽20064836再生催化劑帶入蒸汽過(guò)熱蒸汽670965.3合計(jì)347.2再生催化劑帶入煙氣67090030.3解：幾點(diǎn)說(shuō)明 進(jìn)料位置的確定；進(jìn)提升管的原料有3種：新鮮原料、回?zé)捰?/p>

7、、回?zé)捰蜐{、為了實(shí)現(xiàn)選擇性裂化，有利于提高汽油收率，使易結(jié)焦的回?zé)捰图坝蜐{自提升管上進(jìn)料口進(jìn)入，新鮮原料自下口進(jìn)入。 預(yù)熱方式：因油漿溫度高，且含有催化劑可不經(jīng)過(guò)加熱爐預(yù)熱，而是與預(yù)熱后的回?zé)捰驮跔t出口混合一起進(jìn)提升管。 計(jì)算原料預(yù)熱溫度時(shí)，按混合性質(zhì)計(jì)?；旌显舷鄬?duì)密度，d混 d混=V新d新+V回d回+V漿d漿V新（75000/0.86）/ (75000/0.86 + 5000/0.96+2500/0.98)=0.92V回（5000/0.96）/ (75000/0.86 + 5000/0.96+2500/0.98)=0.055V漿（2500/0.98）/ (75000/0.86 + 5000

8、/0.96+2500/0.98)=0.027 則 d混0.92×0.860.055×0.96+0.027×0.98=0.87混合原料的特性因數(shù)，K混=W新K新+W回K回+W漿K漿W新=75000/(75000+5000+2500)=0.91W回=5000/(75000+5000+2500) =0.06W漿=2500/(75000+5000+2500) =0.03則 K混=W新K新+W回K回+W漿K漿=0.91×12.50.06×11.40.03×1.412.4根據(jù)反應(yīng)系統(tǒng)熱平衡計(jì)算原料預(yù)熱溫度供熱方（1）再生催化劑帶入熱Q1Q1465

9、800×0.262（670510）×4.186881759.8×103 kJ/h(2) 反應(yīng)生成的焦炭吸附在催化劑上放出的吸附熱Q2Q231056×103×11.5×4.186814955×103 kJ/h（3）與催化劑一起過(guò)來(lái)的煙氣及水蒸氣帶入熱Q3 Q3900×0.26(670510)96×0.5（670510） ×4.1868 188908 kJ/h總供熱Q供=Q1+Q2+Q381759.8×10314955×10318890896904×103 kJ/h（1

10、）反應(yīng)熱Q42180×催化炭催化炭總炭可汽提炭附加炭可汽提炭催化劑循環(huán)量×0.02465800×0.0293.16 kg/h附加炭新鮮原料量×殘?zhí)浚ㄖ兀?#215;0.675000×0.119×0.653.6 kg/h催化炭393393.1653.63786.24 kg/hQ42180×3786.24×4.186834557.85×103 kJ/h(2) 水蒸氣吸熱Q5Q5=(1980+466+1864+435)×0.5(510-400)+1409×0.5(510-200) ×

11、;4.1868 =1756×103 kJ/h(3)散熱損失Q6Q6111.2×3933×4.18681831×103 kJ/h（4）原料油升溫?zé)酫7Q782500(q510汽qt液預(yù))根據(jù)d混0.87；K混12.4，查焓q510汽380kcal/kg (1.6MJ/kg)K值校正為（-11），壓力校正值為（1），則q510汽380（-11）1390 kcal/kg1632.9 kJ/kgQ7=82500(1632.9 qt液預(yù)) =134714.25×10382500 qt液預(yù) 總耗熱Q耗Q4Q5 Q6 Q7 34557.85×1031756×1031831×103134714.25×10382500