鋼結構設計規(guī)范GB50017

1、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003）第一章 總 則第1.0.1 條為在鋼結構設計中貫徹執(zhí)行國家的技術經(jīng)濟政策，做到技術先進、經(jīng)濟合理、安全適用、確保質(zhì)量，特制定本規(guī)范。第1.0.2 條本規(guī)范適用于工業(yè)與民用房屋和一般構筑物的鋼結構設計。第 1.0.3 條 本規(guī)范的設計原則是根據(jù)建筑結構設計統(tǒng)一標準（CBJ68-84） ）制訂的。第 1.0.4 條 設計鋼結構時，應從工程實際情況出發(fā)，合理選用材料、結構方案和構造措施，滿足結構在運輸、安裝和使用過程中的強度、穩(wěn)定性和剛度要求，宜優(yōu)先采用定型的和標準化的結構和構件，減少制作、安裝工作量，符合防火要求，注意結構的抗腐蝕性能。第 1.0.5 條 在

2、鋼結構設計圖紙和鋼材訂貨文件中，應注明所采用的鋼號（對普通碳素鋼尚應包括鋼類、爐種、脫氧程度等）、連接材料的型號（或鋼號）和對鋼材所要求的機械性能和化學成分的附加保證項目。此外， 在鋼結構設計圖紙中還應注明所要求的焊縫質(zhì)量級別（焊縫質(zhì)量級別的檢驗標準應符合國家現(xiàn)行鋼結構工程施工及驗收規(guī)范） 。第 1.0.6 條 對有特殊設計要求和在特殊情況下的鋼結構設計，尚應符合國家現(xiàn)行有關規(guī)范的要求。第二章 材 料第 2.0.1 條 承重結構的鋼材，應根據(jù)結構的重要性、荷載特征、連接方法、工作溫度等不同情況選擇其鋼號和材質(zhì)。承重結構的鋼材宜采用平爐或氧氣轉爐3號鋼（沸騰鋼或鎮(zhèn) 靜鋼）、16Mn鋼、16Mnq

3、鋼、15MnVffl或15MnVc|岡，其質(zhì)量應分別符合現(xiàn)行標準普通碳素結構鋼技術條件、 低合金結構鋼技術條件和橋梁用碳素鋼及普通低合金鋼鋼板技術條件的規(guī)定。第 2.0.2 條 下列情況的承重結構不宜采用3號沸騰鋼 :一、焊接結構：重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，冬季計算溫度等于或低于20時的輕、中級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，以及冬季計算溫度等于或低于30時的其它承重結構。2、 非焊接結構：冬季計算溫度等于或低于20時的重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構。注： 冬季計算溫度應按國家現(xiàn)行采暖通風和空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范中規(guī)定的冬季空氣調(diào)節(jié)室外計算溫度確定，對采暖房屋內(nèi)的結構可按該規(guī)定值

4、提高10采用。第 2.0.3 條 承重結構的鋼材應具有抗拉強度、伸長率、 屈服強度 （或屈服點）和硫、磷含量的合格保證, 對焊接結構尚應具有碳含量的合格保證。承重結構的鋼材，必要時尚應具有冷彎試驗的合格保證。對于重級工作制和吊車起重量等于或大于50 t的中級工作制 焊接吊車梁、吊車桁架或類似結構的鋼材，應具有常溫沖擊韌性的合格保證。但當冬季計算溫度等于或低于20時，對于3號鋼尚應具有20c沖擊韌性的合格保證；對于16Mnffl、16Mnqffi、15MnV®或 15MnVq鋼尚應具有40c沖擊韌性的合格保證。對于重級工作制的非焊接吊車 梁、吊車桁架或類似結構的鋼材, 必要時亦應具有沖

5、擊韌性的合格保證。第 2.0.4 條 鋼鑄件應采用現(xiàn)行標準一般工程用鑄造碳鋼中規(guī)定的ZG200-40。 ZG230-45O ZG270-500或 ZG310-570號車岡。第 2.0.5 條 鋼結構的連接材料應符合下列要求:一、 手工焊接采用的焊條，應符合現(xiàn)行標準碳鋼焊條或 低合金鋼焊條的規(guī)定。 選擇的焊條型號應與主體金屬強度相適應。對重級工作制吊車梁、吊車桁架或類似結構，宜采用低氫型焊條。二、自動焊接或半自動焊接采用的焊絲和焊劑，應與主體金屬強度相適應。焊絲應符合現(xiàn)行標準焊接用鋼絲的規(guī)定。3、 普通螺栓可采用現(xiàn)行標準普通碳素結構鋼技術條件中規(guī)定的3 號鋼制成。四、高強度螺栓應符合現(xiàn)行標準鋼結

6、構用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、 墊圈型式尺寸與技術條件或 鋼結構用扭剪型高強度螺栓連接副型式尺寸與技術條件的規(guī)定。5、 鉚釘應采用現(xiàn)行標準普通碳素鋼鉚螺用熱軋圓鋼技術條件中規(guī)定的ML2或ML3號鋼制成。6、 錨栓可采用現(xiàn)行標準普通碳素結構鋼技術條件中規(guī)定的3 號鋼或 低合金結構鋼技術條件中規(guī)定的16Mn鋼制成。第三章 基本設計規(guī)定第一節(jié)設計原則第 3.1.1 條 本規(guī)范除疲勞計算外，采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，用分項系數(shù)的設計表達式進行計算。第 3.1.2 條 結構的極限狀態(tài)系指結構或構件能滿足設計規(guī)定的某一功能要求的臨界狀態(tài)，超過這一狀態(tài)結構或構件便不再能滿足設計要求。承重

7、結構應按下列承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計：1、 承載能力極限狀態(tài)為結構或構件達到最大承載能力或達到不適于繼續(xù)承載的變形時的極限狀態(tài)；2、 正常使用極限狀態(tài)為結構或構件達到正常使用的某項規(guī)定限值時的極限狀態(tài)。第 3.1.3 條 設計鋼結構時，應根據(jù)結構破壞可能產(chǎn)生的后果，采用不同的安全等級。一般工業(yè)與民用建筑鋼結構的安全等級可取為二級，特殊建筑鋼結構的安全等級可根據(jù)具體情況另行確定。第 3.1.4 條 按承載能力極限狀態(tài)設計鋼結構時，應考慮荷載效應的基本組合，必要時尚應考慮荷載效應的偶然組合。按正常使用極限狀態(tài)設計鋼結構時，除鋼與混凝土組合梁外，應只考慮荷載短期效應組合。第 3.1

8、.5 條 計算結構或構件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值乘以荷載分項系數(shù)）；計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載標準值。第 3.1.6 條 對于直接承受動力荷載的結構：在計算強度和穩(wěn)定性時，動力荷載設計值應乘動力系數(shù)；在計算疲勞和變形時，動力荷載標準值不應乘動力系數(shù)。計算吊車梁或吊車桁架及其制動結構的疲勞時，吊車荷載應按作用在跨間內(nèi)起重量最大的一臺吊車確定。第3.1.7條 設計鋼結構時，荷載的標準值、荷載分項系數(shù)、荷載組合系數(shù)、 動力荷載的動力系數(shù)以及按結構安全等級確定的重要性系數(shù)， 應按建筑結構荷 載規(guī)范（GBJ9-87）的規(guī)定采用。第3.1.8條 計算

9、重級工作制吊車梁（或吊車桁架）及其制動結構的強度和 穩(wěn)定性以及連接的強度時，吊車的橫向水平荷載應乘以表3.1.8的增大系數(shù)。吊車橫向水平荷載的增大系敷表工L 8吊拿類別吊章版更是計篡用空梁（或阱主 桁委）.制動域構的 修度率目定性計篁后至第（或后室輸 駕，制動統(tǒng)相,聯(lián)相反 同晌詼棱餐度40就鑿后里90375153.0L3Z6段 胸 a夾喘或剛性料把B至bid艮。MT X其它暖食阱攣-LS一810第3.1.9條計算平爐、電爐、轉爐車間或其它類似車間的工作平臺結構時，由 檢修材料所產(chǎn)生的荷載，可乘以下列折減系數(shù)：主梁0.85柱（包括基礎）0.75第二節(jié)設計指標第3.2.1條鋼材的強度設計值（材料強

10、度的標準值除以抗力分項系數(shù)）， 應根據(jù)鋼材厚度或直徑（對3號鋼按表3.2.1-1的分組）按表3.2.1-2采用。鋼 鑄件的強度設計值應按表3.2.1-33號鋼鋼材分組尺寸Cmm）表，&】一1緞 別圓的、齊鋼和 扃以的m衽或厚度劃煙、工宇鋼和 搐制的諄度料板的諄度養(yǎng)1級<«<16魏2緞>40-100>1-20>0-40男3緞>20>40-»注，工宇煙和搐煙的厚度系報鹿板的諄度。鋼材的強度設計值（N/W）表，&】一3煙材尬位、尬挑 契炭面水正綱 號緞 制諄度或良 祖（mm）正和抓蹲 ff，（刨平頂緊） A第1緞21812

11、bS203號輛第2緞200llfi320第S級19011(J32016MlM<1631618644516M.胡172630017642526-S6290170410ISMnVM<16860205姻17團335195435UMnVq m26-S6320185415注, 8號0即以取材的抗位、抗壓、執(zhí)彎和拉尊適度設計侵，可按裝中的數(shù)電增加 6%。采用.曲的強度設出1應才嫁&21-4盤&21-6都0鋼鑄件的強度設計值（N/md）表& &】-S犧 號抗依、抗壓和抗變 f執(zhí) 第A瑞質(zhì)承壓（釧平頂緊） /33200-40016590260322304601801

12、0629033270-60021012032533310-CT0240140370畀援方法和焊條工號構件鋼材對接煙縫角焊縫胡 9緞劑厚度 成良徑 (mm)抗壓f7導縫質(zhì)是為F 列級別n9抗 位和挑彎”抗契P故位、 抗壓和 加第“一級， 二級三依自動煙、K自動寓1級21521518512616。炸和48XX型焊條8號煙國2級200200170115160的手工焊asm1901901G0110160自劫煤、挈自劫lMn 垢Ml。.<1681631527018620。煤和EWXX曳燥17-2S900900256176200條的手工燼IvMtt)西26T6290290246170200自動炸、挈

13、自動06360360900205220燼和EMXX曳焊17 2£336335285195220條的手工煙IfiMnVqtFl26T6320融270185220海，自動煤和N自動煤所來用的焊絲和煤制城保3其絡敢全屎翅校住度不低千 和成手工烽焊條的數(shù)值。卸釘連接的強度設計值N加表，工1-1郵仃#構件的鋼號構件鋼材故拉(鐘 打頭 役股)/T承 壓八緞劑厚度 (mm)【類孔IL禮【類扎I類兒牌訂皿或MLS120135165檢件S號棚第18組4469WIfiMnM16M坂<16 17-25 2696610690865800480 癡枝,QX左盾里民千下列情況者為【美扎,1)出崟配好的料件

14、上按設計禮祖玷成的禮，外出第小零件和機件上按設計孔徑分別用帖叔帖成的禮,3)在的小零有上先帖成或沖成校小的孔徑，然后在裝配好的檢件上府獷帖 復設計扎彼的禮0在敲小窯件上一次沖成或不用帖衩帖成設計扎在的禮民千I類扎。蟒桂連接的強度設計值N/國力哀，泉1一朋檜的煙號和肉件的弼號普遇喉松慵檜承壓兄島修度狗件構科洞臂普通部檢府壓整高 程度岬役C姍腮捺冉強.B級如唉射劑QnmO帆址 ft扒明 郭承壓 nnU建 心 n心邦扭位瑋1701301701?014fl J8C2M 310第1 3盥S054004師172536航430400385甌530810640E1569017a64S54005TO 660 6

15、30即 日如 Gib3 9«3號煙1Ml演8L8播 w，g破16Mz 惻»MnV 懈 IGMnVqifl費卡禮堊質(zhì)量屬F下列情譏者片I身禮.D也裝配好的物件上按能計扎假帖成的禮才2D在德5罌件次構件上依慢計孔在外用用彷超地成的孔卡團在學個罌件上寵牯感或沖成陵小的禮稅，低后在裝配好的構件上四丫砧三 段計孔初的孔”第3.2.2條計算下列情況的結構構件或連接時，第3.2.1條規(guī)定的強度設計 值應乘以相應的折減系數(shù)：一、單面連接的單角鋼1 .按軸心受力計算強度和連接 0.85 ;2 .按軸心受壓計算穩(wěn)定性等邊角鋼a 6+d 0015k, 但不大于L *運邊相隹的不等邊角鋼0.6+d

16、。加，但不大于10f長邊相隹的不等邊角鋼a 70(X為長細比，對中間無連系的單角網(wǎng)玉桿,應才姆d強轉半徑計算，當工20時，取支=20二、施工條件較差的高空安裝焊縫和怫釘連接0.90;三、沉頭和半沉頭怫釘連接0.80。注：當幾種情況同時存在時，其折減系數(shù)應連乘。第3.2.3條 鋼材和鋼鑄件的物理性能指標應按表 3.2.3采用腳才和鋼笛件的物理性能指標離工工，婢性概審E (H/nno翦變相呈0 (N/mm®)以名匕計1質(zhì)量戀度p (ksAn1?ao&xio1TOXIC1J2Y1L第三節(jié)結構變形的規(guī)定第3.3.1條 計算鋼結構變形時，可不考慮螺栓(或怫釘)孔引起的截面削第3.3.2

17、條受彎構件的撓度不應超過表3.3.2中所列的容許值。第3.3.3條多層框架結構在風荷載作用下的頂點水平位移與總高度之比 值不宜大于1/500,層間相對位移與層高之比值不宜大于1/400。受彎構件的容許撓度表工1 2項改構件類制容許謊度1導空梁和后空幃里 手動肝和單架R車包括懸桂吊生）（25曉詼作制和匐量量QHSDt的中嫩工性制橋式后五 庭融工隹制和起更是q卻晌中級工作制標式肝生E/»0 1/600 E/7502毀可易掛電動般以肝車的房鑿架或屋里GR用可變新意計首）i/SOC3率劭去電動演內(nèi)的軌遒桀f/WO4有也或（更量智千或大干081Am物理的工作平臺父 可較61 （篁量第干或小干附

18、A0軟攫的工作平臺Hi/WO1/400續(xù)表心工工項政白 杵 類 別容萍燒鹿fi格番和工作平臺梨 04吸除外，平白版00主呆任1括沒有導柱起篁設缶的工） 戰(zhàn)所質(zhì)樹的梁f假用E唾新載計,）除C1X茄鼾的其有H （包恬植舞麟1C4）平臺板“我d I/S6C1/36C6度番底條00無粗版的兄相餓和石檢憶房面 壓型惘楨，有稅來的冗錯修制后篇反譽向面其官局面加I/20C 心7聒落構件W支柱 執(zhí)鳳承里（作為霞噴紀柱的安南時1 剛售墻的援工 0平方向）（4）氏膽懈械，昭格箴相石椅£蹈面的曜柔0Klp方向）0醋有酸牌由的崔H （豎良和水平齊國）“4加 E/1WD 1/900 I/20C t呼注.的蹙臂

19、柄件的聘度易傍梁和忡用k為懸忡依度的2悔腦注：對室內(nèi)裝修要求較高的民用建筑多層框架結構，層間相對位移與層高之比值宜適當減小。無隔墻的多層框架結構，層間相對位移可不受限制。第3.3.4條 在設有重級工作制吊車的廠房中，跨間每側吊車梁或吊車桁架的制動結構，由一臺最大吊車橫向水平荷載所產(chǎn)生的撓度不宜超過制動結構跨度的 1/2200 0第3.3.5條 設有重級工作制吊車的廠房柱和設有中、 重級工作制吊車的露天棧 橋柱，在吊車梁或吊車桁架的頂面標高處，由一臺最大吊車水平荷載所產(chǎn)生的計 算變形值，不應超過表3.3.5中所列的容許值。村的容許計算變干項笈變密的種類依軍畫蛾梅用格計算按空間鞋相 圖密計修1廠房

20、柱的橫向變電ffr/aWD2露天枝折柱的冏變形耳3。3L房和武天棧新姓晌飄荷變盛注ft為柱觸底面受后車H或后車黨案頂面的高度口計篁廠房或忑大楨新桂峋軀卻變腐肝.田隅是后王獨亂水平粽戲分配在說應區(qū) 段向所可接網(wǎng)安搏式裂向棍猾上口由設肓央仲后里或附性料耙后軍的L房中，L廨柱的容詳計苴變能值或植小 10%.第四章 受彎構件的計算第一節(jié)強度第4.1.1條 在主平面內(nèi)受彎的實腹構件，其抗彎強度應按下列規(guī)定計算: 一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時，(4 1)式中 跖, % 繞/軸和y軸的彎矩對工字形截面遙軸 而星軸，y軸涉弓軸”郎m wv附*削廂y軸的凈就面抵抗矩，截面塑性發(fā)展系數(shù)上對工字形截面，Y.

21、= 1晦,2。|對箱形截面,丫.=胃= 1* M 對其它靚麗可枝表&N 1采用F，一鋼材的抗彎?董度設計值,當遇壓翼緣M自由夕M由寬度與其厚吃比大于13 展瓦 而不超過第4 4 9條的規(guī)定時，應取餡=1. %以為鋼材屈服 強度或屈服點h對3號鋼，取為=235N/mm。對16Mli綱、 1的f叫鋼，取對15MnV鋼、15hfnV4鋼，取力 =39DN/mm,二、直接承受動力荷載時，仍按公式(4 1- 1)計算，但應 取十二丫尸L工第4 V 2條 按下式計算工在主平面內(nèi)受彎的實腹構件，其抗剪強度應41式中v計曹截面沿腹板平面作用的剪力.S 計算剪應力助A上毛截面對中和軸的面積矩.I 毛截面

22、慣性矩Fj一板厚度13 鋼材的抗期踱設計值.第4.1.3條當梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該荷載處又未 設置支承加勁肋時，腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度應按下式計算：姓=抬41，3-1）式中F集中荷載，對動力荷載應考慮動力系數(shù), 平一集中荷載增大系數(shù),對重級工作制吊車梁，串=1.35|對其它梁，事=L骯k集中荷載在腹板計算高度上邊綠的假定分布長度，按下式計算工=a+2hr<4 L 32>口集中荷載沿耀度方向的支承長度，對吊車梁可取為50mm,%自吊車硼頂或其它梁頂面至腹板計算高度上邊 緣的距離.在麴及座處，當不設置支承力喻肋時，也明蚣式<4. L 3-1 >

23、 計算膜板計算高度下邊緣的局部玉應力.但中取1支座集中反力 的航油長£位中睡支座瞄R寸即蚣式（4 L2滸尊.注膻械的計算高度占加部軌制制鋼果.為臏航與上，r髯維相播處兩內(nèi)飩圮點 阿峋坦廄,對炸耀凰合梁,的做板商康才附的橫（或罔低度卑齡強程）眼合 筌，為上.F翼麟導腆板正控的的打（或篇信度堪把）曖防最近更高（見困 4軋D,第4.1.4條 在組合梁的腹板計算高度邊緣處，若同時受有較大的正應力、 剪應力和局部壓應力，或同時受有較大的正應力和剪應力（如連續(xù)梁支座處或梁 的翼緣截面改變處等），其折算應力應按下式計算：標W/W（4 L 4-1>式中外T> C 腹板計算高度邊緣同一點上

24、同時產(chǎn)生的正應力、 剪應力和 局部壓應力，r和6c應按公式（4.1.2）和公式（4.1.3-1|） 計算，應按下式計 算：tf=i0 L 4-2）CJ和g以拉應力為正值t壓應力為負值中梁凈蜥慣性矩,h 所計算點至梁中和軸的距離.A 計算折算應力的強度設計值增大系數(shù)，當 日與叱異號時，取團=L 2|當口與叱同 號或通=。時，取魴L L第二節(jié)整體穩(wěn)定第4.2.1條 符合下列情況之一時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性：一、有鋪板（各種鋼筋混凝土板和鋼板）密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固 相連、能阻止梁受壓翼緣的側向位移時。二、工字形截面筒支梁受壓翼緣的自由長度L1與其寬度B1之比不超過表4.2.1所規(guī)定的數(shù)值

25、時。工字形截面筒支梁不需計算整怵穩(wěn)定性的案大Wh值表4 3； 1炳玲將中無便1旬安雨點的蒙特中有便1向支承慮的裟步 葡就作用千何處新輯也用在上翼荷就隹用在F翼繇3號胭2016工事加物IGMng 煙111?的3Wq如W12希，8宣期號峋柔不圻計甄整體超定性的最大匕心】旭.成取3號鋼峋冠值第以癡沅.梁的支座處，應采取構造措施以防止梁端截面的扭轉。對跨中無側向支承點的梁，L1為其跨度；對跨中有側向支承點的梁，L1為受壓 翼緣側向支承點間的距離（梁的支座處視為有側向支承） 第4.2.2條 除第4.2.1條所指情況外，在最大剛度主平面內(nèi)受彎的構件，其整 體穩(wěn)定性應按下式計算：422式中 M 券尾軸作用的

26、最大彎矩f雨，一事媛壓纖雄確定的梁毛截面抵抗矩,郭一梁的整體穩(wěn)定性系數(shù)，應按附錄L確定.注：見第4 .2.1條注。第4.2.3條 除第4.2.1條所指情況外，在兩個主平面受彎的工字形截面構 件，其整體穩(wěn)定性應按下式計算：Jtf-.畫+式中也、Wr寸艘壓纖維確定的對范踴對y軸毛截面抵膜F貼一第是軸彎曲所確定的梁整體穩(wěn)定系數(shù)，見第4 Z 2短注：見第4 .2.1條注。第4.2.4條不符合第4.2.1條第一項情況的箱形截面簡支梁，具截面尺寸（圖4.2.4 ）應滿足h /bo &6,且L1/bo不應超過下列數(shù)值：3蹄6516Mli 鋼和 16Mll4 鋼15MnV WO lEMnVq 鋼 符合

27、上述規(guī)定的箱形截面簡支梁，可不計算整體穩(wěn)定性。注：其它鋼號的梁，其 L1/bo值不應大于95（235/fy）第4.2.5條 用作減少梁受壓翼緣自由長度的側向支撐，其軸心力應根據(jù)側向力F確定，梁的側向力應按下式計算：式中A.一梁的受壓翼繞截面面積上圖4 2 4箱形截面第三節(jié)局部穩(wěn)定第4.3.1條 為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性，應按下列規(guī)定在腹板上配置 加勁肋（圖4.3.1 ）:一、當ho /tw <80235/fy時，對有局部壓應力（c 0）的梁， 宜按 構造配置橫向加勁肋；但對無局部壓應力（ c=0）的梁，可不配置加勁肋。二、當80235/fy < ho /tw < 1702

28、35/fy時，應配置橫向加勁肋，并應按 第4.3.2條的規(guī)定進行計算（對無局部壓應力的梁，當ho /tw < 100235/fy時, 可不計算）。三、當ho /tw > 170235/fy時，應配置橫向加勁肋和在受壓區(qū)配置縱向加勁肋，必要時尚應在受壓區(qū)配置短加勁肋，并均應按第4.3.2條的規(guī)定進行計算。此處ho為腹板的計算高度，tw為腹板的厚度。四、梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處，宜設置支承加勁肋，并應按第4.3.8條的規(guī)定進行計算。第4.3.2條 無局部壓應力（bc = 0）的梁和簡支吊車梁，當其腹板用橫向 加勁肋加強或用橫向和縱向加勁肋加強時，應按第 4.3.3條至第

29、4.3.6條計算 加勁肋間距。其它情況的梁，應按附錄二計算腹板的局部穩(wěn)定性。第4.3.3條 無局部壓應力（6= 0）的梁，其腹板僅用橫向加勁肋加強時，橫向加勁肋間距a應符合下列要求:一、當卻標（1200時，應取1邱巨a不超演4 & 7條規(guī) 定的最大同距.二、當12Kx州時， %<4 X 3 - 1)<4 3. 3 - 2)0 <L- 一丁 1000 看三、當各O1500時，_ 110W.° h _5 x/iyt _ 500式中T所考翻段內(nèi)最大翦力產(chǎn)生的腹板平均期應力<N/ mrf>,明安=¥/ 6內(nèi)計算，A .為腹板的高度pR考慮口帝響

30、的增大系數(shù)，應J更表4 & 3采用41001例iso3ra24P2就費4TI100LO11021.C&104LOfi1O&107100d贏300320蹴僦400的4川4S0TI1101J2L141,16L18121L24127LSI4贏'4W8OC82C540癡8Kwo620540n135L46L6SLSI171LS42 012.24毒L 1 3桂*羽中的盍數(shù)n系按下或算得1Ji胡贏門與同一截面的腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力（ N/mm2,應按（t= My/ I計算，I為梁毛截面慣性矩，y1為腹板計算高度受壓邊緣至中和軸的距離。 公式（4.3.3.1 ）右端算得

31、的值若大于第4.3.7條規(guī)定的最大間距時，應取a不 超過最大間距。第4.3.4條 無局部壓應力（rc= 0）的梁，其腹板同時用橫向加勁肋和 縱向加勁肋加強時（圖 4.3.1b、c）,縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距 離hl應在ho/5/ho/4范圍內(nèi)，并應符合下式的要求：4&4-D式中一一所考慮區(qū)段內(nèi)最大彎矩處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力（ N墩 mm2,應按b= MmaxY1/I計算。橫向加勁肋間距a仍應按第 4.3.3條和第4.3.7 條確定，但應以h2代替h0,并取“=1.0。第4.3.5條 簡支吊車梁的腹板僅用橫向加勁肋加強時，加勁肋的間距a應同時符合下列公式的要求：17,

32、 一片一如0 & J2）f J B - kj式中瓦，加參數(shù)，應J要表4 4 5-1采用F物、ii參數(shù)，應J要表4 & 5-2采用.1-梁最大剪力處腹板的平均弱應力（*加3卜應按kFg/ 44）計算F。一梁劫彎矩處腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力<ivAini3>f力一梁腹板計算高度邊緣的局部壓應力雙加峭），應按公式工1. 3-D計算，但噌大系數(shù)，取L參數(shù)tla匕魚工工1-10$hU»/rkiti*酊kt327127WL48K&24874145$70SW7工5606碗&4棚4425470S例L68S&例&«mS就 87W

33、68617兩842&84«257K5 6硒676Iflere8SQ4C鍛3«8fl-7迪WRJLflSB&即4 24443周GE6766542,4SSQO14 4435刎5 3fi67225414084268411.0械豌2.4bCffl475電841?3S2LI64S618當6&17487仄】4083281.2時網(wǎng)28&Q6489醐5&S&43426公式（4.3.5-1 ）和公式（435-2 ）右端算得的值若大于2ho或分母為負值時， 應取a = 2ho。對變截面吊車梁，當端部變截面區(qū)段長度不超過梁跨度的 1/6時, a值應

34、按下列情況確定：一、腹板高度變化的吊車梁：端部變截面區(qū)段的a值應符合公式（4.3.5-1 ）的要求，式中的ho取該區(qū)段的腹板平均計算高度，取梁端部腹板的最大平均 剪應力；不變截面區(qū)段內(nèi)的a值，應同時符合公式（4.3.5-1 ）和公式（435-2 ） 的要求，式中p取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。、翼緣截面變化的吊車梁：由端部至變截面處區(qū)段的a值， 應同時符合公式（4.3.5-1 ）和公式（435-2 ）的要求，但取變截面處腹板計算高度邊緣的彎 曲壓應力，同時由表4.3.5-2查得的k3、k4值應乘以0.75;中部不變截面區(qū)段 的a值，應同時符合公式（4.3.5-1 ）和公式（435-2 ）的要

35、求，但p取變截面 處的腹板平均剪應力。建徽bi1匕表工337Gba/7kikiWdUki212SB2口府31013041144MJ8W口皿422292CL W33113241204W870(L1S642219Cl 65352J264ISO460840CL2O107207小口 70371UQQL40sw0.25煙CL75麗U47L翩蛔790口翻1891008U 80W21順1«07WLS62181710。即4171044l?0460730a 40248IMS口眈429ion180伽口鉆2671M0口即Ml卿L«0蛔械口砌38014ft7LW4W晦 12.004W6飆第4.3.

36、6條簡支吊車梁的腹板同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強時（圖 4.3.1b、c）,縱向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離 hl應在h0/ 5h0/4 范圍內(nèi)，并應符合下列公式的要求：當時.Jm十%當3Ad 4時，加冠.第<4 3.6-2）J"+/式中幅應按第4 3 5條的規(guī)定采用.當公式（4.3.6-1 ）或公式（4.3.6-2 ）右端算得的值小于ho/5時，尚應在腹板 受壓區(qū)配置短加勁肋（圖431d ）,并應按附錄二進行計算。橫向加勁肋間距a應按公式（4.3.5-1 ）確定，但應以h2代替式中的ho,以0.3 ere代替表4.3.5-1中的ere。若公式（4.3.5-1 ）右端

37、算得的值大于2h2或分 母為負值時，應取2h20對腹板高度變化的吊車梁：在確定梁端部變截面區(qū) 段內(nèi)（有縱向加勁肋）的a值時，h2取該區(qū)段腹板下區(qū)格的平均高度，p取該 區(qū)段梁端部處的腹板平均剪應力；在確定不變截面區(qū)段內(nèi)的a值時，p取兩區(qū)段交界處的腹板平均剪應力。對翼緣截面變化的吊車梁，確定a值時，r取梁端部 腹板平均剪應力。第4.3.7條 加勁肋宜在腹板兩側成對配置，也可單側配置，但支承加勁肋 和重級工作制吊車梁的加勁肋不應單側配置。橫向加勁肋的最小間距為0.5ho ,最大間距為2ho （對無局部壓應力的梁，當h o / t w 0 100時，可采用2.5ho）o 在腹板兩側成對配置的鋼板橫向加

38、勁肋，其截面尺寸應符合 下列公式要求：外伸寬度,+4Mm 4447 D厚度，在腹板一側配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應大于按公式（4.3.7-1 ）算得的1.2倍，厚度不應小于其外伸寬度的1/15。在同時用橫向加勁肋和縱向加勁 肋加強的腹板中，橫向加勁肋的截面尺寸除應符合上述規(guī)定外，其截面慣性矩 Iz尚應符合下式要求：或期足4 4 7-3>縱向加勁助的截面慣性矩尸應符合下列公式要求，當旨Ma到時，"限W<小孔7-4>當行6強時，心,55嘮罔）點4 & 7 5短加勁肋的最小間距為 0.75h1。短加勁肋外伸寬度應取為橫向加勁肋外伸寬度的0.71.0倍，厚度不

39、應小于短加勁肋外伸寬度的 1/15。注：用型鋼（工字鋼、槽鋼、肢尖焊于腹板的角鋼）作成的加勁肋，其截 面慣性矩不得小于相應鋼板加勁肋的慣性矩。在腹板兩側成對配置的加勁肋，其截面慣性矩應按梁腹板中心線 為軸線進行計算。在腹板一側配置的加勁肋，其截面慣性矩應按與加勁肋相連的 腹板邊緣為軸線進行計算。第4.3.8條梁的支承加勁肋，應按承受梁支座反力或固定集中荷載的軸心 受壓構件計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性。此受壓構件的截面應包括加勁肋和加勁 肋每側15tw235/fy范圍內(nèi)的腹板面積，其計算長度取 ho。梁支承加勁肋的端部應按其所承受的支座反力或固定集中荷載進行計算：當端部為刨平頂緊時，計算其端面承壓

40、應力（對突緣支座尚應符合第8.4.13條的要求）； 當端部為焊接時，計算其焊縫應力。第4.3.9條 梁受壓翼緣自由外伸寬度b與其厚度t之比，應符合下式要求：<4 X 9 - 1)箱形截面梁受壓翼緣板在兩腹板之間的寬度 bo與其厚度t之比，應符合下式要 求：當箱形截面梁受壓翼緣板設有縱向加勁肋時，則公式（439-2 ）中的bo取為腹板與縱向加勁肋之間的翼緣板寬度。注：翼緣板自由外伸寬度b的取值為：對焊接構件，取腹板邊至翼緣板（肢） 邊緣的距離；對軋制構件，取內(nèi)圓弧起點至翼緣板（肢）邊緣的距離。第五章 軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算第一節(jié)軸心受力構件第5.1.1條 軸心受拉構件和軸心受壓

41、構件的強度，除摩擦型高強度螺栓連 接處外，應按下式計算：叮=< f<& L 1 - 1）式中N軸心拉力或軸心壓力；An凈截面面積。摩擦型高強度螺栓連接處 的強度應按下列公式計算：b （1-0.5-）與L1-2）”=弓子61 1 - 3）式中n 在節(jié)點或拼接處，構件一端連接的高強度螺栓數(shù)目；n1所計算截 面（最外列螺栓處）上高強度螺栓數(shù)目；A式一構件的毛截面面積。第5.1.2條 實腹式軸心受壓構件的穩(wěn)定性應按下式計算：看<小L2>式中小一一軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，應根據(jù)表5.1.2的截面分類并按附錄三采第5.1.3條 格構式軸心受壓構件的才I定性仍應按公式（5.1

42、.2 ）計算，但 對虛軸（圖5.1.3 a的x軸和圖5.1.3 b、c的x軸和y軸）的長細比應取換算 長細比。4L4L對任重他軋制* b/h/L 81sT*軌第I, 0處乂丸刑/ F瑜舟援.嵬嫌 片焰也必, 部工乳軸x J-x坤鞋.翼爆飛 禮制或晦切曲m對女相工而件芋 、軋M時£ 了軸黑十亂*1對工y期凡視t笫也由弱， 好M F軸1 y軋抑或炸桂.酊F軸如。A糙.刑任詼軸軋制或焊援，對江油軸心受壓構件的破.面分類表4工2總制.匕/hqi.%對K軸K汪八*黃 >缶缶*,汽y恤格梅式對最了油吊制或算接.卅F朝煤警.魏踴力* ¥亍 T 軋斷或奧切電，盧Y對F釉同卸去得桂.

43、對笈軸無任何新林期的慧圓，對歸率軸板件厚度大干如s的用接金一堰量廊，時任取軸注當推卷讖DO用干格構式構件的外展計算外筋對爨豆干腹卷軸的桶屜性時，庇按b類聾的.專史.換算長細比應按下列公式計算：一、雙肢組合構件（圖5.1.3 a）:當會件欠級板時， 依 13-1）當微件檄條時，1=笊+27 集<&L3-2>式中入x整個構件對x軸的長細比；入l分歧對最小剛度軸1 1的長細 比，其計算長度取為：焊接時，為相鄰兩綴板的凈距離；螺栓連接時，為相鄰兩 綴板邊緣螺栓的距離；Alx 構件截面中垂直于x軸的各斜綴條毛截面面積之 和。、四肢組合構件（圖5.1.3b ）;當綴件械板時,、=J k

44、 + 藥& L 3 3)%= J籌+鯉逐13-4當繳件大繳條時， .=J彳+40今&1.3 一 5)% = J年+ 4。亳513 6式中入y整個構件對y軸的長細比；Aly 構件截面中垂直于y軸的各敘綴 條毛截面面積之和。三、綴件為綴條的三肢組合構件（圖 5.1.3c ）:.力+證照占皿一73/十懸 小-8）式中A1構件截面中各斜綴條毛截面面積之和；&構件截面械條所在平面與x軸的來集圖A L呂格構罹合構件截面注：綴板的線剛度應符合第8 . 4. 1條的規(guī)定。斜綴條與構件軸線間的夾角應在4 0 07 0 °范圍內(nèi)。第5.1.4條 對格構式軸心受壓構件：當綴件為綴條

45、時，其分肢的長細比入 1不 應大于構件兩方向長細比（對虛軸取換算長細比）的較大值入 max的0.7倍，當 綴件為綴板時，入1不應大于40,并不應大于入max的0.5倍（當入max<50時, 取入 max= 50）。第5.1.5條用填板連接而成的雙角鋼或雙槽鋼構件，可按實腹式構件進行 計算，但填板間的距離不應超過下列數(shù)值：受壓構件40i受拉構件80ii為截面回轉半徑，應按下列規(guī)定米用：一、當為圖5.1.5 a、b所示的雙角鋼或雙槽鋼截面時，取一個角鋼或一個槽鋼與填板平行的形心軸的回轉半徑；二、當為圖5.1.5c所示的十字形截面時，取一個角鋼的最小回轉半徑。受壓構件的兩個側向支承點之間的填板

46、數(shù)不得少于兩個。七）二.G .ir JL圖& L R計篁截面回轉半徑時的軸線示意圖第5.1.6條 軸心受壓構件應按下式計算剪力:剪力v值可認為沿構件全長不變。對格構式軸心受壓構件，剪力v應由承受該剪力的綴材面（包括用整體板連接的 面）分擔。第5.1.7條 用作減小軸心受壓構件自由長度的支撐，其軸心力應根據(jù)被支承構件的剪力v （作為側向力）確定。v可按公式（5.1.6 ）計算。第二節(jié)拉彎構件和壓彎構件第5.2.1條 彎矩作用在主平面內(nèi)的拉彎構件和壓彎構件， 其強度應按下列 規(guī)定計算：一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載時，式中Yx、Yy截面塑性發(fā)展系數(shù)，應按表 5.2.1采用。二、直接承受

47、動力荷載時，仍應按公式（5.2.1 ）計算，但取Yx=Yy= 1.0第5.2.2條 彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)（繞x軸）的實腹式壓彎構件，其穩(wěn) 定性應按下列規(guī)定計算：一、彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性：去+式中N所計算構件段范圍內(nèi)的軸心壓力F雅彎矩作用平面內(nèi)的軸心遺壓構件穩(wěn)定系數(shù).所計算構件段范圍內(nèi)的最大彎矩,網(wǎng)通歐拉臨界力，即-彎矩作用平面內(nèi)較大受壓纖維的毛截面抵抗的F%等效彎矩系數(shù)，磁T51l規(guī)定采用工L彎矩作用平面內(nèi)可側移的框架柱以及懸臂構件,%=1> Dp工無側移初柱和兩端支承的構件工截面塑性發(fā)展累鼓工表仄幺1注力當壓豳構件受壓黑璘的自虹外停寬鹿野若厚度之出大干JS 后訴而不起M：第&

48、; 4 1條峋胡豆忖.或取«=1- 0B(1)無橫向荷載作用時：B mx= 0.65 +0.35M2M1但不彳#小于0.4, M1和M2 為端彎矩，使構件產(chǎn)生同向曲率(無反彎點)時取同號，使構件產(chǎn)生反向曲率(有 反彎點)時取異號，M1> M2(2 )有端彎矩和橫向荷載同時作用時：使構件產(chǎn)生同向曲率時，Bmx= 1.0;使構件產(chǎn)生反向曲率時，B mx= 0.85;(3)無端彎矩但有橫向荷載作用時；當跨度中點有一個橫向集中荷載作用時，B mx= 10.2N/NEx;其它荷載情況時，0 mx= 1.0對于表5.2.1第3、4項中的 單軸對稱截面壓彎構件，當彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)且使較

49、大翼緣受壓時， 除應 按公式(5.2.2-1 )計算外，尚應按下式計算：K W而掰 <f Si式中W2x-一對較小翼緣的毛截面抵抗矩、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性:今+策:力&22T)式中小y彎矩作用平面外的軸心受壓構件穩(wěn)定系數(shù)；小b均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，對工字形和T形截面可按附錄一第(五)項確定，對箱形截 面可取小b= 1.4; Mx所計算構件段范圍內(nèi)的最大彎矩；B tx 等效彎矩系數(shù)，應按下列規(guī)定采用：1 .在彎矩作用平面外有支承的構件，應根據(jù)兩相鄰支承點間構件段內(nèi)的荷載和 內(nèi)力情況確定：(1 )所考慮構件段無橫向荷載作用時：B tx =0.65+0.35M2M1,但不得

50、小于0.4 , M1和M2是在彎矩作用平面內(nèi)的端彎矩，使構件段產(chǎn)生同向曲率時取同號，產(chǎn)生 反向曲率時取異號，M1> M2(2 )所考慮構件段內(nèi)有端彎矩和橫向荷載同時作用時；使構件段產(chǎn)生同向曲率時，B tx =1.0 ;使構件段產(chǎn)生反向曲率時，B tx =0.85;(3 )所考慮構件段內(nèi)無端彎矩但有橫向荷載作用時：B tx = 1.0 02 .懸臂構件，B tx =1.0。注：無側移框架系指框架中設有支撐架、剪力墻、電梯并等支撐結構，且 共抗側移剛度等于或大于框架本身抗側移剛度的5倍者。有側移框架系指框架中未設上述支撐結構，或支撐結構的抗側移剛 度小于框架本身抗側移剛度的5倍者。第5.2.

51、3條 彎矩繞虛軸(x軸)作用的格構式壓彎構件，其彎矩作用平面 內(nèi)的整體穩(wěn)定性應按下式計算：式中Wlx= Ix/Yo , Ix為x軸的毛截面慣性矩，Yo為由x軸到壓力較大分肢的軸線距離或者到壓力較大分肢腹板邊緣的距離，二者取較大者；小 x、NEx由換算 長細比確定。彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性可不計算， 但應計算分肢的穩(wěn)定性，分肢的軸心力應按桁架的弦桿計算。對綴板柱的分肢尚應考慮由剪力引起的局部彎矩。第5.2.4條 彎矩繞實軸作用的格構式壓彎構件，其彎矩作用平面內(nèi)和平面 外的穩(wěn)定性計算均與實腹式構件相同。但在計算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性 時，長細比應取換算長細比，小b應取1.0。第5.2.5條彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙軸對稱實腹式工字形和箱形截面的壓彎構件，其穩(wěn)定性應按下列公式計算：陽必附/f 8匏式中小野 寸強軸xr和E端fey-y的軸口受壓構件穩(wěn)定 系數(shù)E的.期一均勻鸞曲的受駕構件整體穩(wěn)定性系數(shù),對工字 形威面，陶可按附錄一第五項確定，陽可 取1, Of又烯形截面，可取孰=孰=1> 4%所計售構件段范圍內(nèi)對強軸和索軸的最大彎 矩州w、N0-歐拉臨界力,w-Tb.%#, WwTb.&#.雨s雨,寸強軸和弱軸