西安建筑科技大學鋼結(jié)構(gòu)練習題

1、1 .鋼材的硬化，提高了鋼材的強度 ，降低了鋼材的塑性和韌性 。2 .鋼材的兩種破壞形式為塑性破壞和脆性破壞。3 . 橫向加勁肋按其作用可分為間隔加勁肋、支承加勁肋兩種。4 .軸心受拉構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)是以凈截面平均應(yīng)力小于鋼材屈服由為極限狀態(tài)的。5 . 軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式有彎曲失穩(wěn)、扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)。6 .實腹式偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，包括彎矩 作用平面內(nèi)，作用平面外的穩(wěn)定和彎矩 的穩(wěn)定。7 .在實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計算拌，截面為單軸對稱的構(gòu)件，繞對稱 軸（設(shè)為y軸）應(yīng)取計及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長細比代替y來計算值。8 .荷截分項系數(shù)和抗力分項系數(shù)是作整體用優(yōu)化方法確定的.二

2、者聯(lián)系起來使結(jié)構(gòu)件的可靠指標與目標可靠指標最為接近。9 .柱的長細比反映柱的長度、約束條件、截面形狀及截面尺寸。10 .當應(yīng)力循環(huán)次數(shù)n105次時，應(yīng)進行疲勞計算；疲勞計算應(yīng)采用下降（或降低）法、應(yīng)力按彈性狀態(tài)計算。11 .構(gòu)件的長細比是指l/i 之比（用符號表示）。12 .雙軸對稱截面的理想、軸心壓桿，有彎曲屈曲和 扭轉(zhuǎn)屈曲 兩種 屈曲形式。13 .實際軸心受壓構(gòu)件臨界力低于理想抽心受壓構(gòu)件臨界力的主要原因有初 彎曲和 殘余應(yīng)力 ;而且殘余應(yīng)力對軸心受壓構(gòu)件臨界力的影響是最主要的。14 .工字形截面簡支梁，當受壓翼緣側(cè)向支承點間距離愈小時，則梁的整體穩(wěn)定性就愈好。15 .彎距繞虛軸作用的格構(gòu)

3、式壓彎構(gòu)件，在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定計算 中， x和Nex應(yīng)為由對虛軸的 換算長細比 來計算。16 .當實腹式柱腹板計算高度ho/tw>70 235/ fy時時，應(yīng)采橫向加勁肋加強與其間距不得大于3ho01、鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型是 a(A)(B)(C)(D)2、鋼材的設(shè)計強度是根據(jù)c 確定的。(A)比例極限(B)彈性極限(C)屈服點(D)極限強度3、鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式仃=之中及 c 。xWnx(A)與材料強度有關(guān)(B)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比(C)表示截面部分進入塑性(D)與梁所受荷載有關(guān)4、在充分發(fā)揮材料強度的前提下，Q235鋼梁的最小高度hminb Q345鋼梁的hm

4、in。(其他條件均相同)(A)大于(B)小于(C)等于(D)不確定5、軸心受拉構(gòu)件按強度極限狀態(tài)是c 。(A)凈截面的平均應(yīng)力達到鋼材的抗拉強度fu(B)毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的抗拉強度fu(C)凈截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度fy(D)毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度fy6、軸心壓桿整體穩(wěn)定公式 M f的意義為d 。A(A)截面平均應(yīng)力不超過材料的強度設(shè)計值(B)截面最大應(yīng)力不超過材料的強度設(shè)計值(C)截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值(D)構(gòu)件軸心壓力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值7、實腹式軸壓桿繞x, y軸的長細比分別為底，兒y,對應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)分別為網(wǎng), 中y ,若限=A

5、y ,貝U d o(A) % >% (B) % =%(C)華x v%(D)需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別8、實腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗算公式中的幾主要是考慮a(A)截面塑性發(fā)展對承載力的影響(B)殘余應(yīng)力的影響(C)初偏心的影響 (D)初彎矩的影響9、產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是 c。(A)鋼材的塑性太低(B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時熱量分布不均(D)焊縫的厚度太小10、摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接的主要區(qū)別是 d。(A)摩擦面處理不同(B)材料不同(C)預(yù)拉力不同(D)設(shè)計計算不同10.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，當結(jié)構(gòu)的表面長期受輻射熱達 b C以上或在短時

6、間內(nèi)可能受到火焰作用時，宜采取有效的防護措施 （如加隔熱層或水套等）A.50B.150C.250D.30011在碳素結(jié)構(gòu)鋼中，不宜用于焊接結(jié)構(gòu)。AA.Q235-A FB.Q235-B FC.Q235-C FD.Q235-D F12 .對工字形截面構(gòu)件，腹板可能出現(xiàn)下圖幾種應(yīng)力，哪種加勁肋設(shè)置對提高rkAMx腹板臨界應(yīng)力不顯著。A-bWx13 .在下圖單向彎曲簡支架的整體穩(wěn)定計算公式A. Ix/yB. Ix/y2C. Ix/y3D. Ix/y414格構(gòu)式雙肢綴條柱如下圖，用 %x=屎+27A/A計算換算長細比時,綴條布 置不應(yīng)采用d 方式。15 .下圖為加強受壓翼緣的工字形等截面簡支組合梁 （S

7、點為截面剪心，c點為 蘸面形心），抗側(cè)移支承桿如下圖中a 設(shè)置，對提南梁的整體移定性效16 .彎矩作用在對稱平面內(nèi)的實腹式壓彎構(gòu)件,在彎矩作用平面內(nèi)的失穩(wěn)形式是 a oA.平面彎曲的失穩(wěn)形式C.扭轉(zhuǎn)的失穩(wěn)形式B.空間失穩(wěn)形式D.彎扭的失穩(wěn)形式17下圖為高強度螺栓連接，在彎矩 M的作用下，可以認為中和軸在螺栓上CI -1A.1B.2C.3D.4E.518如下圖所示槽鋼構(gòu)件的節(jié)點角焊縫連接。材料為Q235 - BF鋼，手工焊，E43型焊條，側(cè)面角焊縫能承受靜力設(shè)計值為d 。A.N=4x0.7 x 6x （410-10） x 160B.N=4x0.7x6x410 x 160C.N=4x0.7x6x（

8、360-10） x 160D. N = 4 x 0.7 x 6 x 360 x 16019 .有四種不同厚度的Q345鋼，其中 a厚的鋼板強度設(shè)計俏最高。A.12 mm B.18 mm C.36 mm D.52 mm20 .格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的等邊單角鋼斜綴條可按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計，但強度 設(shè)計值要乘以折減系數(shù)以考慮 bA.剪力的影響B(tài).單面連接偏心的影響C.構(gòu)件的焊接缺陷形的影響D.節(jié)點構(gòu)件不對中的影響判斷題1 .鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計除疲勞計算外，采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，用分項系數(shù)設(shè)計表達式進行計算（對 ）。2 .合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)使可靠和經(jīng)濟獲得最優(yōu)平衡，使失效概率小到人們所能接 受程度

9、（對 ）。3 .冷加工硬化，使鋼材強度提高，塑性和韌性下降，所以普通鋼結(jié)構(gòu)中常用冷 加工硬化來提高鋼材強度（錯）。4 .在焊接結(jié)構(gòu)中，對次I縫質(zhì)量等級為 3級、2級焊縫必須在結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙上注 明，1級可以不在結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙中注明（錯 ）。5 .軸心受力構(gòu)件的柱子曲線是指軸心受壓桿失穩(wěn)時的臨界應(yīng)力cr與壓桿長細比之間的關(guān)系曲線。對6 .格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸穩(wěn)定臨界為比長細比相同的實腹式軸心受壓構(gòu)件低。原因是剪切變形大，剪力造成的附加繞曲影響不能忽略（對）°7 .在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，具抗彎強度計算是以截面彈性核心幾乎完全消 失，出現(xiàn)塑性較時來建立的計算公式（錯 ）。8 .具有中等

10、和較大側(cè)向無支承長度的鋼結(jié)構(gòu)組合梁，截面選用是由抗彎強度控制設(shè)計，而不是整體穩(wěn)定控制設(shè)計（ 錯）。9 .在焊接連接中，角焊縫的焊腳尺寸hf愈大，連接的承載力就愈高（ 錯 ）。10 .計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時，應(yīng)取構(gòu)件的剪力和按式V=Af . fy/235/85計算的剪力兩者中的較大值進行計算（對 ）。簡答題1 .什么是鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)力集中？答：由于鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件中存在的孔洞、 槽口飛凹角、 裂縫、厚度變化、形狀變化、內(nèi)部缺陷等原因，使這些區(qū)域產(chǎn)生局部高峰應(yīng)力， 此謂應(yīng)力集中現(xiàn)象。應(yīng)力集中越嚴重，鋼材塑性越差。2 .影響鋼材脆性的因素？答：化學成分（P、N導(dǎo)致冷脆，S、O引起熱脆）、 冶金缺陷（偏析、非

11、金屬夾雜、裂紋、起層 卜溫度（熱脆、低溫冷脆卜冷作硬 化、時效硬化、應(yīng)力集中以及同號三向主應(yīng)力狀態(tài)等均會增加鋼材的脆性。3 .防止受彎構(gòu)件腹板局部失穩(wěn)的途徑？答：（1）增加腹板的厚度tw但此法不很 經(jīng)濟；（2）設(shè)置加勁肋作為腹板的支承，將腹板分成尺寸較小的區(qū)段，以提高其 臨界應(yīng)力，此法較為有效。加勁肋布置方式有：僅加橫向加勁肋；同時設(shè)橫 向加勁肋和縱向加勁肋；同時設(shè)橫向加勁肋和受壓區(qū)的縱向加勁肋及短加勁 肋。4 .影響軸心壓桿整體穩(wěn)定的因素？答：軸壓構(gòu)件的穩(wěn)定極限承載力受到以下多方面因素的影響：構(gòu)件不同方向的長細比；截面的形狀和尺寸；材料的力學性能；殘余應(yīng)力的分布和大??； 構(gòu)件 的初彎曲和初扭

12、曲；荷載作用點的初偏心；支座并非理想狀態(tài)的彈 性約束力；構(gòu)件失穩(wěn)的方向等等。因此，目前以具有初始缺陷的實際軸心壓桿作為力學模型，用開口薄壁軸心壓桿的彈性微分方程來研究軸壓桿的穩(wěn)定問題。5 .拉彎和壓彎構(gòu)件的整體失穩(wěn)破壞包括幾個方面？答：拉彎和壓彎構(gòu)件整體失穩(wěn)破壞包括幾個方面：（1）單向壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的失穩(wěn)，這在彎矩作用平面內(nèi)只產(chǎn)生彎曲變形，不存在分校現(xiàn)象，屬于極值失穩(wěn)；（2）單向壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外失穩(wěn)，即在彎矩作用平面外發(fā)生側(cè)移 和扭轉(zhuǎn)，又稱彎扭失穩(wěn)，這種失穩(wěn)具有分校失穩(wěn)的特點；（3）雙向壓彎構(gòu)件的失穩(wěn)，即同時產(chǎn)生雙向彎曲變形并伴隨有扭轉(zhuǎn)變形的失穩(wěn)。6 .鋼結(jié)構(gòu)焊接形式？答：按兩焊

13、件的相對位置，分為平接、搭接和頂接；對接焊縫按受力方向與焊縫長度 方向的關(guān)系，分為直縫和斜縫；角焊縫按受力方向與焊縫長度方向的 關(guān)系，分為端縫 和側(cè)縫；按焊縫連續(xù)性，分為連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫 ；按施工 位置，分為俯焊、立焊、橫 焊、仰焊。7 .普通螺栓連接，螺栓的排列和構(gòu)造要求？答：（1）受力要求：1）端距限制一一防止孔端鋼板剪斷，> 2do; 2）螺孔中距限制限制下限以防止孔間板破裂，即保證 3d。限制上限以防止板間翹曲。（2）構(gòu)造要求：防止板翹曲后浸入潮氣而腐蝕，限制螺孔中距最大值。施工要求：為便于擰緊螺栓，宜留適當間距（不同的工具有不同要求）。計算題1 .試設(shè)計下圖角鋼與節(jié)點板的C級

14、螺栓連接。承受的軸心拉力設(shè)計值N=380kN,角鋼為2L100x80x8長肢相并。材料為 Q235-BF鋼。答案：采用M20,螺栓孔do = 22,螺栓數(shù)n> 4.7個（取5個），=155.9 N/mm2< =215 N/mm2。端距為 60 mm,中間為 80 mm,線距 55mm。2 .下圖為焊接工字形等截面簡支粱。截面尺寸如圖所示。在跨度中點和兩端都設(shè)有側(cè)向支承，材料為 Q235 - BF鋼?？缰醒爰泻奢d設(shè)計值 F= 140 kN（包 括梁自重）。梁跨度1 = 12 m。試驗算該梁的抗彎強度和整體穩(wěn)定性。300X 10答案：形心y = 332.1 mm;b=0.964,b = 2.578,b ' = 0.961, M = 155.3'WxN/mm2 < 215 N/mm2。3.某工作平臺的軸心受壓柱，柱長 7.2 m,兩端鏡接，柱截面尺寸及綴板布置、 綴板尺寸如下圖所示。承受的軸心