材料加工組織性能控制（第五章PPT學(xué)習(xí)教案

1、會(huì)計(jì)學(xué)1材料加工組織性能控制（第五章材料加工組織性能控制（第五章圖5-4 C量對(duì)Nb鋼與不加Nb鋼臨界壓下率的影響（2）碳對(duì)中高碳鋼奧氏體再結(jié)晶臨界變形量的影響 不含鈮鋼：加鈮鋼：隨碳含量 臨界壓下量。 26. 2)/6770(lgTCNb碳量的多少?zèng)Q定了Nb的固溶量，C，Nb的固溶量，軋制時(shí)析出量，阻止再結(jié)晶作用 。第1頁(yè)/共22頁(yè)圖5-5 軋制前加熱溫度對(duì)0.4%C，1.38Mn，0.023Nb鋼臨界壓下率的影響效果原因：固溶Nb量增加，阻止奧氏體再結(jié)晶作用加強(qiáng)。第2頁(yè)/共22頁(yè)圖5-6 壓下率、軋制溫度對(duì)中碳鋼（加Nb與不加Nb）軋制后再結(jié)晶晶粒度的影響 圖中得到：1)壓下率大、再結(jié)晶奧

2、氏體晶粒細(xì)；2)軋制溫度對(duì)奧氏體晶粒尺寸的影響較??；3)同一變形條件下，加鈮的中碳鋼比不加鈮的中碳鋼的再結(jié)晶晶粒細(xì)。 第3頁(yè)/共22頁(yè)圖5-7 壓下率對(duì)含Nb和不含Nb中高碳鋼軋制后再結(jié)晶晶粒度的影響碳含量對(duì)再結(jié)晶晶粒度影響較小。第4頁(yè)/共22頁(yè)第5頁(yè)/共22頁(yè)所得常溫組織：鐵素體和珠光體；所占面積：各50%；鐵素體晶粒：8級(jí)。 圖5-7-1 0.42%C-0.55%Mn-0.023%Nb鋼的常規(guī)軋制組織（200）第6頁(yè)/共22頁(yè)第7頁(yè)/共22頁(yè)圖5-7-2 0.42%C-0.55%Mn-0.023%Nb鋼的控制軋制組織(a)35%;(b)50%;(c)75%第8頁(yè)/共22頁(yè)第9頁(yè)/共22頁(yè)第

3、10頁(yè)/共22頁(yè)第11頁(yè)/共22頁(yè)2100)41. 1/(IKys第12頁(yè)/共22頁(yè)SiSfdNfMPaFFb3 . 623. 07 .46)1 (18. 12 .7416150)(210312131第13頁(yè)/共22頁(yè)圖5-10球狀珠光體直徑(dy)和斷面收縮率關(guān)系 珠光體球直徑愈細(xì)，斷面收縮率愈大，珠光體片層間距愈小延性愈好。第14頁(yè)/共22頁(yè)碳化物體積和球化處理對(duì)的T影響1-球化處理（粒狀滲碳體）；2-正火（片狀滲碳體）含碳量和球化處理對(duì)u的影響1-球化處理（粒狀滲碳體）；2-正火（片狀滲碳體）第15頁(yè)/共22頁(yè))1043. 33 .133356 . 5)(1 ()5 .1146()(62

4、1210210tpSfdfCITTFF%)/(8 . 0CfDp3260)12. 0107 . 6DS（最佳珠光體碳分沖淡系數(shù)：第16頁(yè)/共22頁(yè)圖5-12 碳含量對(duì)控制軋制材(CR)與普通軋制材(HR)強(qiáng)度的影響碳量0.2%0.3%：含0.4%C以上：含0.8%C以上的鋼：強(qiáng)度變化：第17頁(yè)/共22頁(yè) 圖5-13 560C（833K）及600C（873K）鉛浴淬火的珠光體領(lǐng)域直徑和層間距與晶粒度的關(guān)系(a)珠光體領(lǐng)域直徑和 晶粒度的關(guān)系；(b)珠光體片層間距與晶粒度的關(guān)系第18頁(yè)/共22頁(yè) 珠光體相變曲線隨化溫度的移動(dòng)狀況珠光體生成溫度和層間距的關(guān)系第19頁(yè)/共22頁(yè)圖5-12-1 碳含量對(duì)控制軋制材(CR)與普通軋制材(HR)塑性、韌性的影響0.2%0.8%C內(nèi)的脆性轉(zhuǎn)化溫度比較：0