地下室頂板過車加固專項方案

1、寶龍嘉園（深北鐵路客技站配套住宅工程） 地下室頂板回頂專項施工方案目 錄一.編制說明及依據(jù)1二.工程概況1三、支模排架搭設方法1四.材料要求2五地下室頂板過車加固鋼管支模排架計算書2六、 預板上臨時施工道路安全保障技術措施13七.加固排架的驗收與保護13八安全措施及要求14九排架加固施工組織機構及人員安排14一.編制說明及依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ 130-2001，2002年版）2、建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99）3、鋼結構設計規(guī)范（GB500172002）4、 施工圖紙、本工程施工組織設計5、建筑施工腳手架實用手冊6、建筑施工手冊7、混凝土結構設計規(guī)范（

2、GB50010-2002）8、鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）9、木結構設計規(guī)范（GB50005-2003）10、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）11、冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范(GB 50018-2002)12、建筑施工計算手冊汪正榮著13、建筑施工計算手冊二.工程概況深北鐵路客技站配套住宅，位于深圳市羅湖區(qū)，西側為寶崗路、北側為桃園路，東側為深北鐵路客技站。為三幢六棟34層現(xiàn)澆框剪結構住宅樓，建筑高度99.9m，總計787戶，設停車位564個，建筑容積率5.5（含核增），綠化率35%?？傆玫孛娣e為13199.69, 其中建筑占地面積3189.05m2,項目總建筑面積93

3、888.86m2。其中上部結構建筑面積為72632.84m2,住宅部分建筑面積為69940.41m2,架空休閑區(qū)建筑面積為1934.18m2,其他面積為758.25m2；設二層地下室，結構形式為框支剪力墻結構。三、支模排架搭設方法 1、 排架支撐形式 （1）采用 48×3.0腳手鋼管滿堂搭設，由立桿、水平桿、縱橫向剪刀撐等桿件組成受力體系，節(jié)點連接采用鑄鐵扣件。 （2）排架立桿橫向間距為600mm，縱向間距為600mm，排架步距為 1200mm，縱或橫水平桿與立桿采用雙扣件連接。 （3）在立桿離地面 200mm 處，設置縱向與橫向的掃地桿，以約束立桿水平位移。 （4）排架周邊凡有框架

4、柱處，每步設一道拉結桿，采用鋼管與扣件對排架與框架柱進行拉結。 （5）為了保證排架的整體剛度與穩(wěn)定，排架內(nèi)每隔 23 步設一道水平剪刀撐，每隔3跨設一道縱向剪刀撐。（6）地下室頂板加固范圍（見下圖）：四.材料要求1.鋼管：采用DN48*3.5焊管，材質應符合GB/T13793或GB/T3092規(guī)定，質量應符合GB70079普通碳素結構鋼技術要求中Q235A鋼要求。彎曲變形、銹蝕鋼管不得使用；腳手架鋼管每根最大質量不應大于25kg。2.扣件：扣件及其附件符合GB978-67可鍛鐵分類及技術條件>的規(guī)定，機械性能不低于KT338的可煅鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應符合GB70079中A3

5、鋼的規(guī)定，螺紋應符合GB196-81普通螺紋的規(guī)定，墊圈應符合GB95-76墊圈的規(guī)定?？奂c鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩65Nm時，不得發(fā)生破壞。五地下室頂板過車加固鋼管支模排架計算書地下室頂板過車加固鋼管支模排架計算書計算參數(shù): 模板支架搭設高度為5.1m， 立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方8

6、0×60mm，間距300mm， 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用100×100mm木方。 模板自重12.00kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載46.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為48×3.2。 （一）、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.1

7、00×0.180×0.600+12.000×0.600=9.911kN/m 活荷載標準值 q2 = (1.000+45.000)×0.600=27.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 32.40cm3； 截面慣性矩 I = 29.16cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.1

8、00ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.20×9.911+1.40×27.600)×0.300×0.300=0.455kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.455×1000×1000/32400=14.037N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×9.911×3004/(100×600

9、0×291600)=0.311mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! （二）、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.180×0.300=1.355kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 12.000×0.300=3.600kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (45.000+1.000)×0.300=13.800kN/m 靜荷載 q1 = 1.2

10、0×1.355+1.20×3.600=5.946kN/m 活荷載 q2 = 1.40×13.800=19.320kN/m 計算單元內(nèi)的木方集中力為(19.320+5.946)×0.600=15.160kN 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 15.160/0.600=25.266kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×25.27×0.60×0.60=0.910kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.600×25

11、.266=9.096kN 最大支座力 N=1.1×0.600×25.266=16.676kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 48.00cm3； 截面慣性矩 I = 144.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.910×106/48000.0=18.95N/mm2 木方的抗彎計算強度大于13.0N/mm2,不滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到4.955kN/m 最大變形 v =0.677×4.955×600.04/(

12、100×9000.00×1440000.0)=0.335mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （三）、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 16.676kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 2.254kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 37.167kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.141mm 頂托梁的

13、截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3； 截面慣性矩 I = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.254×106/166666.7=13.52N/mm2 頂托梁的計算強度大于13.0N/mm2,不滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×20462/(2×100×100)=3.069N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算不滿足要求!

14、 (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.141mm 頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （四）、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.122×5.050=0.617kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 12.000×0.600×0.600=4.320kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.180×0.600×0.600=1.627kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標

15、準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.564kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (45.000+1.000)×0.600×0.600=16.560kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ （五）、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 31.06kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm

16、3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+2×0.300=1.800m； 由長細比，為1800/16=113； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.497； 經(jīng)計算得到=31061/(0.497×450)=138.943N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/

17、8-Prl0/4 風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.300×1.200×0.800=0.288kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m； 風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.288×0.600×1.800/16=0.136kN.m； 風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.4×0.288×0.600

18、5;1.800×1.800/8-0.136×1.800/4=0.037kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.2×6.564+0.9×1.4×16.560+0.9×1.4×0.037/0.600=28.819kN 經(jīng)計算得到=28819/(0.497×450)+37000/4729=135.910N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 風荷載作用下的內(nèi)力計算 架體中每個節(jié)點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.288×0.600×1.200=0

19、.207kN 節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv=1.200/0.600×0.207=0.415kN 節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(1.200×1.200+0.600×0.600)1/2/0.600×0.207=0.464kN 支撐架的步數(shù) n=4 節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.464+(4.000-1)×0.464=1.855kN 節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為4.000×0.415=1.659kN 架體自重為0.617kN 節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和大于架體自重,不滿足要求! （六）、樓板強

20、度的計算 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取2.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼筋，配筋面積As=900.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 b×h=2500mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照樓板每30天澆筑一層，所以需要驗算30天、60天、90天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土30天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊2.50m，短邊2.50×1.00=2.50m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉換為計

21、算寬度內(nèi)均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(12.00+25.10×0.18)+ 1×1.20×(0.62×5×5/2.50/2.50)+ 1.40×(1.00+45.00)=87.19kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=2.50×87.19=217.96kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×217.96×2.502=69.88kN.m 按照混凝土的強度換算 得到30天后混凝土強度達

22、到102.07%，C30.0混凝土強度近似等效為C30.6。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=14.60N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 900.00×360.00/(2500.00×100.00×14.60)=0.09 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.085 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.085×2500.000×100.0002×14.6×10-6=31.0kN.m 結論：由于Mi = 31.02=31.02 &

23、lt; Mmax=69.88 所以第30天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐必須保存。 3.計算樓板混凝土60天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊2.50m，短邊2.50×1.00=2.50m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第3層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(12.00+25.10×0.18)+ 1×1.20×(12.00+25.10×0.12)+ 2×1.20×(0.62×5×

24、;5/2.50/2.50)+ 1.40×(1.00+45.00)=108.16kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=2.50×108.16=270.41kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×270.41×2.502=86.70kN.m 按照混凝土的強度換算 得到60天后混凝土強度達到122.87%，C30.0混凝土強度近似等效為C36.9。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=17.59N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 900.00&

25、#215;360.00/(2500.00×100.00×17.59)=0.07 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.077 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.077×2500.000×100.0002×17.6×10-6=33.9kN.m 結論：由于Mi = 31.02+33.87=64.89 < Mmax=86.70 所以第60天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐必須保存。 4.計算樓板混凝土90天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算

26、長邊2.50m，短邊2.50×1.00=2.50m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第4層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(12.00+25.10×0.18)+ 2×1.20×(12.00+25.10×0.12)+ 3×1.20×(0.62×5×5/2.50/2.50)+ 1.40×(1.00+45.00)=129.14kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=2.50×129.14=322.85kN/m 板

27、帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×322.85×2.502=103.52kN.m 按照混凝土的強度換算 得到90天后混凝土強度達到135.04%，C30.0混凝土強度近似等效為C40.5。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=19.31N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 900.00×360.00/(2500.00×100.00×19.31)=0.07 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.067 此層樓板所能承受的

28、最大彎矩為： M3=sbh02fcm = 0.067×2500.000×100.0002×19.3×10-6=32.3kN.m 結論：由于Mi = 31.02+33.87+32.34=97.22 < Mmax=103.52 所以第90天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第4層以下的模板支撐必須保存。 5.計算樓板混凝土120天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊2.50m，短邊2.50×1.00=2.50m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放5×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第5層樓板所需承受的荷載為

29、 q=1×1.20×(12.00+25.10×0.18)+ 3×1.20×(12.00+25.10×0.12)+ 4×1.20×(0.62×5×5/2.50/2.50)+ 1.40×(1.00+45.00)=150.12kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=2.50×150.12=375.30kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×375.30×2.502=120.33kN.m 按照混凝土的強度換算 得到120天后混凝土強度達到143.67%，C30.0混凝土強度近似等效為C43.1。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=20.34N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 900.00×360.00/(2500.00×100.00×20.34)=0.06 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.067 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M4=sbh02fcm = 0.067×2500.000×100.0002×20.3×10-6=34.1kN