ZH1100柴油機(jī)齒輪室蓋多孔鉆組合機(jī)床總體及后主軸箱設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、1前言本課題是設(shè)計(jì)zii1100柴油機(jī)齒輪室蓋多孔鉆組合機(jī)床，課題來源于鹽城市江動(dòng) 集團(tuán)，為了保證零件的加工精度，在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中應(yīng)滿足以下幾點(diǎn)要求：a. 機(jī)床要求運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作可靠，裝卸方便，維修及調(diào)整便利；b. 加工精度應(yīng)符合零件圖要求；c. 主軸箱能滿足機(jī)床總體方案的要求（轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)向，功率，坐標(biāo)要求）。本課題將有4人來進(jìn)行設(shè)計(jì)，本人將主要進(jìn)行后主軸箱設(shè)計(jì)。為了保證加工零 件的質(zhì)量、產(chǎn)量和降低成本。首先制定了合理的工藝方案，然后按工藝方案的需求 確定機(jī)床的配置型式，選擇通用部件，設(shè)計(jì)專用部件和工作循環(huán)的控制系統(tǒng)。為了 表達(dá)該組合機(jī)床設(shè)計(jì)的總體方案，在設(shè)計(jì)時(shí)要繪制“三圖一卡”，即z

2、i11100柴油機(jī) 齒輪室蓋多孔鉆組合機(jī)床的加工工序圖、加工示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸圖和生產(chǎn)率計(jì) 算卡。然后將根據(jù)“三圖一卡”進(jìn)行組合機(jī)床的設(shè)計(jì)、調(diào)整和驗(yàn)收。組合機(jī)床的設(shè)計(jì)，h前基本上冇兩種情況：其一，是根裾具體加工對(duì)象的具體 情況進(jìn)行專門設(shè)計(jì)，這是當(dāng)前最普遍的做法。其二，隨著組合機(jī)床在我國機(jī)械行業(yè) 的廣泛使用，廣大工人和工程技術(shù)人員總結(jié)自己設(shè)計(jì)、生產(chǎn)和使用組合機(jī)床的經(jīng)驗(yàn), 發(fā)現(xiàn)組合機(jī)床不僅在其組成部件方面冇共性，可設(shè)計(jì)成通用部件，而11 一些行業(yè)在 完成一定工藝范圍|aj組合機(jī)床是極其相似的，冇可能設(shè)計(jì)為通用機(jī)床，這種機(jī)床稱 為“專能組合機(jī)床”。這種組合機(jī)床就不需要每次按具體加工對(duì)象進(jìn)行專門設(shè)計(jì)

3、和 生產(chǎn)，而是可以設(shè)計(jì)成通用品種，組織成批生產(chǎn)，然后按被加工的零件的具體需要, 配以簡(jiǎn)單的夾具及刀具，即可組成加工一定對(duì)象的高效率設(shè)備。為了使組合機(jī)床能在中小批量生產(chǎn)中得到應(yīng)用，往往需要應(yīng)用成組技術(shù)，把結(jié) 構(gòu)和工藝相似的零件集中在一臺(tái)組合機(jī)床上加工，以提高機(jī)床的利用率。組合機(jī)床未來的發(fā)展將更多的采用調(diào)速電動(dòng)機(jī)和滾珠絲杠等傳動(dòng)，以簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)、 縮短生產(chǎn)節(jié)拍；采用數(shù)字控制系統(tǒng)和多軸箱、夾具自動(dòng)更換系統(tǒng)，以提高工藝可調(diào) 性；以及納入柔性制造系統(tǒng)等?，F(xiàn)代組合機(jī)床的主要通用部件制造廠相繼發(fā)展了直流伺服驅(qū)動(dòng)和交流伺服驅(qū)動(dòng) 滑臺(tái)、數(shù)控滑臺(tái)、數(shù)控三坐標(biāo)加工模塊、多軸箱儲(chǔ)存和多軸箱更換裝置等新一代通 用部件。德國

4、許勒惠勒公司的機(jī)械進(jìn)給部件采用諧波減速器，與常用的圓柱齒輪 減速器或行星減速器相比，具冇降速比大、體積小、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、承載能力大、傳動(dòng) 效率高、噪音低、傳動(dòng)平穩(wěn)等優(yōu)點(diǎn)。現(xiàn)代組合機(jī)床也已逐漸打破了通常認(rèn)為只適應(yīng) 于箱體類零件加工的模式，其功能和應(yīng)用范圍正在不斷延仲和擴(kuò)展。其自動(dòng)線主要 用于大批量生產(chǎn)，狃然技術(shù)已很成熟，但一般利用率低、缺乏柔性，難以適應(yīng)現(xiàn)代 中批量輪番生產(chǎn)的需要。14j現(xiàn)代機(jī)械制造工、ik發(fā)展的特征是：產(chǎn)品更新?lián)Q代的周期縮短，多品種、中小批量輪番生產(chǎn)已成為普遍的生產(chǎn)方式。因此，具有一定柔性，能對(duì)多品種、小批量生 產(chǎn)方式作出快速響應(yīng)，是現(xiàn)代組合機(jī)床及加工系統(tǒng)發(fā)展的必然趨勢(shì)。國外已推出

5、轉(zhuǎn) 塔與換箱結(jié)合，換箱和換刀結(jié)合的自動(dòng)換箱機(jī)床，它們各自結(jié)合兩者優(yōu)點(diǎn)，使組合 機(jī)床進(jìn)一步柔性化。設(shè)計(jì)出來的組合機(jī)床總體達(dá)到：機(jī)床應(yīng)能滿足加工要求，保證加工精度；機(jī)床 應(yīng)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，工作可靠，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，裝卸方便，便于維修、調(diào)整；機(jī)床盡量能用通 用件以便降低制造成木；機(jī)床各動(dòng)力部件用電氣控制。2組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)組合機(jī)床是按高度集中工序原則，針對(duì)被加工零件的特點(diǎn)及工藝要求設(shè)計(jì)的一 種高效率專用機(jī)床。2.1總體方案論證2.1.1被加工零件的特點(diǎn)本設(shè)計(jì)的組合機(jī)床加工對(duì)象為zh1100柴油機(jī)齒輪室蓋，材料是ht200,硬度 hb190-240,為了能達(dá)到質(zhì)量好，效益高，我們采用了工序集屮的原則進(jìn)行設(shè)計(jì)。2.

6、1.2影響機(jī)床工藝方案制定的主要因素a. 被加工零件的加工精度和加工工序甩然說輪室蓋的木道工序加工粗糙度要求不怎么高，但有一定的形狀精度與位 置精度的要求，安排工藝應(yīng)在一個(gè)工位上對(duì)26個(gè)孔同時(shí)進(jìn)行加工，因齒輪室蓋上孔 的間距很小，應(yīng)用立式加工時(shí)，有利于切削落下導(dǎo)向，造成導(dǎo)向精度早期走失，不 利于保證加工精度，所以應(yīng)選用臥式床身。為了保證機(jī)床在加工過程中的穩(wěn)定性，鉆頭滑臺(tái)應(yīng)選用液壓矩形導(dǎo)軌型式。b. 被加工零件的特點(diǎn)被加工的齒輪室蓋體木身為鑄鐵，且孔分布在不m的端面上，孔的直徑又是不 怎么大，考慮到重心、振動(dòng)、w輪室蓋的形狀及重量與安裝方便等原因，宜用單工 位、臥式機(jī)床加工較合適。c. 零件的生

7、產(chǎn)批量木組合機(jī)床是為了適應(yīng)zh1100型柴汕機(jī)齒輪室蓋的大批量生產(chǎn)，且多為連續(xù)生 產(chǎn)機(jī)床，此吋應(yīng)盡量將工序集中到一臺(tái)或少數(shù)幾臺(tái)機(jī)床進(jìn)行加工，以提高機(jī)床的利 用率。d. 機(jī)床的使用條件木機(jī)床使用場(chǎng)地條件較好，車間溫度在三十度之里，使用液壓傳動(dòng)能較好的發(fā) 揮機(jī)床的工作性能，其它機(jī)床結(jié)構(gòu)亦能很好的適應(yīng)使用條件。從上述因素分析，木方案是最佳、可行的。2.1.3工藝路線的確立被加工零件需要在組合機(jī)床上完成的加工工序，以及應(yīng)保證的加工精度是制定 機(jī)床方案的主要依據(jù)。本設(shè)計(jì)是為鉆削zh1100型柴油機(jī)齒輪室蓋上的26個(gè)孔的工序而專門設(shè)計(jì)的， 為了能達(dá)到質(zhì)量好、效率高。我們采用了工序集中的原則進(jìn)行沒計(jì)。擬訂步

8、驟：a. 分析研究加工要求和現(xiàn)場(chǎng)工藝；b. 定位基準(zhǔn)和夾壓部件的選擇；c. 影響工藝方案的主要因素；d. 工序間余量的確定。木次設(shè)計(jì)的組合機(jī)床是用于加工柴汕機(jī)齒輪室蓋的鉆孔專用組合機(jī)床，其工藝 方案為鉆孔，其具體的加工工藝如下：zh1100型柴汕機(jī)機(jī)體的加工工藝：a. 粗銳上農(nóng)面；b. 粗銑下表面；c. 粗錠左、4農(nóng)面；d. 粗銑前、后表面；e. 精銑上表面；f. 精銑下表面；g. 精洗左、農(nóng)面；h. 精銑前、后表面；i. 粗鏜孔；j. 精鍵孔；k. 鉆左、右、后孔；l. 锪孔；m. 攻絲。左側(cè)面:a.鉆6m67h孔至5 （深15）;b. 鉆620孔（深10）；右側(cè)面:a.鉆6 -10孔至69

9、. 6 （深38）;b. 鉆 m14x1.56h 孔至 12. 5 （深 20）;c. 鉆 m8 6h 孔至06. 7;d. 鉆 3010 孔至 39. 6（深 78）;后側(cè)面：a.鉆3 09孔至3 08. 7;b鉆 m12x1. 25-6h 孔至 10. 75 深（12）。2.1.4機(jī)床配置型式的選擇機(jī)床的配置型式有立式和臥式兩種。立式機(jī)床的優(yōu)點(diǎn)是占地面積小，&由度大，操作方便，其缺點(diǎn)是機(jī)床重心高， 振動(dòng)大。臥式機(jī)床的優(yōu)點(diǎn)是加工和裝配工藝性好，振動(dòng)小，運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，機(jī)床重心較 低，精度高，安裝方便，艽缺點(diǎn)是削弱了床身的剛性，占地面積大。機(jī)床的配置型 式在很大程度上取決于被加工零件的大小、

10、形狀及加工部位等因素。臥式機(jī)床多用于加工孔屮心線與定位基準(zhǔn)面平行的情況，而立式機(jī)床則適用于 加工定位基面是水平的，而加工的孔與基面相垂直的工件?？紤]到汽車變速箱箱體 的結(jié)構(gòu)為臥式長(zhǎng)方體，從裝夾的角度來看，臥式平放比較方便，也減輕了工人的勞 動(dòng)強(qiáng)度。通過以上的比較，考慮到臥式機(jī)床振動(dòng)小，裝夾方便等因素，選用臥式組合機(jī) 床。2.1.5定位基準(zhǔn)的選擇組合機(jī)床是針對(duì)某種零件或零件某道工序設(shè)計(jì)的。正確選擇定位基準(zhǔn)，是確保 加工精度的重要條件，同時(shí)也有利于實(shí)現(xiàn)最大限度的集中工序，從而收到減少機(jī)床 臺(tái)數(shù)的效果。本設(shè)計(jì)的柴油機(jī)齒輪室蓋是箱體類零件，箱體類零件一般都有較高精度的孔和 面需要加工，乂常常要在兒次安

11、裝下進(jìn)行。因此，定位基準(zhǔn)選擇“一面雙孔”是最 常用的方法，因此該被加工零件采用“一面兩銷”的定位方案，定位基準(zhǔn)和夾壓 點(diǎn)見零件的工序圖。該定位方案限制的自由度敘述如下：以工件的心側(cè)面為定位基 準(zhǔn)面，約束了 y、z向的轉(zhuǎn)動(dòng)和x向的移動(dòng)3個(gè)&由度。圓柱銷約束了 y、z向的移 動(dòng)2個(gè)自由度。削邊銷約束了x向的轉(zhuǎn)動(dòng)1個(gè)自由度。這樣工件的6個(gè)自由度被完 全約束了也就得到了完全的定位。2.1.6滑臺(tái)傳動(dòng)型式選用本組合機(jī)床采用的是液壓滑臺(tái)。與機(jī)械滑臺(tái)相比較，液壓滑臺(tái)具有如下優(yōu)點(diǎn)：在相當(dāng)大的范圍a進(jìn)給量可以無級(jí)調(diào)速；可以獲得較大的進(jìn)給力；由于液壓驅(qū)動(dòng)， 零件磨損小，使用壽命長(zhǎng)；工藝上要求多次進(jìn)給時(shí)，通

12、過液壓換向閥，很容易實(shí)現(xiàn); 過載保護(hù)簡(jiǎn)單可靠；由行程調(diào)速閥來控制滑臺(tái)的快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)，轉(zhuǎn)換精度高，工作可 靠。但采用液壓滑臺(tái)也有其弊端，如：進(jìn)給量由于載荷的變化和溫度的影響而不夠 穩(wěn)定；液壓系統(tǒng)漏油影響工作環(huán)境，浪費(fèi)能源；調(diào)整維修比較麻煩。本課題的加工 對(duì)象是zh1100柴油機(jī)齒輪室蓋左、右、后三個(gè)血上的26個(gè)孔，位置精度和尺寸精 度要求較高，因此采用液壓滑臺(tái)。由此，根據(jù)已定的工藝方案和機(jī)床配置形式并結(jié)合使用及修理等w素，確定機(jī) 床為臥式雙面單工位液壓傳動(dòng)組合機(jī)床，液壓滑臺(tái)實(shí)現(xiàn)工作進(jìn)給運(yùn)動(dòng)，選用配套的 動(dòng)力箱驅(qū)動(dòng)多軸箱鉆孔主軸。2.2切削用量及選擇刀具確定2.2.1切削用量選擇切削用量選擇是否合理

13、，對(duì)組合機(jī)床的加工精度、生產(chǎn)率、刀具耐用度、機(jī)床 的布局形式及正常工作均有很大影響。組合機(jī)床多軸箱上所以的刀具共用一個(gè)進(jìn)給 系統(tǒng)，通常為標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)力滑臺(tái)。由查文獻(xiàn)1得硬度hb190-240吋，高速鋼鉆頭的切削 用量如下表：在選擇切削速度吋，要求同一多軸箱上各刀具每分鐘進(jìn)給量必須相等并等于滑 臺(tái)的工進(jìn)速度（屯位為mm/min），因此，一般先按各刀具選擇較合理的轉(zhuǎn)速 （甲. 位為r/min）和每轉(zhuǎn)進(jìn)給量（單位為mm/r）,再根據(jù)其工作吋間最長(zhǎng)、負(fù)荷最重、 刃磨較困難的所謂“限制性刀具”來確定并調(diào)整每轉(zhuǎn)進(jìn)給量和轉(zhuǎn)速，通過“試湊法” 來滿足每分鐘進(jìn)給量相同的要求，根據(jù)文獻(xiàn)1屮表（6-11）和表（6-12）

14、選定加工各孔的 切削用量如下：即加工材料加工直徑4 (mm)切削速度v (m/min)進(jìn)給量/ gmn/r)鑄鐵190240hbs6 1210 18>0. 1 0. 18>6-12>0. 10. 18表2-1高速鋼鉆頭切削用量="2/2 = = %在選擇了轉(zhuǎn)速后就可以根據(jù)公式式中：v d1000-切削速度，單位m/min;-加工(鉆頭)直社，單位mm; -進(jìn)給量，單位rrnn/r;-每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)，單位/7min;(2-1)(2-2)選擇合理的切削速度。a.左側(cè)曲鉆孔：a)加工6-m6-7螺紋底孔，鉆孔至尺寸6-小5, ral2.5；資表 2-1 得：v=12.8112

15、m/min ； f =0.05smm/ r1000v./?, = 816r/min3.14t/b)鏡 6-4> 20 平面,rai2.5；查表 2-1 得：v=13. 6904m/min； f 2=q22mm!r looov'3.14j=218r/minb.右側(cè)面鉆孔:a)加工6-4> 10,鉆孔至尺寸6-巾9.6,深38 (通),ral2.5查表 2-1 得：v = 15.9m/min； f 尸0.16mm/r 1000v3.146/529.4/7 minb)加工 m14x1.5-6h,鉆孔至尺寸 *12.5, rai2.5；查表 2-1 得：v=14.8m/min； f

16、1000v"4 =43.14j0.224/7?m/= 378.9r/minc)加工3-4uo,鉆孔至尺寸3-4)9.6,深78 (通),rai2.5； 查表 2-1 得：v=15.9m/min； f 6= 0.16mm/r"61000v3.14j= 529.4/7 minc.后側(cè)而鉆孔：a)加工 3-(1)9,鉆孔至尺寸 3-(i) 8.7, ral2.5；查表 2-1 得：v = 11.474m/min； f 7=0.121mm/rn7looov3.143=420/7 minb）加工m12x1.25-6h螺紋底孔，鉆孔至尺寸4）10.75, ral2.5；杳表2-1得:v

17、=10.09m/min； f &=q.vlmm/ r_looov "3.146/=299/7 min2.2.2切削力、切削扭矩及切削功率計(jì)算 根據(jù)文獻(xiàn)1 表（6-20）中公式f = 26/y 08"b06 7 = 10dl9/08hb°69740 - d式中：f軸向切削力，單位n;d 加工（鉆頭）直徑，單位mm;f 進(jìn)給量，單位mm/r;布氏硬度；t 切削轉(zhuǎn)矩，單位n.mm;p切削功率，單位kw。a.左側(cè)面鉆孔a）加工6-m6-7螺紋底孔，鉆孔至尺寸6-巾5，ral2. 5；(2-3)(2-4)(2-5)(2-6)f = 0.058mm/r n = 816

18、r/ min v = 11.8112m/min hb = 190-240f = 26d/08- hb06 = 335.5o57vr = 10 dh9 /().8 hb06 = 705.933/vmm tvp = 0.046尺 iv9740-jt-z)b)锪 6-巾 20 平面，ral2. 5；f = 0.22mm/r n = 218廠/minv = 13.6904m/min hb = 190-240f = 26d/08- hb06 = 3876.757vtvp = 0.49467 尺 w9740-ji-pz/5, = 6x0.046 + 6x0.49467 = 3.32274a3vb. 右側(cè)而

19、鉆孔a) 加工 6-4)10，鉆孔至尺寸 6-4)9. 6，深 38 (通)，ral2. 5; f = 0.16mm/r n = 529.4/7 min v = 15.9m/ min hb = 190-240f = 26.d廣.hb06 = 1477.497vt = 10-d,9 - hb06 = 4351.05mmtvp = 0.23kw9740-jtdb) 加工 m14*1.5-6h,鉆孔至尺寸 <1)12. 5, ral2. 5；f = 0.224mm/r n = 378.9r/min v = 14.8m/min hb = 190-240f = 26. df0、hb06 =251

20、s.05nt 二 10 d19 /()8 hb06 = 9403.95/vmmtvp = 0.36kw9740-jt-z)c) 加工 3-4> 10,鉆孔至尺寸 3-4>9.6,深 78 (通),ral2. 5;。 f - qa6mm/r n- 529.4/7min v = 15.9/77/min hb 190-240f = 26 d-.廣8 hb06 = 1477.497vr = 10-£>l9-/(，'8-6 = 4351.05ammtvp = q.23kw9740jt*£>xpi = 6x0.23 + 0.36 + 3x0.23 = 2

21、a3kwc. 后側(cè)面鉆孔a) 加工 3-(1)9，鉆孔至尺寸 3-(1)8. 7, ral2. 5；/ = 0.13mm / r n - 449z7 min v = 12.2m/ min hb = 190- 240f = 26 d f .hb06 =1073.124nr = 10d19-/08 - hb06 = 2892.3w mm tvp = 0.125w9740-jt-z)b) 加工m12m.25-6h螺紋底孔,鉆孔至尺寸4> 10. 75, rai2. 5； f = 0.15mm/r n = 387r/min v = 13.1/72/min hb = 190-240f = 26d/

22、08- hb06 = 1734.535/vr = 10-dl9-/°-8- hb(、6 = 5655.581w mm tvp = 0a14kw9740* ji-z)=3x0.125 + 0.174 = 0.549a：w2.3組合機(jī)床總體設(shè)計(jì)一 “三圖一卡”組合機(jī)床“三圖一卡”，就是針對(duì)具體零件在選定的工藝和結(jié)構(gòu)方案的基礎(chǔ)上， 進(jìn)行組合機(jī)床總體方案圖樣文件設(shè)計(jì)，其內(nèi)容包拈：繪制被加工零件工序圖、加工 示意圖、機(jī)床聯(lián)系尺寸總圖和編制生產(chǎn)率計(jì)算卡。2. 3.1被加工零件工序圖被加工零件工序圖是根裾選擇的工藝方案，表示在機(jī)床上完成工序a容加工部 位的尺寸及精度、技術(shù)要求、加工定位基準(zhǔn)、夾壓部

23、位以及被加工零件的材料、硬 度和機(jī)床加工前毛坯情況的圖紙。它是設(shè)計(jì)及驗(yàn)收機(jī)床的重要數(shù)據(jù)，也是制造使用 時(shí)調(diào)節(jié)機(jī)床的重要技術(shù)文件。a. 被加工零件名稱及編號(hào)：齒輪室蓋zh1100材料及硬度：ht200hb190240b. 圖中符號(hào)i夾緊點(diǎn)-v-定位基面見附圖 bdjz031-012.3.2加工示意圖零件加工的工藝方案要通過加工示意圖反映出來。加工示意圖表示被加工零件 在機(jī)床上的加工過程，刀具、輔具的布置狀況以及工件、夾具、刀具等機(jī)床各部件 間的相對(duì)位置關(guān)系，機(jī)床的工作行程及工作循環(huán)等。a. 刀具的選擇在編制加工示意圖的過程中，首先遇到刀具的選擇。而一臺(tái)機(jī)床刀具的選擇是 否合理，直接影響到機(jī)床的加

24、工精度，生產(chǎn)率，工作情況。因而止確選擇刀具是一 個(gè)相當(dāng)重要的工作。刀具的選擇要考慮到工件加工尺、r精度，表面粗糙度，切屑的 排除及生產(chǎn)率要求等因素。鉆孔刀其其直徑應(yīng)與加工終了時(shí)刀其螺紋螺旋槽后端和導(dǎo)向套外端有一定的距離。木工序加工3 x 4> 8.7mm,可選用4）8.7mm的高速鋼麻花鉆頭；加工小10.75mm， 可選用巾10.75mm高速麻花站頭；加工6x 4）5mm,可選用4）5mm的高述鋼麻花鉆 頭；加工6 x巾20mm,可選用* 20mm的高逨鋼麻花鉆頭；力口工9 x 4）9.6mm,可選 用4）9.6mm的高速鋼麻花鉆頭;加工小12.5mm,可選用* 12.5mm的高速鋼麻花

25、鉆 頭。b. 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的選擇組合機(jī)床鉆孔吋，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的導(dǎo)向裝置來保證的。導(dǎo) 向裝置的作用是：保證刀具相對(duì)工件的正確位置；保證刀具相互間的正確位置；提 高刀具系統(tǒng)的支承剛性。木課題中加工26孔吋，導(dǎo)向表面定轉(zhuǎn)線速度小于20m/min 所以導(dǎo)向裝置選擇用定導(dǎo)套。由參考文獻(xiàn)111表8-4查得導(dǎo)套的具體數(shù)值如下：左面加工05 的孔 d=10mm，di=15mm, d2=18mm, d3=m6，l=12 mm,（短型 導(dǎo)套）l=8mm，li=3mm, 13= 12mm, e= 14.5mm；加工020 的卞面 d=30mm, di=40mm， d2=44mm, d3=m8，l=25

26、 mm,（短型導(dǎo)套）l=10mm，li=4mm, b=16mm，e=29mm。右面加工 9.6 的孔 d=15mm，di=22mm, d2=26mm, d3=m6, l=16mm,（短 型導(dǎo)套）l=8mm，li=3mm, 13= 12mm, e=l8.5mm；加工 12.5 d=22mm，di=30mm, d2=34mm，d3=m8, l=20 mm,（短型導(dǎo)套）1=1 omm, 11 =4mm, b=16mm, e=24mmo后面加工 8.7 的孔 d=10mm，di=22mm, d2=26mm, d3=m6, l=16mm,（短 型導(dǎo)套）l=8mm, li=3mm, b=12mm, e=l

27、8.5mm；加工 10.75 的孔 d=18mm， di=26mm，d2=30mm，d；j=m8, l=16mm,（短型導(dǎo)套）l=10mm, l|=4mm，l3=12mm， e=22mmoc. 確定主軸尺寸，外尺寸主軸用t鉆孔，選用滾珠軸承主軸，又因?yàn)樽詣?dòng)卡頭與刀具剛性連接，所以該 主軸為長(zhǎng)主軸，故木機(jī)床中的主軸場(chǎng)為滾珠軸承長(zhǎng)主軸，根據(jù)巾選定的切削用量計(jì) 算得到切削轉(zhuǎn)矩t由文獻(xiàn)i11p43得d>bi/iot（2-7）式中:d軸直徑t-軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩b系數(shù)木課題中主軸為剛性主軸，故取b=7.3木設(shè)計(jì)是三面加工，釆用錐柄鉆擴(kuò)復(fù)合刀具加工，考慮到安裝過程中軸的互換 性，安裝方便等因素，其中左面

28、加工為12個(gè)孔，根據(jù)前面計(jì)算所得的切削扭矩，及 公式,查|11表3-4得軸徑都可以選20mm,再根據(jù)d/山為32/20,主軸外 伸尺寸為115mm。主軸箱端面到零件加工表面的距離為330mm或325mm,選用 2-215t0635-01系列接桿，莫氏圓錐度為；右面加工10個(gè)孔，根據(jù)前面計(jì)算所得的 切削扭矩，得軸徑都可以選20mm，得d/cu 32/20,主軸外伸尺寸為115mm,采用 2-245t0635-01系列接桿，莫氏錐度為1;后面加工4個(gè)孔，1-3孔根據(jù)前面計(jì)算所得 的切削扭矩，得軸徑都可以選20mm，fy d/d, 32/20, 4孔根據(jù)前面計(jì)算所得的切 削扭矩，得軸徑都可以選25m

29、m, d/d, 40/28,主軸外伸尺寸都為115mm,都釆用2-245t0635-01系列接桿，莫氏錐度為1。d. 動(dòng)力部件工作循環(huán)及行程的確定a)工作進(jìn)給長(zhǎng)度l的確定u應(yīng)等于應(yīng)加工部位長(zhǎng)度(多軸加工接最長(zhǎng)孔計(jì))與刀具切入長(zhǎng)度u和切出長(zhǎng) 度12和切入長(zhǎng)度一般為5-10,根據(jù)工件段面的誤差情況確定，鉆孔時(shí)切出長(zhǎng)度按£2 = | + (3-8)(2-8)l' = a + l2 + l(2-9)三個(gè)面上鉆孔吋的工作進(jìn)給長(zhǎng)度見下表表2-2工作進(jìn)給參數(shù)主軸箱ll1dl2li左主軸筘1555828右主軸箱7879.61095后主軸箱1358. 7927b)進(jìn)給長(zhǎng)度的確定快速進(jìn)給是指動(dòng)力

30、部件把刀具送到工作進(jìn)給位置。左動(dòng)力頭工作循環(huán)中，快進(jìn)的長(zhǎng)度為252mm。a動(dòng)力頭工作循環(huán)屮，快進(jìn)的長(zhǎng)度為185mm，后動(dòng)力頭工作循 環(huán)中，快進(jìn)的長(zhǎng)度為143mm。c) 快速退回長(zhǎng)度的確定快速退回長(zhǎng)度等于快速進(jìn)給和工作進(jìn)給長(zhǎng)度之和。由已確定的快速進(jìn)給和工作 進(jìn)給長(zhǎng)度可知，一般在固定式夾具鉆孔或擴(kuò)孔的機(jī)床上動(dòng)力頭快速退回的行程只要 把所有的刀具都退回至導(dǎo)套內(nèi)，不影響工件裝卸即可。d) 動(dòng)力部件總行程的確定動(dòng)力部件的總行程，除能保證實(shí)現(xiàn)上述工作循環(huán)外，還要考慮裝卸和調(diào)整刀具 的方便性，即要考慮前、后備量。前備量是由于刀具的磨損成為了補(bǔ)償安裝制造的 誤差，動(dòng)力部件要向前調(diào)整的跑離，此跑離不小于15-2

31、0mm，后備量考慮刀具從主 軸孔和夾具導(dǎo)套孔取出所要的距離，保證刀具退離導(dǎo)套外端面的距離要大于刀桿插 入主軸孔內(nèi)的長(zhǎng)度。動(dòng)力部件的總行程為快退行程與前后備量之和。機(jī)床左動(dòng)力部件在工作循環(huán)中，前備量55mm,后備量80mm。機(jī)床心動(dòng)力部件在工作循環(huán)中，前備量30mm,后備量100mm。機(jī)床后動(dòng)力部件在丁作循環(huán)屮，前備量36mm,后備量34mm。加工示意圖如附圖bdjz031-02所示。2.3.3機(jī)床聯(lián)系尺寸圖機(jī)床聯(lián)系尺寸圖是用來表示機(jī)床的配備型式和布局，各部件的輪廓尺寸和相互 關(guān)系的圖紙。聯(lián)系尺寸圖也可看成是簡(jiǎn)化的機(jī)床總圖，它表示機(jī)床的配備型式和布 局。通用部件的選擇是否合適為進(jìn)一步發(fā)展通用多軸

32、箱夾具等專用部件、零件的設(shè) 計(jì)提供依據(jù)。a.選擇動(dòng)力部件組合機(jī)床的動(dòng)力部件是配置組合機(jī)床的基礎(chǔ)。包括用以實(shí)現(xiàn)刀具主軸旋轉(zhuǎn)主運(yùn) 動(dòng)的動(dòng)力箱、切削用頭及動(dòng)力滑臺(tái)、各主要性能參數(shù)及配套關(guān)系。pi 柚左332274 =4.153425(2-10)1 撲1 r/0.8rj 0.83.375w= 1.373aw因電機(jī)輸出經(jīng)動(dòng)力箱吋還有功率損耗，所以巾參考文獻(xiàn)表5-39左面和右面選 擇功率為5.5kw的電機(jī)，其型號(hào)為：ys_4 ,選取1td40型動(dòng)力箱，l3=395mm,電 機(jī)轉(zhuǎn)速1440 r/min，動(dòng)力箱的主軸轉(zhuǎn)逨720r/min，后面選擇功率為3kw的電機(jī)，其 型號(hào)為&2s_6,選取1td40

33、型動(dòng)力箱，l3=395mm,電機(jī)轉(zhuǎn)速960r/min，動(dòng)力箱主軸 轉(zhuǎn)速 480r/min。b. 滑臺(tái)及底座的選擇由于液壓驅(qū)動(dòng)，零件損失小，使用壽命長(zhǎng)，所以選擇液壓滑臺(tái)。由于y1td40 型動(dòng)力箱滑鞍長(zhǎng)度l=800mm,由參考文獻(xiàn)1表5-1左面和右面、后面都選擇1hy40i 型滑臺(tái)及配套的側(cè)底座選擇icc401lc. 多軸箱輪廓尺寸的設(shè)計(jì)確定機(jī)床的裝料高度，新頒國家標(biāo)準(zhǔn)裝料高度為1060m m，及:際設(shè)計(jì)時(shí)常在850 1060mm之間選取，選取裝料高度為1000mm。多軸箱的寬度與高度的大小與被加工零件的加工部位有關(guān)，可按下列關(guān)系式確 定：b=b+2bt(2-11)h+h.+b,(2-12)式中

34、：b-工件在覺度方向相距最遠(yuǎn)兩孔距離，b=340mm。bi-最邊緣主軸中心距箱體外壁的距離，推薦bi彡70100mm，取1=100。 h-工件在商度方向相距最遠(yuǎn)的兩孔距離，h=238mm。hr最低主軸高度。w為滑臺(tái)與底座的型號(hào)都己經(jīng)選擇，所以側(cè)底座的高度為己知值560mm, 滑臺(tái)滑座總高320mm;滑座與側(cè)底座的調(diào)憋墊厚度一般取5mm,多軸箱底與滑臺(tái)猾座臺(tái)面間的間隙取0.5mm。故 hl=ll+1000-(0.5+5+320+560)=125.5mm,通常推薦 hl85140mm，所以 hl = 125.5mm符合通常推薦值。同理對(duì)于后主軸箱 h 1 =41+1000-(0.5+5+320+5

35、60)= 155.5mm,故右主軸箱的輪廓尺寸為b=b+2bl =340+2 x 100=540mm,h=h+h 1 +b 1 =238+11 +1000-(0.5+5+320+560)+100=460.5mm。 按照取 fix/= 630x500由左面和右面尺寸相近，所以取fixh=630x500 后主軸箱輪廓尺寸為fix h =500x500根據(jù)以上計(jì)算得出動(dòng)力箱的參數(shù)如表2-3表2-3動(dòng)力箱參數(shù)表主軸箱動(dòng)力箱型號(hào)電動(dòng)機(jī)型號(hào)電動(dòng)機(jī)功率電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速輸出軸轉(zhuǎn)速左主軸箱1td40iy132s-45. 51440720右主軸筘1td40iy132s-45.51440720后主軸箱1td40iiiy1

36、32s-63.0960480組合機(jī)床聯(lián)系尺寸圖如附圖bdjz031-03所示。2.3.4機(jī)床生產(chǎn)率計(jì)算卡此畢業(yè)設(shè)計(jì)已通過答辯，詳細(xì)計(jì)芫整說明書和全g設(shè)計(jì)圖紙謫聯(lián)系扣扣：0x2)®®零；®(5)®(2)®<i)(5)®寸聯(lián)系圖01a0 加丁丁 序圍02畢業(yè)isi做 明書封面 070601陳興富實(shí)陳興富文 習(xí)報(bào)舌 獻(xiàn)資料陳興富畢業(yè)陳興富說明 設(shè)計(jì)(論文)書開題報(bào)告陳興畐慘陳興富摘要齒輪a3改清單傳動(dòng)軸a2后蓋補(bǔ)枷 工圖a1后主軸葙任力di示意圖 03顆由報(bào)表前蓋補(bǔ)枷±a3工圖a1逐計(jì)算卡外文翻譯 陳興富 2007箱體補(bǔ)充加

37、 工圖a1軸套a4主軸a2總裝圖a0圖3-3與二軸定距傳動(dòng)軸坐標(biāo)計(jì)算圖.bsin cq = sin a()=(3-10)lacoscq = cos 6t()=則:a3 - a2 = i cos c0 j sin c0 =ai-bj _l-b = b3+ b2= 1 sin a() + j cos c0 = 還原到xoy坐標(biāo)系巾去，則6點(diǎn)坐標(biāo)：bi aj _l-(311)a1-bj(3-12)lya-b,=yabi+ aj_l-計(jì)算軸5的坐標(biāo):主軸3、驅(qū)動(dòng)軸坐標(biāo)分別為（222.000,3軸齒輪齒數(shù)：z3 = 24 ；模數(shù)m = 20軸齒輪齒數(shù)：z（）=21;模數(shù)m = 35軸齒輪齒數(shù)：z5=24

38、；模數(shù)m = 2,3 z. + z可求得108.124), (222.000，134.000)5-067.55-3= 48將坐標(biāo)值代入公式(3-7)得：a = x-xa = 222.000 - 222.000 = 0 b = yb-ya=1 08.124-134.000 = -25.876則由公式(3-8)得：l = va2+b2 二加2 +(-25.876)2 = 25.875由公式（3-9）得:/?,2 + £2-/?22)2x25.875(67.52 + 25.s752-482) = 56.46j =扣'2-12 = v67.52-56.462 =37 由公式(3-10

39、)得：b -25.875,sin cn = sin a(= = -1°° l 25.875cos c0 = cos aql 25.875 所以由公式（3-11）得：= a3- i cos c0 - j sin c() = = 37.000 l= b3 + =/sin c0 + j cosc0 = 56.46還原到xoy坐標(biāo)系中去，由公式（3-12）,則5軸坐標(biāo)：+= 222.000 37.000 = 185.000y = ya-b=ya + bi + aj =134.000- 56.46 = 77.545 l其它傳動(dòng)軸的華標(biāo)的計(jì)算和中心距誤差驗(yàn)算可以此類推。各傳動(dòng)軸坐標(biāo)見表

40、3-3表3-3傳動(dòng)軸坐標(biāo)坐標(biāo)傳動(dòng)軸5傳動(dòng)軸6傳動(dòng)軸7傳動(dòng)軸8傳動(dòng)軸9x185. 000277. 017277. 017222. 000307. 712y77. 545173. 124245. 126214. 411308. 5813.4.2繪制坐標(biāo)檢查圖在完成坐標(biāo)計(jì)算工作之后，要繪制坐標(biāo)及傳動(dòng)關(guān)系檢查圖，用以檢查傳動(dòng)系統(tǒng) 設(shè)計(jì)的正確性。其內(nèi)容包括：通過齒輪嚙合，檢查坐標(biāo)位置是否正確；檢查各零件 有無碰撞現(xiàn)象；檢查附加機(jī)構(gòu)的位置是否合適等。見圖3-43.5軸、齒輪的校核可設(shè)計(jì)的齒輪傳動(dòng)在具體工作環(huán)境情況下，必須有足夠的，相應(yīng)的工作能力， 以保證在整個(gè)壽命期間不致失效。所以在齒輪過程中要進(jìn)行校核。

41、以傳動(dòng)軸8, 5及其上面的齒輪為例，根據(jù)文獻(xiàn)17公式分別進(jìn)行軸與齒輪的校 核。3.5.1齒輪強(qiáng)度的校核在初步擬訂多軸箱傳動(dòng)系統(tǒng)后，還要對(duì)危險(xiǎn)齒輪進(jìn)行校核計(jì)算，尤其是對(duì)低速 級(jí)齒輪或齒根到鍵槽距離較低的齒輪以及轉(zhuǎn)矩較大的齒輪。通過比較發(fā)現(xiàn)5軸上的 齒輪較危險(xiǎn)，故對(duì)其進(jìn)行校核。已選定齒輪采用45鋼，鍛造毛坯，軟齒面，大齒輪正火處理，小齒輪調(diào)質(zhì)， 齒輪精度用8級(jí)，軟齒表而粗糙度為尺3.2,對(duì)于需校核的一對(duì)0、5軸上的齒輪，齒數(shù)分別為zo=21，z5=24,模數(shù)為3,傳動(dòng)比屬，扭矩丁=5胃.m。a. 設(shè)計(jì)準(zhǔn)則按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，在按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。b. 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算(fz 乂 z?

42、9 2 尺7；(“ + 1)中w(3-13)式屮：z7/節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)，用來考慮節(jié)點(diǎn)齒廓形狀對(duì)接觸應(yīng)力的影響，其值查17 圖 7-15,取z"=1.8;材料系數(shù)，單位為7,查17表7-5,取189. 87;2； 重合度系數(shù)，??；=0.90;丸一齒寬系數(shù)，其值可查17表7-7,取么=0.3; u齒數(shù)比，其值為大齒輪齒數(shù)與小齒輪齒數(shù)之比，u=- = l. i43o參由文獻(xiàn)17圖7-6選擇材料的接觸疲勞極限應(yīng)力為：o謂m = 5sqmpa(rh2hm = 560嫩z由文獻(xiàn)17圖7-7選擇齒根彎曲疲勞極限應(yīng)力為：fuhn = 230mpciaf2hm =20mpa應(yīng)力循環(huán)次數(shù)n由公式(3-13

43、)和(3-14)計(jì)算可得: n = 60/7,6/z = 60 x 480 x 16x300x8=1. 11x 109l.llxlo91.143= lxl09巾文獻(xiàn)17圖7-8，查得接觸疲勞壽命系數(shù)為znl=a,zn2=.q2 由文獻(xiàn)17圖7-9，查得彎而疲勞壽命系數(shù)為=1 巾文獻(xiàn)17表7-2查得接觸疲勞安全系數(shù)人 =1，彎曲疲勞安全系數(shù)s 又為試驗(yàn)齒輪的應(yīng)力修正系數(shù)，按國家標(biāo)準(zhǔn)取2.0,試選久=1.3。 由下列公式求許用接觸應(yīng)力和許用彎而應(yīng)力：580xl.l = 638m/vz3 a/ min(yh2 = nlzn2 = x.02 = 59 .6m pa11 minml(3-14)(3-15

44、)= 1.5,(3-16)(3-17)圖3-4坐標(biāo)檢查圖=xl = 306.67嫩z1.5(3-18)1.8x189.8x0.9、591.62x1.3x596871,14310.31.143af2=2丁 yn2 = 210x2xl = 2sqmpa(3-19)fmin1.5將有關(guān)值帶入公式(3-13)得：?2-2kft' “ + 1(3-20)中du=66. 26mm則 = i 664,7山，m= 0.35m，查文獻(xiàn)160x100060x1000100100圖 7-10 得/cp= 1.05;由17表 7-3 鶴 k1.5,由文獻(xiàn)17表7-4查得1.05,取么=1,則= kakvkka

45、 =1.5x1.05x1.05x1 = 1. 653修正彳=dj = 66.26xr- =6l.3lmm , m =_ 2.92mmy kv 1.3z0 21由文獻(xiàn)17表7-6取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)m=3mm，與前面選定的模數(shù)相同，所以ni=3mni符合 要求。c. 計(jì)算兒何尺寸d0 = m'zq =3x21 = 63mm , d5 = mz5 =3x24 = 72mm a = w(zo + z5) = 3x(2;+24) = 67.5mm，b =(/>dd0= 0.3x67.5 = 2q.25mm取 4 = 24mm，b2 = 24mm od. 校核w根涔rtti疲勞強(qiáng)度由圖 7-18 查

46、得yfs1=4.1，l2=3.8，取 yf=0.7巾文獻(xiàn)17公式(4-20)和(4-21)校核兩齒輪的彎曲強(qiáng)度2kt么 z02m32x1.03x59687.50.3x212x33x4.1x0.7 = 98.79m/(3-21)= 9i.56mpa<af2(3-22)所以齒輪完全達(dá)到要求。傳動(dòng)軸5與其余齒輪均用此方法進(jìn)行校核，其結(jié)果均 符合要求。3.5.2軸的剛度、強(qiáng)度校核軸在初步完成結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)后，進(jìn)行校核計(jì)算。計(jì)算準(zhǔn)則是滿足軸的強(qiáng)度或剛度要 求。進(jìn)行軸的強(qiáng)度校核計(jì)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)軸的其體受載及應(yīng)力情況，采取相應(yīng)的方法，并恰當(dāng)?shù)剡x取其許用應(yīng)力，對(duì)于用于傳遞轉(zhuǎn)矩的軸應(yīng)按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件計(jì)算，對(duì)于只 受

47、彎矩的軸（心軸）應(yīng)按彎強(qiáng)度條件計(jì)算，兩者都具備的按疲勞強(qiáng)度條件進(jìn)行精 確校核等。在主軸箱中不管是主軸還是傳動(dòng)軸，它們的直徑都是按照扭轉(zhuǎn)剛度條件，根據(jù) 其所受扭矩，由文獻(xiàn)17表3-4選取的，所以它們的剛度都滿足要求。這里只對(duì)相 對(duì)較為危險(xiǎn)的軸進(jìn)行強(qiáng)度的校核計(jì)算。已選定后主軸箱主軸4,主軸4的轉(zhuǎn)矩t4=5. 6556n m、軸上齒輪z=25,模數(shù) m=3,則 d=mz=3x25=75mm,2t 2x5.6556xlo3 d75= 150.816n(3-23)fr = ftvdn 20° =150.816x tan 20° =54.89n(3-24)a. 計(jì)算支承反力 軸承的支點(diǎn)

48、位置齒寬中點(diǎn)距左支點(diǎn)距離：li = 24/2 + 26 + 26 + 12 + 29.5 = 101mm齒寬中點(diǎn)距右支點(diǎn)距離：乙2 = 24 / 2 + 20.5 + 7.5 = 40mm左支點(diǎn)水平面的支反力：mc = 0, fnh = l2ft/(li + l2)(3-25)fnh' = (40xl 50.816)/(101 + 40) n = 42.7852v 心支點(diǎn)水平面的支反力：ma = 0, fnh2 = lft/(li + li)(3-26)f/v/2 = (101x150.816)/(101 + 40)/7 = 108.031n 左支點(diǎn)垂直面的支反力：fnv = lif,

49、i(l + li)(3-27)=40x54.89 /(101 +40) = 15.577v右支點(diǎn)垂直而的支反力：fnv2 = lfr/(l + li)(3-28)= 101x54.89/(101 + 40) = 39.3227b. ffli彎矩圖見圖3-5a) 截面b處水平面彎矩：mh = f顯 l' = 108.031x40 = 4321.242v mm(3-29)b) 截面b處垂直面彎矩：mvi = fnvil = 15.57x101 = 1572.572v mm(3-30)mv2 = fnvili = 39.32x40 = 1572.8w mm(3-31)c)截u/b處合成彎矩:

50、(3-32)m = vmh2 + mvi2 = v4321.242 + 1572.572 =4598.497v* mmmi =相 h2+mv22 = a/4321.242+1572.82(3-33)= 4598.567；v.mmc. 彎扭合成強(qiáng)度校核通常以校核軸上受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，危險(xiǎn)截面ba) 截面b處計(jì)算彎矩：(3-34)考慮啟動(dòng)、停機(jī)影響，扭矩為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，6 = 0.6 則=扣 22+(漢7)2= v4598.5672+(0.6x5.6556x103)2= 5715.042jvmmb) 截面b處計(jì)算應(yīng)力：岡齒輪和軸用平鍵進(jìn)行周向固定，故：(3-35)liz 7rd3 b

51、t(d-t)2 x2538x4x(25 4)232 2d 322x25=1250.963mm3(3-36)w危險(xiǎn)截面的抗彎截面系數(shù)，單位為mm3 (tea = mea/w= 5715.042 /1250.963mftz = 4.57 mpac) 強(qiáng)度校核45鋼調(diào)質(zhì)處理，杳文獻(xiàn)資料17表11-2得ct.i = 60mpa9 c7ea<c7-i 故彎扭合成強(qiáng)度滿足要求。d) 畫轉(zhuǎn)矩圖:圖3-5軸的受力分析及彎扭矩圖3.6軸承的校核主軸4軸：杳文獻(xiàn)17深溝球軸承6205,所受徑向負(fù)荷 = 54.897v,軸向負(fù)荷凡=0,軸 承轉(zhuǎn)速n = 298.5/7 min，中等沖擊，常溫下工作。查文獻(xiàn)17

52、深溝球軸承6205的軸承的基木額定動(dòng)負(fù)荷g = 14/:/v,基木額定靜負(fù) 荷7.8隱。計(jì)算凡/cw并確定e值：fa/cor = 0f查文獻(xiàn)資料17表8-10,得e = 0 計(jì)算當(dāng)量動(dòng)負(fù)荷p:fa/fr = 0<e9 查文獻(xiàn)資料17表 8-10，得 x=l, y = 0,故尸=xfr + yfa = 54.897v(3-37)計(jì)算軸承奇命查文獻(xiàn)資料17表8-7、8-8,得方= 1.5, fi = l，蕎命指數(shù)£ = 10/3:= 1080035131/?(3-38)r 1666716667 z lxl4000、岑lh =(-)3 =x()3n fpp 4201.5x54.89驗(yàn)

53、算軸承是否合適l/, = 108003513 l/z> 20000/7軸承合適。3.7主軸箱體及其附件選擇 3. 7.1主軸箱的選擇設(shè)計(jì)該柴油機(jī)齒輪室蓋多孔鉆組合機(jī)床主軸筘選用500x500的通用主軸箱體，主軸 箱體、前后蓋材料都為ht200,雖然主軸箱是通用的，但為了滿足具體的使用要求， 故在此基礎(chǔ)上進(jìn)行了一系列的補(bǔ)充加工，其補(bǔ)充加工的情況可參見補(bǔ)充加工圖。3.7.2主軸箱上的附件材料的設(shè)計(jì)a. 泵的選擇根據(jù)油泵的驅(qū)動(dòng)功率和轉(zhuǎn)速的要求，選擇zir12-2型變量葉片泵，其技術(shù)性能 如下：轉(zhuǎn)速n=480轉(zhuǎn)/分，流量0-16升/分，壓力35-63公斤力/厘米2,偏心距0-2. 5 毫米，驅(qū)動(dòng)功率0.8-1. 5千瓦，容積效率85%。b. 分油器本主軸箱中分油器選用b-zir31-2-36型分油器，其作用是把油分成幾路，分別 潤(rùn)滑不同排數(shù)的齒輪及軸承，以便于保證軸承，齒輪有一定的使用壽命，減少摩擦 和磨損，降低振動(dòng)，消耗發(fā)熱。c. 油杯油杯是用來給箱體注油用的，以保證箱體內(nèi)油量滿足使用要求。d. 油塞油塞是用來放油用的，應(yīng)該置在箱體的底部，由于該主軸箱是臥式組合機(jī)床， 故活塞放置在箱體上，放油孔螺母與門臺(tái)之間應(yīng)加封油圈密封。e. 汕標(biāo)油標(biāo)是用來指示油的高度的，應(yīng)該放