[某展覽中心大型鋼結構安裝方案]鋼結構安裝方案

1、某展覽中心大型鋼結構安裝方案鋼結構安裝方案目 錄 第一局部安裝方案一、工程概況2 二、工程特點2 三、鋼構件布置2 四、安裝整體思路4 五、構件單重明細4 六、塔架組成6 七、主桁架拼裝8 八、鋼構件吊裝10 第二局部計算分析一、概述15 二、結構在原始荷載下內(nèi)力15 三、起重機數(shù)據(jù)17 四、起重機在樓面行走計算20 五、起重機在樓面起吊計算24 六、龍門架計算28 七、龍門架在樓面起吊計算32 八、結論36 第一局部安裝方案一、工程概況 會展中心 展覽中心位于 市 區(qū)，本工程是 市 區(qū)政府的一號工程，本工程鋼結構總重量約為*t ，總建筑面積約為 *.7m2 。二、工程特點本工程主體為混凝土框

2、架結構，鋼結構為主體分部工程的子分部工程，分布在本工程四個場館的頂層。鋼結構分布位置廣，桁架跨度大、結構形式截面形式復雜多樣，單個構件自重大，最重接近38 噸；主桁架構件長，水平距離為86m，導致加工廠制作后運輸困難，故采用分段制作運輸方法，這樣就帶來鋼結構安裝時，施工現(xiàn)場拼接節(jié)點多；安裝高度高，最大安裝高度51.000m，由于一層為砼結構，且一層有樓面，砼結構設計時未考慮大噸位吊車上樓面作業(yè)的施工荷載，故展館主桁架安裝時采用龍門架提升的方法。三、鋼構件布置1、平面布置圖2、剖面圖3、側立面圖：四、安裝整體思路安裝方向由南往北，由里往外裝。第一步先將鑄鋼件安裝好；第二步利用25 噸的吊車將主桁

3、架的胎架搭設固定好，胎架搭設時得考慮龍門架的搭設位置；第三步利用25 噸的吊車將龍門架在主桁架的安裝位置搭設固定好，龍門架搭設時得考慮主桁架的提升；第四步仍利用25 噸的吊車將分段主桁架吊放于胎架上，進行整體拼裝；第五步利用龍門架提升整體主桁架，用25 噸吊車起吊斜柱；第六步用 25 噸吊車依次吊裝次桁架、邊梁、抗風桁架、聯(lián)系桁架等。五、構件單重明細構件號主規(guī)格 單重 kg 備注 chj61 180*8 849.22 kfhj1 250*200*8 2501.95 kfhj2 250*200*8 1700.93 lxhj4 200*150*8 606.04 lxhj2 200*150*8 56

4、4.32 lxhj3 200*150*8 204.80 lxhj7 200*150*8 831.82 lxhj6 200*150*8 739.78 xz11 pd450*14 2427.43 xz12 pd450*14 2442.49 xz21 pd450*14 2468.14 xz22 pd450*14 2483.19 xz41 pd450*14 2426.02 xz42 pd450*14 2275.78 xz31 pd450*14 1555.70 xz51 pd250*10 274.64 xz52 pd250*10 274.64 zhj2 200*10 *.86 主桁架分成四段，單體最重8

5、.90 噸 zhj1 200*10 *.10 zhj1a 200*10 *.10 kfhj3 250*200*8 2562.62 kfhj3a 250*200*8 2562.62 kfhj9 250*200*8 1809.33 kfhj9a 250*200*8 1809.33 kfhj4 250*200*8 2656.84 kfhj4a 250*200*8 2656.84 kfhj5 250*200*8 2595.93 kfhj6 250*200*8 2507.27 kfhj7 250*200*8 2330.87 kfhj8 250*200*8 2099.48 kfhj8a 250*200*8

6、 2099.48 六、塔架組成標準支撐架以 3m 為一標準節(jié)，橫截面為2m 1.5m 的斷面。用 150/115*6 無縫鋼管、 80*6 角鋼組成。塔架底座采用200*200*8*10 及 200*200*8*12 的 h 型鋼，吊裝使用時以兩個塔架為一組龍門架，上端用500*300*8*12 的 h 型鋼連接，中間安裝 20 噸手拉葫蘆。兩組塔架之間的距離七、主桁架拼裝鋼構件由工廠下料，切相貫口、坡口、組對、焊接、噴漆、構件標識打鋼印、報檢合格后發(fā)運到現(xiàn)場進行整體拼裝。1、拼裝場地： bc館 12m 標高處有樓面，故在樓面上鋪設拼裝胎架。鋪設胎架時需考慮主桁架拼裝時標高高的一端靠近2-a1

7、 軸，低的一端延伸到館外拼裝。胎架鋪設由南向北布置。拼 裝 場 地 準 備 地 樣 描 點 劃 線 拼裝胎架、焊接地樣報檢胎架報檢桁架下料，拉彎待拼裝報檢合格桁架胎架整體拼裝整體提升前準備焊接 報檢合格2、拼裝流程3、zhj-1、-1a 、-2 放樣坐標點及尺寸大樣4、zhj-1-1a 、-2 桁架預拼平面胎架尺寸標注5、zhj-1-1a 、-2 桁架預拼平面組拼尺寸大樣6、zhj-1-1a 、-2 桁架整體預拼胎架立面尺寸大樣7、zhj-1-1a 、-2 桁架整體預拼胎架示意8、zhj-1-1a 、-2 桁架整體預拼立面八、鋼構件吊裝1、吊裝設備龍門架兩組，一組高度24m，重 6.2t，另一

8、組高度18m，重 4.5t；20t 倒鏈兩臺，主要吊裝zhj2，兩組龍門架是用28 節(jié)標準節(jié)組裝而成；25t 吊機兩臺，負責吊裝斜柱、zhj1、鑄鋼件、次桁架、抗風桁架等自重較輕的構件。zhj2 在標高 12m 樓層上按軸線間距拼裝到位，龍門架在吊裝前，上端用倒鏈和攬風繩拉好，下腳拉在鑄鋼件底部，檢查平安可靠后，方可起吊。2、吊裝順序：以軸線為單元，每個單元構件吊裝如下鑄鋼件安裝完成zhj-2 提升到預裝位置 斜柱吊裝 zhj-2 安裝檢測、校正 斜柱安裝 次梁安裝 zhj-1 安裝 中間次梁安裝 檢測、校正 下個單元3、具體步驟先用 25 噸吊車將鑄鋼件吊裝就位，檢查無誤后焊接固定完成；用龍

9、門架把zhj-2 提升到預裝位置；用 25t 吊機起吊兩側斜柱，將zhj 與斜柱銷軸連接好，斜柱與鑄鋼件臨時固定，進行測量檢查zhj-2 軸線、標高、垂直度都符合設計要求，無誤后進行斜柱與鑄鋼件的焊接固定。安裝完成后，進行次桁架及抗風桁架的吊裝，次桁架及抗風吊裝就位、臨時支撐牢固后，用兩臺吊機起吊 zhj1，zhj1 提升到預定位置后，與次桁及抗風桁架進行臨時固定，測量檢查 zhj1、相應的次桁架及抗風桁架的軸線、標高、垂直度都符合設計要求后，無誤后進行zhj1 與次桁架及抗風桁架間焊接固定，待焊接固定好后，吊機方可松鉤。4、焊接鋼結構焊接須符合 ?建筑鋼結構焊接規(guī)程?jgj81 2002的規(guī)

10、定。1 、焊接材料應符合標準和要求并附有質量保證書，入庫前應對焊接材料進行檢查；如標準有要求或有疑義，應按要求進行復驗。2 、焊接材料根據(jù)材質、種類、規(guī)格分類堆放在枯燥室，焊條不得有銹蝕、破損、臟物，焊絲不得有銹蝕、油污，焊劑不得混有雜物。3 、焊工應按工程要求領取合格的焊材，領取的焊條置于保溫筒中，隨用隨取。4 、焊接材料在使用前應按材料說明書規(guī)定的溫度和時間要求進行烘焙和儲存，可按國家要求執(zhí)行：5 、焊條烘干后應放置于110120的保溫箱中存放、待用；使用時應置于保溫筒中隨用隨?。缓娓珊蟮牡蜌浜笚l在大氣中放置時間超過4 小時應重新烘干；焊條重復烘干次數(shù)不宜超過2 次。6 、在正式焊接施工，

11、應根據(jù)?建筑鋼結構焊接技術規(guī)程?jgj81-2002 的規(guī)定，新做焊接工藝評定試驗或者使用已有的焊接工藝評定報告做覆蓋。7 、施焊前，對焊工進行培訓，培訓合格準許上崗，否那么禁止焊接，焊工應檢查焊接部位的組裝情況和外表清理的質量，如不符合要求，應修正合格前方能施焊；8 、嚴禁在焊接區(qū)以外的母材上打弧、熄弧，焊縫區(qū)外的斑痕應通過磨光完全去除，并在需要時按焊接工藝對其進行修補；9 、多層和多道焊時，應嚴格去除焊道或焊道間的焊渣、夾渣、氧化物等，清理可采用砂輪、鑿子及鋼絲刷等工具進行；10 、從接頭兩側進行的全焊透焊接，在反面開始焊接之前，采用適當?shù)姆椒ㄌ寂?、鑿子等清理根部至正面完整焊縫金屬為止，清

12、理局部的深度不得大于該局部的寬度；11 、每一焊道熔敷金屬的深度或熔敷的最大寬度不應超過焊道外表的寬度；12 、焊縫應連續(xù)施焊，一次完成。焊完每一道焊縫后及時清理，發(fā)現(xiàn)缺陷必須去除后再焊。只要能保證熔敷焊縫金屬的深度至少等于最終焊縫厚度的 1/3 ，焊接工作可以在必要時中斷。13 、焊接盡可能采用平焊焊接和平焊蓋面，加筋板、連接板的端部焊接應采用不間斷圍角焊，引弧和熄弧點位置距端部應大于10mm ，弧坑應填滿；14 、焊道不在同一平面時，應由低向高填充；15 、多道焊的接頭應錯開，多層焊應在端部作出臺階；16 、焊縫的根部、面層和邊緣母材不得用尖錘錘擊。5、焊縫檢驗1 、一級焊縫不得存在未焊滿

13、、根部收縮、咬邊和接頭不良等缺陷。一級焊縫和二級焊縫不得存在外表氣孔、夾渣、裂紋和電弧擦傷等缺陷。二級焊縫的外觀質量除應符合以上要求外，還應滿足?建筑鋼結構焊接技術規(guī)程?jgj81 2002。2 、焊縫焊腳尺寸應符合?建筑鋼結構焊接技術規(guī)程?jgj81-2002第七章表 7、2、41 中有關規(guī)定。3 、焊縫余高及錯邊應符合?建筑鋼結構焊接技術規(guī)程?jgj81-2002第七章 7、2、42 中有關規(guī)定。6、焊縫檢測按設紙要求全溶透焊縫進行超聲波無損檢測，其內(nèi)部缺陷檢驗應符合以下要求：一級焊縫應進行100的檢驗，其合格等級應為現(xiàn)行國家標準?鋼焊縫手工超聲波探傷方法及質量分級法?gb* b級檢驗的

14、級及 級以上。二級焊縫應進行抽檢，抽檢比例應不小于20。其合格等級應為現(xiàn)行國家標準 ?鋼焊縫手工超聲波探傷方法及質量分級法?gb* b 級檢驗的 級及 級以上。對不合格的焊縫，根據(jù)超標缺陷的位置，采用刨、切除，砂磨等方法去除后，以與正式焊縫相同的工藝方法進行補焊，其核驗標準相同。第二局部計算分析一、概述鋼結構吊裝主要有以下局部組成：25t吊車在樓面吊裝柱子；25t 吊車在樓面吊裝龍門架；吊車分段吊裝主桁架，主桁架在樓面拼裝；通過龍門架起吊主桁架。具體步驟見施工方案。主要需要計算復核數(shù)據(jù)有：a 吊車在樓面行走時，樓面承載力。b 吊車在樓面起吊構架，包括起吊柱子，龍門架，分段主桁架。其中分段主桁架

15、最重，不超過9t，即吊車吊裝一段主桁裝架時承載力。c 龍門架吊裝主桁架時，塔架自身承載力。d 龍門架吊裝大梁時，樓面承載力。計算思路： 12m 樓板為井字梁樓蓋受力體系，柱網(wǎng)間距為18m，梁間距為 3m，并對原結構進行簡化，抽取一局部進行計算。由于施工時受力點不確定，通過影響線，找到最不利受力位置。通過軟件對井字梁施工受力進行內(nèi)力計算，與原設計荷載用下的內(nèi)力進行比擬。如果小于原設計荷載下內(nèi)力，那么結構可以不加固，否那么需要加固。二、結構在原始荷載下內(nèi)力原設計有 8kn/m2 均布活載，在均布活載下未考慮50mm 建筑做法，做為是施工荷載平安儲藏考慮，彎矩圖如下： 為了便于觀看，只取中間一個18

16、mx18m 表示：計算模型在 8kn/m2 活載下彎矩圖三維在 8kn/m2 活載下彎矩圖三維從以上數(shù)據(jù)可以看出，主梁最大彎矩為1025kn m ，最大負彎矩為 2021 knm ；次梁最大彎矩為180kn m ，最大負彎矩為365 knm 。三、起重機數(shù)據(jù)3.1 汽車吊選用徐工25t 汽車吊，根本參數(shù)如下。類 別 項 目 單 位 參 數(shù) parameter 尺寸參數(shù)整 機 全 長 mm * 整 機 全 寬 mm 2500 整 機 全 高 mm 3550 輪 距 mm 4000 軸 距 一、二軸mm 2110 二、三軸mm 2110 前 懸 mm 2930 后 懸mm 1540 重量參數(shù)行駛狀

17、態(tài)總質量kg * 軸荷 前 軸 kg * 后軸 kg * 主要性能參數(shù) 最大額定總起重量t 25 最小額定工作幅度m 3 轉臺尾部回轉半徑m 3.32 最大額定起重力矩基 本 臂 knm （21.5t 4.5m ） 最長主臂knm （2.5t 7m ） 最長主臂 +副臂 knm （2.15t 14.7m ） 支腿距離縱 向 m 6.325 橫 向 m 6.2 起升高度基本 臂 m 28.2 最長主臂m 36.6 最長主臂 +副臂 m 8.9 3.2 起重機支腿反力計算本次計算按起吊最大荷載不超過9t 考慮，且最大回轉半徑按不超過 4m 考慮，因汽車吊前后軸重相等，構件偏后，吊車前后支腿反力按

18、0.45，0.55 分配。為計算方便支腿間距按6mx6m 考慮。式中 g1 起重機自重；g2 起吊貨物重量；mx、my 起吊貨物轉化的力矩在x、y 方向的分力矩，如圖，當= ，即臂架垂直于支撐平面的對角線ac 時， 到達最大值，此時為最小值 g1=28t g2=9t 作業(yè)最大回轉半徑按6m 考慮， =, 那么 四、起重機在樓面行走計算起重機在自重情況下行走，荷載由四個車輪承當。偏平安按兩點集中荷載考慮，并考慮1.2 動力系數(shù)。p=1.21410=168kn 對于次梁來說，最不利位置如以下圖：次梁最不利計算模型起重機在樓面行走彎矩圖三維彎矩圖平面對于主梁來說，最不利位置如以下圖：主梁最不利計算模

19、型起重機在樓面行走彎矩圖三維彎矩圖平面小結：起重機在樓面行走，對主梁產(chǎn)生最大彎矩為388kn m ，最大負彎矩為45 0knm ；對次梁產(chǎn)生最大彎矩為154kn m ，最大負彎矩為88 knm ，均小于活荷載產(chǎn)生彎矩，所以說起重機在樓面行走是平安的。五、起重機在樓面起吊計算起重機在起吊9t 桁架時，四個支腿反力見 3.2 節(jié)，并乘以 1.2 動力系數(shù)分別為： 173kn，122kn，49kn，100kn。對于次梁來說，最不利位置如以下圖：次梁最不利計算模型起重機在樓面起吊彎矩圖三維彎矩圖平面對于主梁來說，最不利位置如以下圖：主梁最不利計算模型起重機在樓面起吊彎矩圖三維彎矩圖平面小結：起重機在樓

20、面吊裝時，對主梁產(chǎn)生最大彎矩為349kn m ，最大負彎矩為457kn m ；對次梁產(chǎn)生最大彎矩為149kn m ，最大負彎矩為90 knm ，均小于活荷載產(chǎn)生彎矩，所以說起重機在樓面吊裝9t 以下構件是平安的。六、龍門架計算龍門架兩組，一組高度24m，重 6.2t，另一組高度18m，重 4.5t；20t 倒鏈兩臺，主要承當主梁吊裝。兩組龍門架是用28 節(jié)標準節(jié)組裝而成，標準節(jié)尺寸2m*1.5m*3m ，用 150/115*6 無縫鋼管、 80*6 角鋼制成，如以下圖。6.1 龍門架軸力：計算按 24m 一組考慮，自重為6.2t，考慮扁擔梁及手拉葫蘆按0.8t考慮， 27t 主桁架由四個塔架共

21、同承當，最重一個可按8t 計算。那么每個塔架受力為：n=1.2（6.2+0.8+8 ） 10=180kn 6.2塔架截面屬性：分肢為 4 根 1506 鋼管，橫綴條為1156 鋼管，斜綴條為l806角鋼，材質均為q235b。a=4a1=4 2714=*m2 ix=a1hx2=27149252=2.322 109 m4 iy=a1hy2=27146752=1.237 109 m4 ix=（ ix/a）1/2=462mm iy=（ iy/a）1/2=338mm x=lx/ ix=*/462=104 y=ly/ iy=*/338=71 換算長細比：0 x= （ x 2+40a/a1x）1/2=105

22、 0y= （ y 2+ 40a/a1y ）1/2=73 6.3 截面驗算：軸力 n=1.4180=252kn 強 度: =n/a=*/*=23.2n/mm2 整體穩(wěn)定：=n/a=44.3n/mm2 查表得： =0.523 6.4橫綴條驗算：剪力為： v=af/85 （f/235 ）1/2=*215/85=27.5kn 橫綴條規(guī)格為 115x6 鋼管，截面特性如下：a=2054mm2 ix=38.6mm y=ly/ iy=1850/38.6=47.9 橫綴條承受內(nèi)力為： n=v/2=13.8kn =n/a=7.3n/mm2 o.k. _穩(wěn)定系數(shù)，由y =47.9 查表得 0.921 6.5 斜綴條驗算：斜綴條規(guī)格為l806角鋼，截面特性如下：a=940mm2 ix=15.9mm y=ly/ iy=2103/15.9=132 斜綴條承受內(nèi)力為： n=v/2cos =15.9kn =n/a=44.7n/mm2