《機(jī)械設(shè)計(jì)》滑動(dòng)軸承

1、習(xí)題與參考答案一、選擇題 ( 從給出的 A、 B、 C、 D中選一個(gè)答案)1驗(yàn)算滑動(dòng)軸承最小油膜厚度hmin 的目的是。A. 確定軸承是否能獲得液體潤(rùn)滑B. 控制軸承的發(fā)熱量C. 計(jì)算軸承內(nèi)部的摩擦阻力D. 控制軸承的壓強(qiáng) P2在題 2 圖所示的下列幾種情況下，可能形成流體動(dòng)力潤(rùn)滑的有。3巴氏合金是用來(lái)制造。A. 單層金屬軸瓦B. 雙層或多層金屬軸瓦C. 含油軸承軸瓦D. 非金屬軸瓦4在滑動(dòng)軸承材料中，通常只用作雙金屬軸瓦的表層材料。A. 鑄鐵B. 巴氏合金C. 鑄造錫磷青銅D. 鑄造黃銅5液體潤(rùn)滑動(dòng)壓徑向軸承的偏心距e 隨而減小。A. 軸頸轉(zhuǎn)速 n 的增加或載荷F 的增大B. 軸頸轉(zhuǎn)速 n

2、的增加或載荷F 的減少C. 軸頸轉(zhuǎn)速 n 的減少或載荷F 的減少D. 軸頸轉(zhuǎn)速 n 的減少或載荷F 的增大6不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承，驗(yàn)算pv pv 是為了防止軸承。A. 過(guò)度磨損B. 過(guò)熱產(chǎn)生膠合C. 產(chǎn)生塑性變形D. 發(fā)生疲勞點(diǎn)蝕7設(shè)計(jì)液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承時(shí)，若發(fā)現(xiàn)最小油膜厚度hmin 不夠大， 在下列改進(jìn)設(shè)計(jì)的措1施中，最有效的是。A.減少軸承的寬徑比 l / dB. 增加供油量C.減少相對(duì)間隙D. 增大偏心率8在情況下，滑動(dòng)軸承潤(rùn)滑油的粘度不應(yīng)選得較高。A.重載B. 高速C. 工作溫度高D. 承受變載荷或振動(dòng)沖擊載荷9溫度升高時(shí)，潤(rùn)滑油的粘度。A.隨之升高B. 保持不變C. 隨之降低

3、D. 可能升高也可能降低10動(dòng)壓潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承能建立油壓的條件中，不必要的條件是。A. 軸頸和軸承間構(gòu)成楔形間隙B. 充分供應(yīng)潤(rùn)滑油C. 軸頸和軸承表面之間有相對(duì)滑動(dòng)D. 潤(rùn)滑油溫度不超過(guò) 5011運(yùn)動(dòng)粘度是動(dòng)力粘度與同溫度下潤(rùn)滑油的比值。A. 質(zhì)量B. 密度C. 比重D. 流速12潤(rùn)滑油的，又稱絕對(duì)粘度。A. 運(yùn)動(dòng)粘度B. 動(dòng)力粘度C. 恩格爾粘度D. 基本粘度13下列各種機(jī)械設(shè)備中，只宜采用滑動(dòng)軸承。A. 中、小型減速器齒輪軸B. 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子C. 鐵道機(jī)車(chē)車(chē)輛軸D. 大型水輪機(jī)主軸14兩相對(duì)滑動(dòng)的接觸表面，依靠吸附油膜進(jìn)行潤(rùn)滑的摩擦狀態(tài)稱為。A. 液體摩擦B. 半液體摩擦C. 混合摩擦D.

4、邊界摩擦15液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承最小油膜厚度的計(jì)算公式是。A.hmind (1)B.hmind (1)C.hmind (1) / 2D.hmind (1) / 216在滑動(dòng)軸承中，相對(duì)間隙是一個(gè)重要的參數(shù)，它是與公稱直徑之比。A. 半徑間隙R rB. 直徑間隙DdC. 最小油膜厚度hD. 偏心率min17在徑向滑動(dòng)軸承中，采用可傾瓦的目的在于。A. 便于裝配B. 使軸承具有自動(dòng)調(diào)位能力C. 提高軸承的穩(wěn)定性D. 增加潤(rùn)滑油流量，降低溫升18采用三油楔或多油楔滑動(dòng)軸承的目的在于。A. 提高承載能力B. 增加潤(rùn)滑油油量C. 提高軸承的穩(wěn)定性D. 減少摩擦發(fā)熱19在不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承中，限制

5、pv 值的主要目的是防止軸承。2A. 過(guò)度發(fā)熱而膠合B. 過(guò)度磨損C. 產(chǎn)生塑性變形D. 產(chǎn)生咬死20下述材料中，是軸承合金（巴氏合金） 。A. 20CrMnTiB. 38CrMnMoC. ZSnSb11Cu6D. ZCuSn10P121與滾動(dòng)軸承相比較，下述各點(diǎn)中，不能作為滑動(dòng)軸承的優(yōu)點(diǎn)。A. 徑向尺寸小B. 間隙小，旋轉(zhuǎn)精度高C. 運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲低D. 可用于高速情況下22徑向滑動(dòng)軸承的直徑增大1 倍，長(zhǎng)徑比不變，載荷不變，則軸承的壓強(qiáng) p 變?yōu)樵瓉?lái)的倍。A. 2B. 1/2C. 1/4D. 423徑向滑動(dòng)軸承的直徑增大1倍，長(zhǎng)徑比不變，載荷及轉(zhuǎn)速不變，則軸承的pv 值為原來(lái)的倍。A. 2

6、B. 1/2C. 4D. 1/4二、填空題24不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承驗(yàn)算比壓p 是為了避免；驗(yàn)算pv 值是為了防止。25在設(shè)計(jì)動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承時(shí)，若減小相對(duì)間隙，則軸承的承載能力將；旋轉(zhuǎn)精度將；發(fā)熱量將。26流體的粘度，即流體抵抗變形的能力，它表征流體內(nèi)部的大小。27潤(rùn)滑油的油性是指潤(rùn)滑油在金屬表面的能力。28影響潤(rùn)滑油粘度的主要因素有和。29兩摩擦表面間的典型摩擦狀態(tài)是、和。30在液體動(dòng)力潤(rùn)滑的滑動(dòng)軸承中，潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度與運(yùn)動(dòng)粘度的關(guān)系式為。（需注明式中各符號(hào)的意義）31 螺旋傳動(dòng)中的螺母、滑動(dòng)軸承的軸瓦、蝸桿傳動(dòng)中的蝸輪，多采用青銅材料，這主要是為了提高能力。32不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承工

7、作能力的校驗(yàn)公式是、和。33形成流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的必要條件是、。34不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承的主要失效形式是，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)驗(yàn)算項(xiàng)目的公式為、。35滑動(dòng)軸承的潤(rùn)滑作用是減少，提高，軸瓦的油槽應(yīng)該開(kāi)在載荷的部位。36形成液體動(dòng)力潤(rùn)滑的必要條件1、 2、 3，而充分條件是。37不完全液體潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承，按其可能的失效應(yīng)限制、進(jìn)行條件性計(jì)算。38 寬徑比較大的滑動(dòng)軸承（ l / d 1.5），為避免因軸的撓曲而引起軸承“邊緣接觸” ，造成軸承早期磨損，可采用軸承。339滑動(dòng)軸承的承載量系數(shù)C p 將隨著偏心率的增加而，相應(yīng)的最小油膜厚度hmin也隨著的增加而。40在一維雷諾潤(rùn)滑方程p6 v ( hh0 )中

8、，其粘度是指潤(rùn)滑劑的粘度。xh341選擇滑動(dòng)軸承所用的潤(rùn)滑油時(shí)，對(duì)液體潤(rùn)滑軸承主要考慮潤(rùn)滑油的，對(duì)不完全液體潤(rùn)滑軸承主要考慮潤(rùn)滑油的。三、問(wèn)答題42 設(shè)計(jì)液體動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承時(shí)，為保證軸承正常工作，應(yīng)滿足哪些條件？43 試述徑向動(dòng)壓滑動(dòng)軸承油膜的形成過(guò)程。44就液體動(dòng)力潤(rùn)滑的一維雷諾方程p6 v ( h h0 )，說(shuō)明形成液體動(dòng)力潤(rùn)滑的必要條件。xh345液體動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承的相對(duì)間隙的大小，對(duì)滑動(dòng)軸承的承載能力、溫升和運(yùn)轉(zhuǎn)精度有何影響？46 有一液體動(dòng)力潤(rùn)滑單油楔滑動(dòng)軸承、在兩種外載荷下工作時(shí)，其偏心率分別為1 0.6、2 0.8 ，試分析哪種情況下軸承承受的外載荷大。為提高該軸承的承載能力

9、，有哪些措施可供考慮？ (假定軸頸直徑和轉(zhuǎn)速不允許改變。 )47 不完全液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承需進(jìn)行哪些計(jì)算？各有何含義？48 為了保證滑動(dòng)軸承獲得較高的承載能力，油溝應(yīng)做在什么位置？49 何謂軸承承載量系數(shù) Cp ？Cp 值大是否說(shuō)明軸承所能承受的載荷也越大？50 滑動(dòng)軸承的摩擦狀態(tài)有哪幾種？它們的主要區(qū)別如何？51 滑動(dòng)軸承的主要失效形式有哪些？52相對(duì)間隙對(duì)軸承承載能力有何影響？在設(shè)計(jì)時(shí)，若算出的h min 過(guò)小或溫升過(guò)高時(shí)，應(yīng)如何調(diào)整值？53在設(shè)計(jì)液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承時(shí)，在其最小油膜厚度h min 不夠可靠的情況下，如何調(diào)整參數(shù)來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)？四、分析計(jì)算題54某一徑向滑動(dòng)軸承，軸承寬徑比l

10、 / d1.0 ，軸頸和軸瓦的公稱直徑d80 mm，軸承相對(duì)間 隙0.0015 ， 軸 頸 和 軸 瓦 表 面 微 觀 不 平 度 的 十 點(diǎn) 平 均 高 度 分 別 為 Rz11.6m ，Rz23.2m ，在徑向工作載荷F 、軸頸速度v 的工作條件下，偏心率0.8 ，能形成液體動(dòng)力潤(rùn)滑。若其他條件不變，試求：（1）當(dāng)軸頸速度提高到v1.7v時(shí)，軸承的最小油膜厚度為多少？（2）當(dāng)軸頸速度降低為v0.7v 時(shí)，該軸承能否達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)？2F注：承載量系數(shù)Cp 計(jì)算公式 C p2 vl承載量系數(shù) Cp 值參見(jiàn)下表（ l / d1）40.60.650.70.750.80.850.90.95Cp

11、1.2531.5281.9292.4693.3724.8087.77217.1855某轉(zhuǎn)子的徑向滑動(dòng)軸承，軸承的徑向載荷F5 104N，軸承寬徑比 l/ d 1.0 ，軸頸轉(zhuǎn)速 n 1 000 r/min ，載荷方向一定，工作情況穩(wěn)定，軸承相對(duì)間隙0.84 v10 3 （ v為軸頸圓周速度，m/s），軸頸和軸瓦的表面粗糙度Rz1 3.2 m ，Rz26.3m ，軸瓦材料的 p20 MPa ， v 15 m/s ， pv15 MPam/s ，油的粘度0.028 Pa s。（1）求按混合潤(rùn)滑 (不完全液體潤(rùn)滑 )狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)軸頸直徑d 。（2）將由（ 1）求出的軸頸直徑進(jìn)行圓整（尾數(shù)為0 或 5），

12、試問(wèn)在題中給定條件下此軸承能否達(dá)到液體潤(rùn)滑狀態(tài)？56有一滑動(dòng)軸承，軸頸直徑d100 mm ，寬徑比 l / d1，測(cè)得直徑間隙0.12 mm ，轉(zhuǎn)速 n2 000 r/min ，徑向載荷F 8 000 N ，潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度0.009 Pa s ，軸頸及軸瓦表面不平度的平均高度分別為 Rz11.6m ， Rz 2 3.2m 。試問(wèn)此軸承是否能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)？若達(dá)不到，在保持軸承尺寸不變的條件下，要達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)可改變哪些參數(shù)？并對(duì)其中一種參數(shù)進(jìn)行計(jì)算。F20.84 v 10 3注： CP,2vl57有一滑動(dòng)軸承，已知軸頸及軸瓦的公稱直徑為d80 mm ，直徑間隙0.1 mm ，軸承

13、寬度 l120 mm ，徑向載荷 F50 000 N ，軸的轉(zhuǎn)速n1 000 r/min ，軸頸及軸瓦孔表面微觀不平度的十點(diǎn)平均高度分別為及Rz11.6 m, R z2 3.2m 。試求：（ 1）該軸承達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)時(shí)，潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度應(yīng)為多少？（ 2）若將徑向載荷及直徑間隙都提高 20%，其他條件不變，問(wèn)此軸承能否達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)？52vl注：參考公式 F2 C p承載量系數(shù) C p 見(jiàn)下表（ l / d1）0.30.40.50.60.70.80.9Cp0.3910.5890.8531.2531.9293.3727.77258 如圖 58 所示，已知兩平板相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度 v1 v2

14、v3 v4 ；載荷 F4 F3 F2 F1 ，平板間油的粘度1234。試分析：題 58圖（ 1）哪些情況可以形成壓力油膜？并說(shuō)明建立液體動(dòng)力潤(rùn)滑油膜的充分必要條件。（ 2）哪種情況的油膜厚度最大？哪種情況的油膜壓力最大？（ 3）在圖（ c）中若降低 v3 ，其他條件不變，則油膜壓力和油膜厚度將發(fā)生什么變化？（ 4）在圖（ c）中若減小 F3 ，其他條件不變，則油膜壓力和油膜厚度將發(fā)生什么變化？59 試在下表中填出液體動(dòng)力潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承設(shè)計(jì)時(shí)有關(guān)參量的變化趨向（可用代表符號(hào)：上升；下降：不定？）。參量最小油膜厚度偏心率徑向載荷供油量軸承溫升h /mmF / N3t / CQ/（m /s）min寬徑

15、比 l / d 時(shí)油粘度時(shí)相對(duì)間隙時(shí)軸頸速度 v 時(shí)60 試分析題 60 圖所示四種摩擦副， 在摩擦面間哪些摩擦副不能形成油膜壓力， 為什么？（ v 為相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度，油有一定的粘度。 ）題 60圖661當(dāng)油的動(dòng)力粘度及速度 v 足夠大時(shí)，試判斷題61 圖所示的滑塊建立動(dòng)壓油膜的可能性。A. 可能B. 不可能C. 不一定題 61圖例解1.今有一離心泵的徑向滑動(dòng)軸承。 已知：軸頸直徑 d=60mm，軸的轉(zhuǎn)速 n=1500r/min，軸承徑向載荷 F=2600N，軸承材料為 ZCuSn5Pb5Zn5。試根據(jù)不完全液體潤(rùn)滑軸承計(jì)算方法校核該軸承是否可用？如不可用，應(yīng)如何改進(jìn)？（按軸的強(qiáng)度計(jì)算，軸頸直徑

16、不得小于 48mm）。解題要點(diǎn)：（ 1 ）根 據(jù)給 定的 材料 為ZCuSn5Pb5Zn5，可查 得 ： p =8MPa ，=3m/s ，P =12MPa · m/s。（2）按已知數(shù)據(jù)，選定寬徑比l/d=1，得dn3.14601500m / s601000604.711000F2600MPap600.722dl60p0.7224.71 3.40MPam / s可見(jiàn) 不滿足要求，而p、 p均滿足。故考慮用以下兩個(gè)方案進(jìn)行改進(jìn)；（1）不改變材料，僅減小軸頸直徑以減小速度。取 d 為允許的最小直徑48mm，則dn3.1448 1500601000603.77m / s1000仍不能滿足要求

17、，此方案不可用，所以必須改變材料。（ 2）改造材料，在銅合金軸瓦上澆注軸承合金ZCbSb15Sn5Cu3Cd2，查得p =5MPa，=8m/s， P=5MPa · m/s。經(jīng)試算 d=50mm ， l=42mm ，則7dn3.14 50 15006010006010003.93m / sF26001.24MPapp50dl42p1.243.934.87MPam / s p結(jié)論：可用銅合金軸瓦澆注ZCbSb15Sn5Cu3Cd2軸承合金，軸頸直徑d=50mm，軸承寬度 l=42mm。2. 如圖所示為兩個(gè)尺寸相同的液體潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承，其工作條件和結(jié)構(gòu)參數(shù)（相對(duì)間隙 、動(dòng)力粘度 、速度 、軸

18、頸直徑 d、軸承寬度 l）完全相同。試問(wèn)哪個(gè)軸承的相對(duì)偏心率較大些？哪個(gè)軸承承受徑向載荷F 較大？哪個(gè)軸承的耗油量Q 較大些？哪個(gè)軸承發(fā)熱量較大？提示：F2承載量系數(shù)CPl2耗油量系數(shù)CQ Q/(ld )由圖可知，圖 a、圖 b 的最小油膜厚度不同，且 ha minhb min ， hm in 與偏心率（相對(duì)偏心）e /e /( Rr ) 及相對(duì)間隙/ r （e 為偏心距，為半徑間隙，=R-r）之間的關(guān)系為hminr(1)對(duì)于液體動(dòng)壓軸承能受的徑向載荷為F2 2 l CP8式中， CP 為承載量系數(shù)，為潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度。對(duì)于l/d1.0,0.75的動(dòng)壓軸承，可得出如下結(jié)論：（1） hm in

19、越小，則越大，有ab ，即圖 a 的相對(duì)偏心大；（2） hm in 越小，越大時(shí)，則 CP 越大、 F 越大，有 Fa>Fb，即圖 a 承受的徑向載荷大；（3）由耗油量 QC Qld ，越大，則耗油量系數(shù)CQ 大，有 QaQb ，即圖 a 的耗油量大；（4）因越大， Q 大，則圖 a 的發(fā)熱量小于圖 b 的。3. 一減速器中的不完全液體潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承，軸的材料為 45 鋼，軸瓦材料為鑄造青銅 ZCuSn5Pb5Zn5 承受徑向載荷 F=35kN；軸頸直徑 d=190mm；工作長(zhǎng)度 l=250mm；轉(zhuǎn)速 n=150r/min。試驗(yàn)算該軸承是否適合使用。提示：根據(jù)軸瓦材料，已查得p =8M

20、Pa，=3m/s ， P=12MPa · m/s。解題要點(diǎn)：進(jìn)行工作能力驗(yàn)算：F350000.737MPa pp190250dldn190150601000601.49m / s1000pFn3500015019100l191001.1MPa m / s p250故該軸承適合使用。4. 有一不完全液體潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承，直徑d=100mm，寬徑比l/d=1 ，轉(zhuǎn)速n=1200r/min, 軸的材料為 45 鋼，軸承材料為鑄造青銅ZCuSn10P1。試問(wèn)該軸承最大可以承受多大的徑向載荷？提示：根據(jù)材料已查得：p =15MPa，=10m/s，p=15MPa · m/s。解題要點(diǎn)：

21、軸承所能承受的最大徑向載荷必須同時(shí)滿足：9（1） Fp dl15 100100 150 000N（2） Fp19100l 1519100 100=23875N 。n1200故 F max=23 875N 。5. 試設(shè)計(jì)一齒輪減速器的液體動(dòng)力潤(rùn)滑向心滑動(dòng)軸承。已知：徑向載荷F=25 000N ，軸頸直徑d=115mm，輕頸轉(zhuǎn)速n=1000r/min 。解題要點(diǎn)：（1）確定軸承結(jié)構(gòu)型式采用整體式結(jié)構(gòu)，軸承包角360（2）確定軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)取 l/d=1，則軸承工作寬度l 為l/d=1×115mm=115mm（3）選擇軸瓦材料計(jì)算軸承的 p、和 p值pF250001.89MPadl11511

22、5dn3.1416 1151000m/ s601000600006.02p1.89 6.02 1.11.38MPa m / s選擇軸瓦材料根據(jù) p、和 p值，選用11-6 錫銻軸承合金（ ZSnSb11Cu6），其p =25MPa，=80m/s，p=20MPa · m/s。軸頸系鋼制，淬火精磨。（ 4）選定軸承相對(duì)間隙和軸承配合公差0.810 3 0.250.810 36.020.251.2510 3 ，取1.310 3確定軸承直徑間隙為d0.00131150.1495mm選定軸承配合公差時(shí)，應(yīng)使選配合的最小和最大配合間隙接近軸承的理論間隙?，F(xiàn)選定配合為115 H 7 ，則軸瓦孔徑D

23、= 11500.035 ，軸頸直徑 d115 00.120155 ，最大間隙d 710max0.035mm0.155mm 0.190mm ，最小間隙 max 0.120mm 。（5）選定潤(rùn)滑油根據(jù)軸承的p 、值，選用 L-AN32 機(jī)械油，取運(yùn)動(dòng)粘度 v40（×-6 2），=32cSt3210 m /s密度900kg / m3 ，比熱容 c=1800J/（kg ）。計(jì)算平均溫度 tm 下潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度：取 tm=50，查得 50， L-AN32 的運(yùn)動(dòng)粘度 v50=1922.6cSt, 取 v50=19 cSt（19×10-6m2/s），得其動(dòng)力粘度為：50v509001

24、910 60.0171NS / m2（6）計(jì)算軸承工作能力計(jì)算軸承承載量系數(shù)：F2250000.001321.784CPl22 0.0171 6.02 0.115確定偏心率：根據(jù) CP 和 l/d 值，=0.652計(jì)算最小油膜厚度 hm in ；hm in = d11150.00131 0.65222=0.026mm選定軸瓦和軸頸表面粗糙度 Rz11.6 m, Rz2 3.2 m ，則hm in =0.026>2(Rz1+Rz2)=2×（ 0.0016+0.0032） =0.0096mm（7）驗(yàn)算軸承溫升和工作可靠性計(jì)算液體摩擦系數(shù)：軸頸角速度2 n23/p>

25、0=104.72rad/s因 l/d=1, 故1 ，則摩擦系數(shù)為110.550.0171104.720.550.001310.0013 1.89 10 6p2.3610 3供油量：根據(jù)軸承偏心率和寬徑比 l/d ，查表并插值計(jì)算，得CQ=0.142，故供油量為QCQld0.1420.00136.020.1150.115m3 / s=14.7×10-6m3/s=882cm3/min計(jì)算軸承溫升t ：取導(dǎo)熱系數(shù) as80J /( m2 s）時(shí)，則p2.3610 360.00131.89 10t=13.093.1416c CQs1800900800.1426.030.0013進(jìn)口油溫度 t

26、1tmt50 13.09 =43.46 (在 3545之間 )22出口油溫度 t2tmt50 + 13.09 =56.55<8022進(jìn)、出口油溫合適。計(jì)算結(jié)果說(shuō)明，具有上述參數(shù)的滑動(dòng)軸承可以獲得液體動(dòng)力潤(rùn)滑。液體動(dòng)力潤(rùn)滑徑向滑動(dòng)軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算的首要問(wèn)題在于驗(yàn)算最小油膜厚度是否大于兩倍軸頸與軸瓦表面不平度的高度之和，設(shè)計(jì)計(jì)算的關(guān)鍵在于合理選擇參數(shù)。至于具體計(jì)算步驟，可以視具體情況，靈活應(yīng)用。液體動(dòng)力潤(rùn)滑流動(dòng)軸承應(yīng)用了部分液體動(dòng)力學(xué)理論和高等數(shù)學(xué)概念來(lái)說(shuō)明動(dòng)壓油楔中各參數(shù)間的關(guān)系，只要抓住主要問(wèn)題，設(shè)計(jì)計(jì)算是不難掌握的。但是，軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算只是一個(gè)方面，軸承結(jié)構(gòu)是否合理，制造、裝配是否正確，

27、潤(rùn)滑是否得當(dāng)?shù)龋紝?duì)軸承的正常工作有很大影響，必須予以注意。五、習(xí)題參考答案1、選擇題1A2 B3 B4 B5 D6B7 A8 B9C10D11B12B13D14D15C16B17C18C19A20C21B22C23B2、填空題1224 過(guò)度磨損；過(guò)熱產(chǎn)生膠合25 增大；提高；增大26 摩擦阻力27 吸附28 溫度；壓力29 干摩擦；不完全液體摩擦；液體摩擦(Pa s)30v(kg/m 2 ) ，式中， v運(yùn)動(dòng)粘度； 動(dòng)力粘度；潤(rùn)滑油的密度31 耐磨32 pFFn p ； v v p ； pv19 100LdL33 兩工作表面間必須構(gòu)成楔形間隙；兩工作表面間必須充滿具有一定粘度的潤(rùn)滑油或其他流

28、體；兩工作表面間必須有一定的相對(duì)滑動(dòng)速度，其運(yùn)動(dòng)方向必須保證能帶動(dòng)潤(rùn)滑油從大截面流進(jìn)，從小截面流出。34磨損與膠合： p p ； pv pv ； v v35 摩擦：傳動(dòng)效率；不承受36 必要條件參見(jiàn)題 533；充分條件為： 保證最小油膜厚度 h min h ，其中 h 為許用油膜厚度； h = S(Rz1 Rz2 ) ，其中， S 為安全系數(shù)， Rz1 、 Rz2 分別為軸頸和軸瓦的表面粗糙度十點(diǎn)平均高度。37 p p ； pv pv ； v v38 自動(dòng)調(diào)心39 增大，減小40 動(dòng)力41 粘度；油性（潤(rùn)滑性）3、問(wèn)答題（參考答案從略）4、分析計(jì)算題54 解題要點(diǎn)：（1）計(jì)算在徑向工作載荷 F

29、 、軸頸速度 v 的工作條件下，偏心率0.8時(shí)的最小油膜厚度：由 l / d1.0 ， d80 mm，得 l80 mm。h min= r(1)40 0.0015 (10.8) mm0.012 mm由0.8 ，查附表得 C p3.372。計(jì)算許用油膜厚度 h ，取 S = 2，于是hS(Rz1Rz2 )2 (1.6 3.2) m9.6 m0.009 6 mm由于 h min h ,能形成液體動(dòng)壓潤(rùn)滑。（2）計(jì)算 v1.7v 時(shí)，軸承的最小油膜厚度：F2，根據(jù)其他參數(shù)不變時(shí)， C p 與 v 成反比的關(guān)系，當(dāng) v0.7v 時(shí)，得由公式 C pvl213C p3.3724.8170.7查附表得0.8

30、6 ，于是hminr(1)400.0015(10.86) mm0.008 4 mm因?yàn)?h min h ，故該軸承不能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)。55 解題要點(diǎn)：（ 1）按不完全液體潤(rùn)滑狀態(tài)，設(shè)計(jì)軸頸直徑：由 F /( dl ) p 得dF510450 mm p(l / d)20mm1（2）計(jì)算軸承相對(duì)間隙：vdn3.14501002.62 m/s1 00060m/s601 0000.84v10 30.842.6210 30.001 02（3）計(jì)算偏心率：由C pF251040.001 0227.092vl2 0.028 2.62 0.05再由 Cp 和 l / d 1.0 ，查表得0.89 。（4

31、）計(jì)算最小油膜厚度 hm in ：hminr (1)250.001 02(1 - 0.89) mm0.002 805 mm（5）計(jì)算許用油膜厚度 h ，取 S2 ，于是 hS( Rz1Rz 2 )2 (3.26.3) m19m0.019 mm因?yàn)?hm in 小于 h ，故該軸承在題中給定的條件下不能達(dá)到液體動(dòng)潤(rùn)滑狀態(tài)。56解題要點(diǎn)：（1）計(jì)算許用油膜厚度 h ，取 S2 ，于是 hS(Rz1Rz2 )2(1.63.2)m9.6m0.009 6 mm（2）計(jì)算軸承的相對(duì)間隙：0.12d0.001 2（3）計(jì)算軸頸的圓周速度v ：100v60dn100 2 000 m/s 10.47 m/s1000601 000（4）計(jì)算軸承的承載量系數(shù)C p ：F28 0000.001 22C pvl2 0.00910.470.611320.1（5）查表得0.41。（6）計(jì)算最小油膜厚度hm in ：14hminr(1)500.001 2 (1 0.41) mm0.035 mm因 hm in h ，故該軸承能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)。若不能達(dá)到液體動(dòng)力潤(rùn)滑狀態(tài)，可增大直徑間隙，減小相對(duì)偏心率，減小承載量系數(shù) C p ，增大潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度，增大軸頸