板簧設(shè)計(jì)教材

1、 汽車鋼板彈簧設(shè)計(jì)第一節(jié) 懸架的定義、功能及其組成懸架是現(xiàn)代汽車上的主要總成之一，它能夠把車架（車身）與車軸（車輪）彈性的連接起來，其主要任務(wù)是傳遞作用在與車架和車輪之間的一切力和力矩，并且緩和由于路面不平而傳給車身的沖擊載荷，衰減由于沖擊載荷引起的承載系統(tǒng)的振動(dòng)，保證汽車的正常行駛。懸架通常由彈性元件、導(dǎo)向機(jī)構(gòu)及減振裝置組成。彈性元件主要有：鋼板彈簧，螺旋彈簧，橡膠彈簧，空氣彈簧及油氣彈簧等。在長期的發(fā)展過程中，由于鋼板彈簧具有結(jié)構(gòu)簡單，制造成本較低，占用空間小，維修方便等一系列特點(diǎn)，因此目前在世界各國仍都在大量的采用鋼板彈簧。第二節(jié)鋼板彈簧的種類 一、 按力學(xué)性能特點(diǎn)分：分為等剛度、兩極剛

2、度復(fù)式鋼板彈簧、漸變剛度鋼板彈簧。二、 按截面形狀分：分為等截面板簧和變截面板簧第三節(jié)鋼板彈簧的截面形狀目前國內(nèi)鋼板彈簧的截面形狀有：a矩形截面b單面雙槽截面c帶凸肋的截面彈簧在設(shè)計(jì)成不對(duì)稱形狀，目的是把斷面的中性軸移近受拉表面，減少彈簧的拉應(yīng)力。此種材料也存在缺點(diǎn)（1） 槽內(nèi)容易儲(chǔ)存泥沙加劇表面腐蝕。（2） 軋制后在溝槽的對(duì)應(yīng)拉面上，表面質(zhì)量較差，雙槽的比單槽的更嚴(yán)重。這種表面缺陷成為疲勞起源點(diǎn)。注：在鋼板彈簧的設(shè)計(jì)過程中應(yīng)優(yōu)先選擇GB1222-84彈簧鋼所規(guī)定的規(guī)格。 第四節(jié)鋼板彈簧的主要元件結(jié)構(gòu)一、第一片卷耳形式鋼板彈簧的卷耳形式一般有3種結(jié)構(gòu)，上卷耳、下卷耳和平卷耳（柏林耳）。上卷耳使

3、用的比較多，采用下卷耳主要是為了協(xié)調(diào)鋼板彈簧與轉(zhuǎn)向系的運(yùn)動(dòng)，下卷耳在載荷作用下容易張開。平卷耳可以減少卷耳的應(yīng)力，因?yàn)榭v向力作用方向和彈簧主片斷面的中心線重合，對(duì)于不能增加主片厚度但又要保證主片卷耳強(qiáng)度的彈簧多采用平卷耳。但是平卷耳制造上比上述兩種卷耳復(fù)雜，一般轎車多采用平卷耳或下卷耳。二、 第二片包耳汽車在使用條件惡劣的情況下，需要采用加強(qiáng)卷耳的措施。常見的是將第二片作成包耳形式以保護(hù)主片。輕型車與箱式客車多采用1/4包耳，而大型載貨汽車和大型客車多采用3/4包耳或裝配式包耳。三、 鋼板彈簧的中心螺栓中心螺栓的作用除了夾緊各片彈簧外又是安裝鋼板彈簧的定位銷。中心螺栓在U型螺栓松動(dòng)時(shí)易被剪斷，

4、因此應(yīng)有一定的強(qiáng)度。由于中心螺栓直徑大小將影響彈簧斷面強(qiáng)度，因此直徑不宜選的過大，一般與簧片厚度相等。下表是推薦中心螺栓尺寸?；善?7991111131316中心螺栓直徑810121416四、 板簧夾箍板簧夾箍除了防止彈簧各片橫向錯(cuò)位之外，還能在彈簧回彈時(shí)將力傳遞給其它片，減少主片應(yīng)力。五、 板簧襯套鋼板彈簧襯套分為金屬與非金屬，金屬襯套一般為鋼銅合金、粉末冶金與60號(hào)鋼，金屬襯套要有良好的潤滑，否則磨損加劇甚至燒結(jié)。使用后往往伴有彈簧銷的磨損，以至兩種零件都要更換。有些軍用車采用螺紋結(jié)構(gòu)襯套，即用螺栓式的彈簧銷和螺孔式的襯套相配，這種結(jié)構(gòu)能傳遞側(cè)向力，使卷耳不必與支架接觸，消除這部分的磨損

5、，而且可以在側(cè)面采用密封裝置保證良好的潤滑狀態(tài)，避免泥水滲入。非金屬襯套分為塑料和橡膠兩類。塑料襯套有自潤滑性質(zhì)，對(duì)潤滑的要求較低，而且對(duì)保護(hù)彈簧銷有利。在正常使用條件下不會(huì)引起磨損。我國目前多使用聚甲醛或尼龍襯套。橡膠襯套不存在磨損，無須潤滑保養(yǎng)且有吸收高頻振動(dòng)的功能。橡膠襯套必須有足夠的厚度，才不會(huì)在扭轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生過大剪切應(yīng)力，這樣使卷耳孔徑過大降低卷耳的強(qiáng)度。其次橡膠的老化、開裂與脫膠引起磨損加快。由于以上原因只在小型客車和小型載重汽車上使用。第五節(jié)板簧對(duì)汽車行駛平順性影響較好的行駛平順性，不僅能保證駕乘人員的舒適和保證運(yùn)載貨物的穩(wěn)定，而且還能提高汽車的運(yùn)輸速度，減少燃料消耗，延長零件使用壽

6、命和提高零件的工作可靠性。汽車行駛平順性的評(píng)價(jià)法，通常根據(jù)人體對(duì)振動(dòng)的生理反映及對(duì)保持貨物完整性的影響來確定。通常用表征振動(dòng)的物理量，如頻率，振幅，加速度及加速度變化率等做為行駛平順性的評(píng)價(jià)指標(biāo)。目前常用汽車車身的振動(dòng)固有頻率和振動(dòng)加速度兩個(gè)主要指標(biāo)評(píng)價(jià)汽車的行駛平順性。根據(jù)試驗(yàn)得出結(jié)論：車身振動(dòng)的固有頻率為人體所習(xí)慣的步行時(shí)身體上下運(yùn)動(dòng)的頻率，平順性較好，約為6085次/分（1HZ1.6HZ）振動(dòng)加速度的極限允許值為（0.30.4）g。從貨物的穩(wěn)定性而言，當(dāng)振動(dòng)加速度達(dá)到1g時(shí)，則在車箱內(nèi)未固定的貨就會(huì)離開車箱，因此振動(dòng)加速度不應(yīng)超出（0.60.7）g。正確的選擇前后懸架的頻率，可減輕車身的

7、縱向角振動(dòng)。在選擇前后懸架的振動(dòng)頻率時(shí)，應(yīng)使前后懸架的振動(dòng)頻率盡量接近，或使后懸架的振動(dòng)頻率略高于前懸架的振動(dòng)頻率。第六節(jié)鋼板彈簧設(shè)計(jì)鋼板彈簧設(shè)計(jì)的根本任務(wù)是，根據(jù)整車布置或懸架系統(tǒng)的要求和給定的參數(shù)，正確的設(shè)計(jì)出鋼板彈簧的規(guī)格尺寸（最好能采用標(biāo)準(zhǔn)所規(guī)定的常用材料規(guī)格）,并計(jì)算出有關(guān)參數(shù)指標(biāo)。一 確定設(shè)計(jì)的原始依據(jù)：根據(jù)整車總布置及懸架系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求，首先要給鋼板彈簧設(shè)計(jì)者提供以下幾方面的數(shù)據(jù)作為其設(shè)計(jì)依據(jù)。1 軸荷整車總布置設(shè)計(jì)師根據(jù)整車的自重、承載能力及各軸的載荷分布情況提供軸荷。2 非簧載重量在整車布置時(shí)根據(jù)各有關(guān)總成的實(shí)際重量或估算重量來計(jì)算。A. 車輪、車轎總成的全部重量均算為非簧載重

8、量B. 傳動(dòng)軸、縱拉桿、推力桿等總成的一半算為非簧載重量。C. 鋼板彈簧總成本身如果裝配方式是正置的（主片在上方），則其四分之三的重量算為非簧載重量，如果其裝配方式是倒置的（主片在下方），則其四分之一算為非簧載重量。 鋼板彈簧的靜載荷：（軸荷非簧載重量）/2鋼板彈簧的靜載荷 3. 軸距軸距涉及到板簧長度的確定，有時(shí)會(huì)影響到板簧力學(xué)性能的設(shè)計(jì)，會(huì)出現(xiàn)無法滿足總布置設(shè)計(jì)要求，因而這時(shí)就需要由板簧設(shè)計(jì)者同總布置共同協(xié)商解決。4、重心高度在汽車的總布置設(shè)計(jì)時(shí)往往只給出了空載時(shí)重心高度，所以還要根據(jù)汽車的使用特點(diǎn)及貨物的重心位置，進(jìn)一步確定出滿載時(shí)整車的重心高度。5.鋼板彈簧的長度和寬度的控制范圍對(duì)具體

9、車型的設(shè)計(jì)，結(jié)合軸荷和車型布置（前懸、轉(zhuǎn)向機(jī)位置，左右彈簧的中心距，前輪的最大轉(zhuǎn)角，車架外寬等），往往對(duì)鋼板彈簧的設(shè)計(jì)，限定一定的長度和寬度范圍。所以從系列化出發(fā)，應(yīng)以盡量少的彈簧長度和寬度來滿足各車型的需要，才有利于許多附件的通用化。6.車架上平面至車輪中心的距離根據(jù)整車布置的滿載時(shí)前、后軸位置上車架離地高度，按輪胎靜力半徑算出車架上平面至車輪中心的距離。再結(jié)合車架和車軸、車轎的形狀，做為鋼板彈簧布置的基本空間。7.重量指標(biāo)在滿足性能和壽命要求的前提下，力爭(zhēng)使鋼板彈簧的自重不大于設(shè)計(jì)任務(wù)書給定的指標(biāo)。計(jì)算非簧載重量時(shí)，也可參照此值進(jìn)行估算。二 鋼板彈簧各基本參數(shù)和規(guī)格的確定設(shè)計(jì)鋼板彈簧時(shí)，不

10、象分析整車振動(dòng)那樣復(fù)雜，它可以將前后懸架獨(dú)立開，并作為一個(gè)簡單的單自由度無阻尼線性系統(tǒng)來計(jì)算。即不考慮前后懸架的關(guān)聯(lián)不計(jì)入輪胎彈性，而且不考慮減振器的阻尼影響。1.剛度的確定（1） 根據(jù)給定車輪的平順性要求，初步確定期望的自振頻率或其范圍，按下式計(jì)算出期望的滿載靜撓度，再從已知的負(fù)荷算出期望的剛度。fm=（）2 C= C= 式中：Nm滿載自振頻率 fm滿載靜撓度（單位cm） Q 滿載負(fù)荷 C 夾緊剛度形狀系數(shù)按公式C= 計(jì)算的剛度是板簧大概剛度值，當(dāng)板簧的片數(shù)和尺寸確定后，就可以精確計(jì)算出撓度和剛度。鋼板彈簧的精確計(jì)算要通過表格計(jì)算法獲得，計(jì)算格式如下表：檢驗(yàn)剛度的計(jì)算序號(hào)長度L/2AK+1B

11、HIkIkYkI0J0I0*J0CL1-Lk+1B*H3/1210000/IkYk-Yk+1Ak+13*0.0001mmmmmmmmmm4mm41/mm41/mm4mm31/mmKg/mm165076106333 6333.3 1.579 2650076106333 12666.7 0.789 0.789 0.00 0.00 35708076106333 19000.0 0.526 0.263 51.20 13.47 448516576106333 25333.3 0.395 0.132 449.21 59.11 539725376106333 31666.7 0.316 0.079 1619

12、.43 127.85 632232876106333 38000.0 0.263 0.053 3528.76 185.72 725239876106333 44333.3 0.226 0.038 6304.48 237.01 818246876106333 50666.7 0.197 0.028 10250.32 289.01 6500.197 27462.50 5420.23 6332.41 17.31 已知：板簧規(guī)格10*76 共8片 各片長度分別為：L1L21300mm L31140mm L4970mm L5794mmL6644mm L7504mm L8364mm式中C=0.87x6x2

13、1000/6332.41=17.31 Kg/mm0.87為剛度修正系數(shù)一般取0.830.87之間。一般片多與片厚取下限，片少與片薄取上限。計(jì)算剛度時(shí)的固有頻率的選擇還同使用條件有關(guān)，一般對(duì)于不同類型的汽車按如下推薦值選?。篈.重汽推薦值轎車：n6090c/min輕型客車：n70100c/min載貨類汽車：n80170c/min城市客車：n111c/min長途客車：n99c/min旅游客車：n80c/min礦用汽車或越野汽車：n100130c/min，在滿足強(qiáng)度條件時(shí)，也可以取的低一點(diǎn)，有時(shí)也可以達(dá)到85125 c/min。B.二汽產(chǎn)品設(shè)計(jì)處對(duì)于非獨(dú)立懸架的載重汽車和越野車，一般滿載時(shí)，前懸架取

14、N1100110 后懸架N2110120滿載時(shí)前后頻率的比值N1/N20.851.02、材料規(guī)格與片數(shù)的確定鋼板彈簧的作用長度系指在伸直狀態(tài)下兩卷耳中心之間的長度，對(duì)滑板式板簧的作用長就是作用板簧上的兩個(gè)支架間的距離，因而也就是支點(diǎn)距。根據(jù)總部置給定的材料寬度與初定的板簧作用長度與無效長度確定板簧的片厚與片數(shù)。 C= -2+2（-ln）式中： I1端部慣性距 I0根部慣性距 Io =.nE：材料彈性模量（2.1x104Kgf/mm2） （對(duì)于單面雙槽的材料Io =0.067nbh3/12）在上式中當(dāng)L、s確定后，C就由Io決定，根據(jù)Io選定由上式我們可以看到Io與h3成正比，只要稍稍增加h就能

15、大大地增加Io從而減少葉片的數(shù)量。一般情況下建議B和h的比最好在4.510之間為宜。如性能和結(jié)構(gòu)上不能采用等厚片時(shí)，總的種類在一組彈簧中也應(yīng)超過三組，且最厚片與最薄片的厚度比不小于1.5。葉片的總數(shù)一般在614片之間。個(gè)別情況也有較多的。3、比應(yīng)力的計(jì)算比應(yīng)力對(duì)鋼板彈簧的疲勞壽命有明顯的影響，在確定的形狀系數(shù)、有效長度、以及各片的斷面參數(shù)帶如公式可求出比應(yīng)力：= 比應(yīng)力建議選取下列范圍：一般載重汽車前、后簧：450550kgf/cm2/cm越野車平衡懸架彈簧：650800kgf/cm2/cm載重車后懸架副簧： 750850kgf/cm2/cm如果所得的比應(yīng)力值不合適，就應(yīng)修改片厚和片數(shù)，修改后

16、應(yīng)使根部總慣性矩盡量少變化，即剛度無明顯變化。最后修改值再重算一次剛度。4、各片長度的確定正確的選擇各片長度的目的，是盡可能使應(yīng)力在片間和片長的分布合理，以達(dá)到各片等壽命的要求。在總成長度與片數(shù)確定以后來確定各片的長度。一般采用展開作圖法，這種方法是建筑在共同曲率及單片梁的假設(shè)基礎(chǔ)上的。具體畫法是從U形螺栓跨距之半（下側(cè)邊）到主片端點(diǎn)（上側(cè)邊）連一直線，此直線與各葉片的上側(cè)邊的交點(diǎn)即為各片長度。如果前幾片為等長片則以最下面一片連線作圖。根據(jù)美國SAE設(shè)計(jì)手冊(cè)規(guī)定，不對(duì)稱板簧的前后長度比為1：1.3，或更小。5、 總成弧高的確定根據(jù)懸架布置的要求（車架至輪心的距離、車架輪廓、車軸尺寸、彈簧總厚度

17、、限位塊尺寸、支架尺寸和位置以及最大動(dòng)行程等），以及對(duì)導(dǎo)向特性的要求，確定滿載弧高Hp按公式計(jì)算無載夾緊弧高，然后計(jì)算不夾緊自由弧高。HO=（+1）H1 式中：HO：總成自由弧高 S ：U形螺栓夾緊距L：伸直長度 H1 ：夾緊后總成無載弧高三、鋼板彈簧裝車后各參數(shù)的校核經(jīng)過上面的計(jì)算鋼板彈簧的基本規(guī)格（長度、規(guī)格、厚度、片數(shù)）和基本參數(shù)（剛度、比應(yīng)力、自由弧高）就確定了，可根據(jù)確定的基本參數(shù)來校核裝車后的狀況。1、 系統(tǒng)的自振頻率自振頻率是決定平順性的基本指標(biāo)。按已知的彈簧負(fù)荷和選定的夾緊剛度，算出該負(fù)荷下的靜撓度f=P/C。進(jìn)而計(jì)算出該負(fù)荷下的自振頻率N=300/。一般要計(jì)算滿載與空載兩種狀

18、況。2、 靜應(yīng)力靜應(yīng)力和比應(yīng)力是影響彈簧使用壽命的基本原因。按已確定的比應(yīng)力，即可計(jì)算出對(duì)應(yīng)的某靜撓度的靜應(yīng)力=f，主要計(jì)算滿載時(shí)的靜應(yīng)力。對(duì)于55SiMnVB或60Si2Mn等材料表面經(jīng)噴丸處理后推薦的靜應(yīng)力應(yīng)在以下范圍內(nèi)：前簧m=35004500 kgf/cm2后主簧m=45005500 kgf/cm2后副簧m=20002500 kgf/cm2平衡彈簧m=35004500 kgf/cm2緩沖器板簧m=30004000 kgf/cm2由于材料和工藝的條件的不斷進(jìn)步，設(shè)計(jì)所許用的靜應(yīng)力值有逐步提高的趨勢(shì)。3、極限應(yīng)力極限應(yīng)力是保證彈簧靜強(qiáng)度的界限。鋼板彈簧達(dá)到極限動(dòng)行程時(shí)的應(yīng)力值稱為極限應(yīng)力。

19、極限動(dòng)行程fd指的是實(shí)際可能達(dá)到的動(dòng)行程，只有在某些情況下才是“鐵碰鐵”的動(dòng)行程。極限應(yīng)力的許用值為：一般彈簧：max900010000 kgf/cm2max=（fm+fd）極限動(dòng)行程的大小和汽車的使用條件以及所選定的滿載靜撓度fm有關(guān)fd=dd的取值范圍：城市用車輛 d=22.5公路用車輛 d=2.53.5越野車輛 d3.5所以max=（fm+d）可見越柔軟的彈簧（fm越大），就應(yīng)選擇較小的比應(yīng)力，才能保證彈簧的靜強(qiáng)度。4、裝車弧高的核算弧高則決定彈簧的安裝位置。按已確定的總成自由弧高，夾緊后的弧高變化值、非線形附加變化量，以及滿載和空載的靜撓度，分別計(jì)算滿載和空載的弧高值，以計(jì)算鋼板彈簧裝

20、車后的狀態(tài)。非線形附加變形量由試驗(yàn)確定，試驗(yàn)時(shí)要在模擬裝車夾緊狀態(tài)下進(jìn)行，一般彈簧非線形性程度并不大，對(duì)于漸變剛度鋼板彈簧有影響，當(dāng)彈簧未經(jīng)實(shí)質(zhì)試制之前只能參考類似產(chǎn)品。滿載靜弧高fa直接影響車身的高度，一般情況下應(yīng)選擇fa0，這樣可以使鋼板彈簧滿載載荷下處在對(duì)稱位置工作，但是由于目前所使用的彈簧材料在使用中會(huì)產(chǎn)生一定程度的塑性變形，因而就需要對(duì)fa 給予一定的補(bǔ)償，有時(shí)為了保證車架一定的高度而又不使動(dòng)撓度值過小，也需確定一適當(dāng)?shù)?fa 值補(bǔ)償，通常取fa1131mm以上四個(gè)參數(shù)如都滿足要求，所確定的彈簧規(guī)格尺寸就算認(rèn)可。自振頻率是決定平順性的基本指標(biāo)。靜應(yīng)力和比應(yīng)力是影響彈簧使用壽命的基本原

21、因。極限應(yīng)力是保證彈簧靜強(qiáng)度的界限?；「邉t決定彈簧的安裝位置。所以鋼板彈簧的設(shè)計(jì)是否成功，首先取決于這四個(gè)參數(shù)選擇是否恰當(dāng)。如核算后發(fā)現(xiàn)不當(dāng)，就應(yīng)修改規(guī)格尺寸重新進(jìn)行核算。6、 前簧在最強(qiáng)制動(dòng)時(shí)的卷耳強(qiáng)度校核設(shè)計(jì)鋼板彈簧時(shí)，還必須校核最強(qiáng)制動(dòng)時(shí)的卷耳應(yīng)力，以免卷耳損壞。按設(shè)計(jì)所提供的前輪最大制動(dòng)力T1來核算卷耳根部應(yīng)力。當(dāng)鋼板彈簧卷耳傳遞制動(dòng)力或驅(qū)動(dòng)力時(shí)，在鋼板彈簧主片卷耳處所引起的應(yīng)力是由彎曲應(yīng)力和拉（壓）應(yīng)力合成的。 d=0.5T1（+）式中：r 卷耳孔半徑 a1 主片中性層至受拉面距離 a1=W1主片對(duì)受拉面的斷面系數(shù) F1主片斷面積推薦卷耳許應(yīng)力不大于3500 kgf/cm2，試驗(yàn)與使

22、用結(jié)果表明這個(gè)許應(yīng)力值是合適的。四、兩極剛度復(fù)式鋼板彈簧的計(jì)算主副簧并聯(lián)組合的兩極復(fù)式鋼板彈簧，主要用在彈簧載荷變化比較大的載貨汽車后懸架上，空載時(shí)只主簧起作用，當(dāng)載荷增大到一定程度后副簧與支架接觸，主副簧共同工作。這種彈簧設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考率的主要問題是，在滿足主副簧強(qiáng)度的前提下，盡量使在各種載荷下懸架頻率變化小。1、 主、副簧剛度的計(jì)算一般采用比例中項(xiàng)法，假設(shè)彈簧滿載時(shí)頻率與副簧和支架剛接觸時(shí)的頻率相等，而空載時(shí)頻率與副簧和支架接觸后的頻率相等。根據(jù)此假設(shè)主副簧的計(jì)算如下假設(shè)：Nm= N1 No =N2 Nm = =1 =QK= 式中： No空載時(shí)懸架頻率。次/min Nm滿載時(shí)懸架頻率。次/mi

23、n N1副簧與支架接觸前的頻率。次/minN2副簧與支架接觸后的頻率。次/minQo空載時(shí)彈簧載荷。N Qm滿載時(shí)彈簧載荷。N QK副簧與支架接觸時(shí)彈簧上載荷。N （K1）主簧夾緊剛度。N/mm （K2）副簧夾緊剛度。N/mm 2、 主副簧載荷分配與應(yīng)力計(jì)算 Q1= Qk + Q2 = Qm Q1式中：Q1作用在主簧上的載荷， N Q2作用在副簧上的載荷， N主副簧的工作應(yīng)力與比應(yīng)力計(jì)算同一般多片彈簧。3、 主副彈簧滿載弧高與副簧支架距離的確定 主副簧弧高與副簧支架位置應(yīng)符合下面關(guān)系式 D2-D1=H1-H2式中：H1主簧滿載弧高H2副簧滿載弧高D1主副簧支架距離D2主簧第一片和副簧第一片距離

24、 主副簧第一片之間的距離D2值，取決于副簧總厚度與主副彈簧間墊板的厚度。該厚度應(yīng)保證彈簧在正反極限行程內(nèi)主副彈簧不相碰。主副彈簧支架距離一般由結(jié)構(gòu)布置決定。主簧滿載弧高一般為1020，當(dāng)H1、D1、D2值確定后，由公式可求出副簧滿載弧高值H2五、 漸變剛度鋼板彈簧計(jì)算為改善汽車的平順性，在一些輕型貨車和小型客車上采用了將副簧置于主簧下面的漸變剛性鋼板彈簧結(jié)構(gòu)。在一定載荷范圍內(nèi)僅主簧起作用，當(dāng)載荷增大到某一值時(shí)副簧與主簧開始接觸，板簧剛度隨之增大，其特性為非線性。當(dāng)副簧與主簧完全接觸后，板簧特性又變?yōu)榫€性。如下圖A點(diǎn)為主副簧開始接觸，AB段為主副簧逐漸接觸，B點(diǎn)開始主副簧完全接觸。漸變剛性鋼板彈

25、簧的計(jì)算一般采用共同曲率法進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，共同曲率法假設(shè)板簧各葉片沿全長接觸，如不計(jì)葉片厚度可認(rèn)為各葉片在同一位置處的曲率半徑是一樣的。在副簧與主簧未完全接觸之前，則是假設(shè)主副簧在接觸點(diǎn)的曲率是一樣的。對(duì)于等剛度彈簧通常只確定設(shè)計(jì)負(fù)荷與高度，但對(duì)變剛度板簧需規(guī)定第一級(jí)的限制負(fù)荷與高度，又要規(guī)定第二級(jí)的限制負(fù)荷與高度。副簧片長的選擇：主簧片長度由總布置確定,在材料規(guī)格與片數(shù)確定的前提下來確定副簧的長度,例:已知: 2L=1200(主簧伸直長度) S=80( U型螺栓夾緊距離)1-5片(主簧)12*70 6-7(副簧)15*70解:Im=70*12*12*12*5/12=50400(主簧總慣性距) In=70*15*15*15/12=19687.5(一片副簧的慣性距)第七片長度 = 2(*(L - ) + ) =2(*(600-40)+40)=502第六片長度 = 2(*(L - ) + ) =2(*(600-40)+40)=9551、 主副簧接觸過程中載荷的計(jì)算當(dāng)主副簧剛開始接觸時(shí)的作用在板