《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》課程設(shè)計(jì)_7210

1、鄭州大學(xué)專(zhuān)本套讀道路與橋梁技術(shù)專(zhuān)業(yè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課程設(shè)計(jì)姓名：準(zhǔn)考證號(hào)：助考學(xué)校：河南交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院時(shí)間： 2014 年06 月10 日預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁T 形梁橋設(shè)計(jì)計(jì)算目錄112377710152323242729292931con31311l1312l 2323l 4334l 5345l 6343535363740( )4040424245第1章 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置一、設(shè)計(jì)資料1. 橋跨及橋?qū)捰?jì)算跨徑：22.00ml p橋面凈空：凈一8.5m20.75m10m2. 設(shè)計(jì)荷載：公路一級(jí)，人群荷載：3.5kN / m2 ，人行道重力取13kN / m 。3. 材料及工藝混凝土：主梁用 C50

2、，欄桿及橋面鋪裝用 C30。預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)采用 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTGD62-2004）的s11.1鋼絞線，每束 7 根。全梁配4 束，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f pk1860Mpa ，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f pd126021.955MPa 。公稱(chēng)面積74.2mm 。彈性模量 E p10 MPa ；錨具采用夾板式群錨。普通鋼筋直徑大于和等于12mm 的采用 HRB400鋼筋，直徑小于 12mm 的均采用 HRB335鋼筋。按后張法施工工藝制作橋梁， 預(yù)制主梁時(shí)， 預(yù)留孔道采用預(yù)埋金屬波紋管成型，鋼絞線采用 TD雙作用千斤頂兩端同時(shí)張拉，主梁安裝就位后現(xiàn)澆60mm寬的濕接縫。最后施工

3、100mm厚的瀝青橋面鋪裝層。4. 設(shè)計(jì)依據(jù)(1).交通部頒公路工程技術(shù)指標(biāo) （ JTG B01-2003 ）；(2).交通部頒公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （JTG D60-2004 ）；(3).交通部頒公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（ JTG D62-2004 ）.二、橫截面布置1. 主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)很有效，故在許可條件下適當(dāng)加寬T 梁翼板。本課程設(shè)計(jì)中翼板寬度為2000mm，由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭。凈一8.5m20.75m10m 的橋?qū)掃x用5 片主梁，如圖1-

4、1所示：圖 1-1 結(jié)構(gòu)尺寸圖（尺寸單位： mm）2. 主梁跨中截面主要尺寸擬定（ 1） 主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15-1/25之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在1/18-1/19之間。本課程設(shè)計(jì)采用1470mm的主梁高度。（ 2）主梁截面細(xì)部尺寸T 梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車(chē)輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的要求，這里取預(yù)制T 梁的翼板厚度為150mm，翼板根部加厚到250mm，以抵抗翼緣根部較大的彎矩。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定。同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定性條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的

5、1/15 ，因此取腹板厚度為200mm。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明， 馬蹄的總面積占總面積的 10%-20%為宜。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造要求，初步擬定馬蹄寬度為 520mm，高度為 220mm，馬蹄與腹板交接處作三角過(guò)渡，高度 150mm，以減小局部預(yù)應(yīng)力。按照以上擬定的外形尺寸，就可以繪出預(yù)應(yīng)力梁的跨中截面圖（見(jiàn)圖1-2 ）圖 1-2 跨中截面尺寸圖（尺寸單位： mm）（ 3） 計(jì)算截面幾何特性將主梁跨中截面劃分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計(jì)算，見(jiàn)表1-1 ：分塊面積上緣靜距離分塊面積對(duì)截面形I I i

6、I x分塊面積分塊面積形心至上緣分塊面積的自身名稱(chēng)2距離yi(cm)鉅 Si Ai yi慣性矩 Iidi yn yi心慣性矩 I x（ 7）=（ 4）A i (cm )(cm3 )(cm)（ 1）（ 2）（ 4）+（ 6）（ 3）=（1）×（ 2）（ 5）（6 ）=（1）×（ 5）2翼緣30007.5225005625044.8740460410386097288三角45016.7751562535.67404572686.7573311.7承托腹板2200701540002218333.3-17.626683483.82901817下三240120288003000-67

7、.62610975851100585角馬蹄114413615558446141.333-83.62680003368046478703436839918719480注：大毛截面形心至上緣距離：Si36839952.37404ynAi7034cm（ 4）受壓翼緣有效寬度bf按橋規(guī)規(guī)定 T 形截面梁受壓翼緣有效寬度bf取下列三者中的最小值：1） 簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑的1 ；32） 相鄰兩梁的平均間距，對(duì)于中梁為2000mm；3） (b 2bh 12h f )，式中 b 為梁腹板寬度， bh 為承托長(zhǎng)度， h f 為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度 150mm,所以bbhmm2 h 12f )200 700 2 1

8、2 50 3400(所以受壓翼緣的有效寬度為b f2000mm。（ 5）檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)（希望在 0.5以上）上核心距：I18719480K s25.14648cmAi yu7034 (150 55.51)下核心距：K xI18719480Aiyb14.77279cm7034 55.51截面效率指標(biāo)：K xK sK x0.5720.5h表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。三、橫截面沿跨長(zhǎng)的變化如圖 1-1所示，本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式。橫截面的 T 梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變， 為布置錨具的需要，在距離梁端1500mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。馬蹄部分為配合鋼筋束彎起而從六分點(diǎn)附近 （第一道橫梁處

9、） 開(kāi)始向支點(diǎn)逐漸抬高在馬蹄抬高的同時(shí)，腹板寬度亦開(kāi)始變化。四、橫隔梁的設(shè)置為減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道橫隔梁。本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)和四分點(diǎn)設(shè)置 5 道橫隔梁，其間距為 5.5m，段橫隔梁高度為 1100mm，厚度為上部 260mm，下部 240mm。中橫隔梁高為 1100mm，厚度為上部 180mm，下部 160mm。詳見(jiàn)圖 1-1 所示。第2章 主梁作用效應(yīng)計(jì)算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱橫截面的布置，并通過(guò)可變荷載作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求出各主梁控制截面（一般取跨中，四分點(diǎn)，變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。一、

10、永久荷載效應(yīng)計(jì)算1. 永久計(jì)算集度（ 1） 預(yù)制梁自重1 跨中截面段主梁的自重（四分點(diǎn)，截面至跨中截面，長(zhǎng)5.5m）G 10.63785 265.589.78255(kN )2 馬蹄抬高段梁的自重（長(zhǎng)4025mm）G 2(0.851250.72875)263.80078.052(kN )230.3m ） 腹板變寬段的自重（長(zhǎng)G 3(0.851251.0875)260.37.561125(kN )24 支點(diǎn)段梁的自重（長(zhǎng)1.5m）G 41.0875 26 1.542.4125(kN)5 邊梁的橫隔板梁1） 中橫隔板梁體積（）3A中邊 0.17 1.1 0.9 0.5 0.5 0.90.5 0.1

11、5 0.1750.127818(m )2） 端橫隔梁體積（）3A端邊 0.25 1.1 0.725 0.50.4 0.7250.163125(m )3） 半跨內(nèi)橫梁重力額為G 4(1.50.127818 10.163125)8.8736(kN )6 中主梁的橫隔板1） 中隔板梁體積20.17 （1.10.90.50.50.90.50.150.175） 0.2556(m3 )2） 端橫隔板體積20.25 （1.1 0.7250.50.40.725） 0.32625(m3 )3） 故半跨內(nèi)橫梁重力G 5(1.50.255610.32625)17.7423(kN )7 與質(zhì)量主梁永久作用集度89.7

12、825578.0527.56112542.4125g311.3519.19015( kN / m)8 邊梁橫隔板永久作用集度g2'8.87360.7683( kN / m)11.359 主梁橫隔板永久作用集度g217.74231.5362( kN / m)11.35（ 2）二期永久作用1 現(xiàn)澆 T 梁翼板集度：0.150.3 2252.25(kN / m)2 鋪裝6cm 厚的混凝土三角墊層，橫坡1.5%：(0.068.54.25 0.015 4.25)2519.52(kN / m)2cm 瀝青鋪裝：0.028.5 233.91(kN / m)若將橋面鋪裝均攤給5 片梁，則：g(19.5

13、23.91)154.686( kN / m)3 欄桿一側(cè)人行欄：1.52 kN / m一側(cè)防撞欄：4.99 kN / m一側(cè)人行道：13 kN / m若將橋面兩側(cè)人行欄，防撞欄，人行道分?jǐn)偨o5 片主梁，則：g(2)(1.524.99 13/ 2)255.204(KN / m)4 梁的在、二期永久作用集度g14.6865.2042.2512.14(kN / m)2. 永久作用效應(yīng)如圖 1-3 所示，設(shè)x 為計(jì)算截面離左支座距離，并令x l圖 1-3永久作用效應(yīng)計(jì)算圖邊、主梁的永久作用效應(yīng)計(jì)算表見(jiàn)表1-2 和表 1-3表 1-2邊梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)彎矩1189.115891.83

14、660一期0104.7679209.5358剪力彎矩760.8257570.61930二期067.0331134.0662剪力彎矩1949.9411462.4560剪力0171.801343.602表 1-3主梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)一期彎矩1238.577928.93260剪力0109.1257218.2514二期彎矩760.8257570.61930剪力067.0331134.0662彎矩1999.4021499.5520剪力0176.1588352.3176二、可變作用效應(yīng)計(jì)算1、沖擊系數(shù)和車(chē)道折減系數(shù)按橋規(guī)條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。簡(jiǎn)支

15、梁的基頻可采用下列公式計(jì)算：fEI c3.451010 0.207482mc 2 2225.98( HZ )2l1857.16式中： mcG1857.16g根據(jù)橋梁規(guī)范，本橋的基頻滿足：1.5ZHf14 HZ ，可計(jì)算出汽車(chē)荷載的沖擊系數(shù)為：0.17671ln f0.01570.305 。2、計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（ 1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc如前所述，本設(shè)計(jì)橋跨內(nèi)設(shè)五道橫隔板，具有可靠的橫向聯(lián)系，且橋的寬跨比B100.450.5l22所以可按修正的剛性橫梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)mc 。1）計(jì)算主梁抗扭慣性矩I T對(duì)于 T 形梁，抗扭慣性矩可近似等于各個(gè)矩形截面的抗扭慣性

16、矩之和mci bi ti3I Ti 1式中： bi ,t i 相應(yīng)位單個(gè)矩形截面的寬度和厚度；ci 矩形截面抗扭剛度系數(shù)，根據(jù)t比值計(jì)算；bm 梁截面劃分成單個(gè)進(jìn)行截面的塊數(shù)。對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：t115 2017.5cm ；2馬蹄部分的換算平均厚度：t31529.5222如圖 1 4 所示為 I T 的計(jì)算圖示，I T 的計(jì)算見(jiàn)表1-4圖 1-4I T 計(jì)算圖示表 1-4 IT計(jì)算表分塊名稱(chēng)bi (cm)t i (cm)t i / biCiI Ti33 m4 )ci bi ti ( 10翼緣板200.00017.5000.0880.33333.572917腹板100.0002

17、0.0000.2000.29102.328000馬蹄52.00029.5000.5670.21083.9800039.8812）計(jì)算抗扭修正系數(shù)對(duì)于本設(shè)計(jì)主梁的間距相同，并將主梁計(jì)算看成等截面，則有：110.906GI Tl20.425E9.881 10322.7)21(11.042E0.2174()EIB103）按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值：1ai eijn5ai2i1梁數(shù) n=5，梁間距為2m，則：5ai2a12.a52422202(4) 2( 2)240m 2i 1計(jì)算所得的ij 值列于表 1-5內(nèi)表 1-5ij 值梁號(hào)i1i 2i 3i 4i510.5620.3810.20

18、00.019-0.16220.3810.2910.2000.1090.01930.2000.2000.2000.2000.20040.0190.1090.2000.2910.3815-0.1620.0190.2000.3810.5624）計(jì)算荷載橫向分別系數(shù)：、 1 號(hào)梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖1-5所示由 11和15 繪制 1 號(hào)梁橫向影響線，如圖 1-5所示。進(jìn)而由11 和15 計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，設(shè)零點(diǎn)至1 號(hào)梁位的距離為x 則：x42 x0.5624解得 x 6.2080.1624零點(diǎn)位置已知后，就可求出各類(lèi)荷載相應(yīng)于各個(gè)荷載位置的橫向影響線豎標(biāo)值q ，計(jì)圖 1-5 1號(hào)

19、梁的橫向影響線算所得qi 值如下：q1 0.5398、 q 20.2767 、q3 0.2589 、 q 40.0958可變作用（求出公路II）二車(chē)道 mcq1 (0.53980.37670.2589 0.0958)0.63562故可變作用（汽車(chē)）的橫向分別系數(shù)為：mcq0.6356可變作用（人群）mcr0.6190、2號(hào)了由 21和25 繪制 2 號(hào)梁橫向影響線如圖 1-6 所示：由幾何關(guān)系可求出各類(lèi)荷載相應(yīng)于各個(gè)荷載位置的橫向影響線豎標(biāo)值qi ，計(jì)算所得 qi值如下： q1 0.3698 、q2 0.2883 、 q 3 0.2294、 q 4 0.1479可變作用（求出公路II ）兩車(chē)道

20、 mcq1 (0.36980.2883 0.22940.1479) 0.51772故可變作用（汽車(chē)）的橫向分別系數(shù)為：mcq0.5177可變作用（人群） mcr0.4095圖 1-6 2 號(hào)梁橫向影響線、求 3 號(hào)梁荷載橫向分布系數(shù)由由31 和35 繪制 1 號(hào)梁橫向影響線，如圖1-7 所示。圖 1-7 3號(hào)梁橫向分布系數(shù)故可變作用（汽車(chē)）的橫向分別系數(shù)為：mcq0.4可變作用（人群）mcr0.2（ 2）支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)m如圖 1-8 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行布載：1、 2、3 號(hào)梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：圖 1-8支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)對(duì)于 1

21、號(hào)梁：可變作用（汽車(chē)） ： moq10.8750.43752可變作用（人群） ： mor1.3125對(duì)于 2 號(hào)梁：可變作用（汽車(chē)） ： moq1(0.1250.9750.325) 0.71252可變作用（人群） ： mor0對(duì)于 1 號(hào)梁：可變作用（汽車(chē)） ： moq1(0.1 10.35)0.7252可變作用（人群） ： mor03. 各梁橫向分布系數(shù)匯總（見(jiàn)表1-6）表 1-6各梁可變作用橫向分布系數(shù)1 號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類(lèi)型mcmo公路 II級(jí)0.63560.4375人群0.61901.31252 號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類(lèi)型mcmo公路 II級(jí)0.51770.7

22、125人群0.409503 號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類(lèi)型mcmo公路 II級(jí)0.40.725人群0.203、車(chē)道荷載的取值根據(jù)橋規(guī)，公路 II級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk 為：qk0.75 10.57.875( KN / m)計(jì)算彎矩時(shí)， Pk0.753601805) 180186( KN )50(2205計(jì)算剪力時(shí)，Pk1.2186223.2()KN4、計(jì)算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值做如下考慮：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取 mo ，從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從 mo 直線過(guò)度到 mc ，其余梁段均取 mc 。（ 1）求 1、 2、3

23、 號(hào)了跨中截面的最大彎矩和最大剪力計(jì)算跨中截面最大彎矩和剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖 1-9示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式。截面內(nèi)力計(jì)算的一般公式：S (1 ) mi ( qk w jPk y)式中： S 所求截面的彎矩或剪力；(1) 汽車(chē)荷載的沖擊系數(shù)，對(duì)于人群荷載不計(jì)沖擊系數(shù)；多車(chē)道橋涵的汽車(chē)荷載折減系數(shù)；qk 車(chē)道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；w j 使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線面積；Pk 車(chē)道荷載的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；y 所加載影響線中一個(gè)最大影響線峰值；前面已經(jīng)求得：0.3005 ，所以 11.3005 ，1；、1號(hào)梁可變作用（汽車(chē)）效應(yīng)M max1.3005 (0.63567.875

24、64.41 0.1981 5.5 7.8750.94580.6356 1865.5)1254.33KN .m圖 1-9跨中截面各梁作用效應(yīng)計(jì)算圖V1.3005 (122 0.50.63567.87510.1981max2225.57.8750.08330.6356223.20.5)109.6KN可變作用（人群）效應(yīng)q 3.50.752.625KN / mM max1225.5 0.619 2.62510.6935225.50.94582.625） 103.0398 KN .mVmax122 2 0.5 0.6192.62510.6935225.50.08332.625)5.04KN、2號(hào)梁可變

25、作用（汽車(chē)）效應(yīng)M max1.3005 (0.51777.875 64.410.1981 5.5 7.8750.94580.5177 1865.5)1070.9KN .mVmax1.3005( 1220.50.51777.87510.19482225.57.8750.08330.5177223.20.5)90.3 KN可變作用（人群）效應(yīng)q 3.5 0.752.625KN / mM max1225.50.40952.6251 0.4095225.50.94582.625） 65.15KN .mV12220.50.40952.62510.4095max225.50.08332.625)2.8KN

26、、3號(hào)梁可變作用（汽車(chē)）效應(yīng)M max1.3005 (0.47.875 64.410.325 5.57.8750.94580.4 186 5.5)836.97KN .mVmax1.3005(1220.50.47.87510.3252225.57.8750.08330.4223.20.5)70.23KN可變作用（人群）效應(yīng)q 3.5 0.752.625KN / mM max1225.50.2 2.6251 0.2225.50.94582.625） 32.41KN .mV12220.50.22.62510.2max225.50.08332.625)0.39KN（ 2）求指點(diǎn)截面的最大剪力（見(jiàn)圖1-

27、10支點(diǎn)截面作用效應(yīng)截面圖）圖 1-10支點(diǎn)截面的最大剪力、1號(hào)梁可變作用（汽車(chē)）效應(yīng)V1.3005 ( 122 0.63561 7.87510.1981max225.57.875 （0.91670.0833） 0.6356223.21)252.9KN可變作用（人群）效應(yīng)Vmax122 0.619 2.62510.6935225.5（0.91670.0833） 2.625) 27.48KN、3號(hào)梁可變作用（汽車(chē)）效應(yīng)Vmax1.3005 ( 122 0.51771 7.87510.1948225.57.875 （0.91670.0833） 0.5177223.21)215.9 KN可變作用（人

28、群）效應(yīng)Vmax122 0.4095 2.62510.4095225.5（0.91670.0833） 2.625) 9.15KN、3號(hào)梁可變作用（汽車(chē)）效應(yīng)V1.3005(122 0.41 7.87510.325max225.5 7.875 （0.91670.0833） 0.4223.21)171.53 KN可變作用（人群）效應(yīng)Vmax10.22.6251220.2225.5 （0.91670.0833） 2.625)4.47KN(3)求 1、 2、 3號(hào)梁 l/4 截面的最大彎矩和最大剪力（如圖1-11 所示）圖 1-11四分之一截面的最大剪力與彎矩號(hào)梁可變作用（汽車(chē)）效應(yīng)M max1.30

29、050.63567.875(1.418750.4729)0.6356186 4.2567.875 48.3 0.1981 5.6752965.25 KN .mVmax1.30050.5 223 0.75 0.6356 7.8750.19815.5 7.8750.47290.6356223.2 0.7542178.271KN可變作用（人群）效應(yīng)q3.30.752.625KN / mM max48.3 2.625 0.6333 0.6935 5.5 0.5 2.625(1.4187 0.4729)70.815Vmax122 3 0.75 0.6356 2.62510.6935 5.5 2.625

30、0.47292428.21KN二號(hào)梁可變作用（汽車(chē)）效應(yīng)M max1.3005 0.55177.87548.30.1948 5.5 7.875 (1.41875 0.4729)0.5177 1864.2562805.8138KN.mV1.30052230.750.51777.8750.19485.57.8750.47290.5177223.20.75max242149.3KN可變作用（人群）效應(yīng)M max48.30.4095 2.6250.5 0.4095 5.5(1.41875 0.4729)49.7KN .mVmax0.52243 0.750.40952.6250.50.4095 5.52

31、.6250.47295.42 KN三號(hào)梁可變作用（汽車(chē)）效應(yīng)7.875M max1.3005 0.4 7.875 48.3 0.325 5.5 (1.41875 0.4729) 0.4 186 4.256 2632.18KN .mVmax 1.3005 0.530.32522 0.75 0.4 7.8755.5 7.875 0.4729 0.4 223.2 0.7542117.69KN可變作用（人群）效應(yīng)M max48.30.2 2.6250.50.2 5.52.625(1.41875 0.4729) 22.56KN.mVmax 0.522 30.75 0.22.6250.5 0.25.5 0

32、.4729 2.625 2.653KN 4、45、車(chē)輛荷載可變作用（ 1）計(jì)算 1、2、3 號(hào)梁跨中截面的最大彎矩和最大剪力截面內(nèi)力計(jì)算公式S(1)mi pi yi、一號(hào)梁：可變作用（車(chē)輛荷載作用）效應(yīng)：M max1.3005 140(4.9755.5)0.63751202.175 0.5894 120 2.175 0.54051197.331.30051557.13KN .mVmax1.3005 1400.6357(0.50.438)1200.130.54051200.068 0.49161.300595.92124.75KN、二號(hào)梁：M max1.3005 140(4.975 5.5) 0

33、.5177 120 2.175 0.5632 120 1.475 0.61121027.068 1.30051335.7KN .mVmax1.3005 1400.5117(0.50.438)1200.130.61121200.068 0.63931.300582.9107.8 KN、三號(hào)梁：M max1.3005 140 (4.9755.5) 0.41202.175 0.4759 120 1.475 0.725848.931.30051104.04 KN .mVmax1.3005 1400.4 (0.50.438)1200.13 0.556 120 0.068 0.63621.300566.3

34、986.344 KN（ 2）計(jì)算在車(chē)輛荷載作用下， 1、2 、3 號(hào)梁在 L/4 截面處最大彎矩和最大剪力值、一號(hào)梁：M max1.3005140 3.206 0.586 140 4.256 0.6356 120 0.6356 (2.506 2.156) 301.406 0.63561039.21.3005 1351.4795KN.mVmax1.3005140 0.6356 (0.750.6883) 120 0.6356 (0.380.3183) 300.1861 0.58491.3005184.5229.94KN、二號(hào)梁：M max1.3005140 3.206 0.5783 140 4.256 0.5177 120 0.5177 (2.5062.156) 301.406 0.5177906.17 1.30051178.474KN.mVmax1.30051400.5177 (0.750.6883) 120 0.5177 (0.380.3183) 300.1861 0.56741.3005 150.79196.10KN、三號(hào)梁：M max1.3005140 3.206 0.4801 140 4.256 0.4 120 0.4 (2.506 2.156) 30 1.406 0.4Vmax1.300514