高速線材孔型設計

1、目錄1 設計說明.21.1 孔型設計概述.21.1.1 孔型設計的內容.21.1.2 孔型設計的基本原則.22 孔型系統(tǒng)的選擇及依據(jù).32.1 孔型系統(tǒng)的選取.32.1.1 粗軋機孔型系統(tǒng)的選取.32.1.2 中軋、預精軋及精軋軋機孔型系統(tǒng)的選取.33 確定軋制道次.43.1 軋機的選擇.44 分配各道次延伸系數(shù).54.1 孔型設計計算.54.1.1 確定各道次延伸系數(shù).55 確定各道次出口的斷面面積.65.1 確定各道次軋件的斷面面積.66 各道次孔型尺寸.76.1 孔型設計計算.77 孔型在軋輥上的配置.87.1孔型在軋輥上的配置原則.87.1.1 孔型在軋輥上的配置.97.2 軋輥的平均

2、工作直徑及軋輥轉速的確定.97.2.1 工作輥徑的確定.97.2.2 軋輥轉速的確定.108 力能等效計算.138.1 力能參數(shù)計算.138.1.1 軋制溫度.138.1.2 軋制力計算.158.1.3 軋輥輥縫計算.209 校核軋輥強度.219.1 軋輥強度的校核.219.1.1 強度校核.219.1.2 第一架軋機軋輥強度校核舉例.2410 電機的選擇及校核.2610.1 電機功率的校核.2610.1.1 傳動力矩的組成.2610.1.2 各種力矩的計算.26.10.1.3 電機校核.2810.1.4 第一道次電機功率校核舉例.2811 各孔型圖及軋制圖表.3011.11. 設計說明1.1

3、 孔型設計概述鋼坯要在所設計的孔型中軋制若干道次才能獲得所要求的斷面形狀和尺寸，同時孔型設計還與所軋產(chǎn)品的性能、質量及軋機的生產(chǎn)能力、金屬消耗、能耗、產(chǎn)品成本、勞動條件都直接相聯(lián)，所以孔型設計是車間設計重要一環(huán)。1.1.1 孔型設計的內容孔型設計是型鋼生產(chǎn)的工具設計。孔型設計的全部設計和計算包括三個方面：1. 斷面孔型設計根據(jù)原料和成品的斷面形狀和尺寸及對產(chǎn)品性能的要求，確定孔型系統(tǒng)、軋制道次和各道次的變形量，以及各道次的孔型形狀和尺寸。2. 配輥確定孔型在各機架上的分配及其在軋輥上的配置方式，以保證軋件能正常軋制、操作方便、成品質量好和軋機產(chǎn)量高。3. 軋輥輔件設計導衛(wèi)或誘導裝置的設計導衛(wèi)裝

4、置應保證軋件能按照所要求的狀態(tài)進、出孔型或者使軋件在孔型以外發(fā)生一定的變形，或者對軋件起矯正或翻轉作用等。1.1.2 孔型設計的基本原則 孔型設計是型鋼生產(chǎn)中的一項極其重要的工作，它直接影響著成品質量、軋機生產(chǎn)能力、產(chǎn)品成本、勞動條件及勞動強度。因此，合理的孔型設計應滿足以下幾點基本要求。1. 保證獲得優(yōu)質產(chǎn)品 所軋產(chǎn)品除斷面形狀正確和斷面尺寸在允許偏羌范圍之內外。應使表面光潔金屬內部的殘余內力小，金相組織和力學性能良好。2. 保證軋機生產(chǎn)率高 軋機的生產(chǎn)率決定于軋機的小時產(chǎn)量和作業(yè)率。影響軋機小時產(chǎn)量的主要因素是軋制速度。作業(yè)率取決于工藝的科學、孔型設計的合理、設備的優(yōu)良、操作的熟練。3.

5、保證產(chǎn)品成本最低 為了降低生產(chǎn)成本，必須降低各種消耗，由于金屬消耗在成本中起主要作用，故提高成材率是降低成本的關鍵。因此，孔型設計應保證軋制過程進行順利，便于調整，減少切損和降低廢品率；在用戶無特殊要求的情況下，盡可能按負偏差進行軋制。同時，合理的孔型設計也應保證減少軋輥和電能的消耗。4. 保證勞動條件好孔型設計時除考慮安全生產(chǎn)外，還應考慮軋制過程易于實現(xiàn)機械化和自動化，軋制穩(wěn)定，便于調整；軋輥輔件堅固耐用，裝卸容易9。2. 孔型系統(tǒng)的選擇及依據(jù)2.1 孔型系統(tǒng)的選取2.1.1 粗軋機孔型系統(tǒng)的選取1. 1# 軋機的孔型為平箱，2# 軋機的孔型為立箱。箱形孔型系統(tǒng)的軋件變形較為均勻，角部沒有改

6、變，容易溫度偏低。1) 箱形孔型系統(tǒng)的主要優(yōu)點是：(1) 沿軋件斷面寬度變形均勻，孔型磨損較??；(2) 通過這種孔型軋出的軋件比起相同面積的其他孔型來，孔型軋槽切入軋輥深度較小大，故可以允許給以較大的變形量；(3) 可以適應來料斷面尺寸的波動，并且在同一孔型中通過調整壓下量，可以得到不同斷面尺寸的軋件；(4) 在這種孔型中軋制，軋件上的的氧化鐵皮易于脫落。2) 箱形孔型系統(tǒng)的主要缺點是：(1) 在這種孔型中軋出的方形或矩形斷面不夠規(guī)整；(2) 在這種孔型系統(tǒng)中金屬只能受到兩個方向的軋制加工；(3) 當進入孔型的軋件高度比較大而孔型槽底又較寬時，軋件在孔型中的穩(wěn)定性不好，易發(fā)生倒鋼或歪扭現(xiàn)象，這

7、在軋制小斷面軋件時尤為嚴重。 由于箱形孔型系統(tǒng)具有上述特點，在線材生產(chǎn)上它多用于軋制的頭幾道次，并用于軋制斷面尺寸在60× 60毫米以上的軋件。在400毫米軋機上這種孔型最小軋出斷面尺寸為56× 56毫米；在300毫米軋機上這種孔型最小軋出斷面為45× 45毫米。箱形孔型道次延伸系數(shù)一般為1. 20 1.40。2. 3# 6#軋機的孔型依次為：橢圓圓橢圓圓 這種孔型系統(tǒng)的優(yōu)點在于：1) 孔型形狀能使軋件從一種斷面平滑地轉換成另一種斷面，從而避免金屬由于劇烈的不均勻變形面產(chǎn)生局部應力。 2) 在此孔型系統(tǒng)中軋出的軋件沒有尖銳的棱角，軋件冷卻均勻。3) 孔型形狀及變形

8、特點有利于去除軋件上的氧化鐵皮，使軋件具有良好的表面。4) 必要時可在延伸孔型中獲得圓斷面成品，從而減少換輥10。2.1.2 中軋、預精軋及精軋軋機孔型系統(tǒng)的選取綜合比較各種孔型系統(tǒng)，本設計的中軋、預精軋、精軋及減定徑軋機孔型選取橢圓圓孔型系統(tǒng)。3. 確定軋制道次由坯料尺寸（150mm×150mm）和所軋制的最小斷面的軋件尺寸（6.5mm）確定軋制道次?？紤]到坯料尺寸偏差和熱膨脹因素，所以總延伸系數(shù)為： (3)一般全線平均延伸系數(shù)為： 軋制道 (4)取整得，精軋最后兩架為減徑機。軋機最后為兩架定徑機（不考慮在內）。參考現(xiàn)場實際生產(chǎn)情況及相關資料將26+4架軋機分為粗軋、中軋、預精軋、

9、精軋及減定徑五組機組。其中粗軋6架，中軋6架，預精軋6架，精軋8架，減定徑機4架。3.1 軋機的選擇各機組主要參數(shù)如表7表1軋機主要技術參數(shù)軋 輥主電機速 比機組機架號機架布置輥 徑(mm)最大輥徑 最小輥徑輥身長度(mm)功率kw轉速r/min粗軋機組123456HVHVHV610610610495495495520520520420420420800800800700700700500500650500650650700140098.3876.4059.4036.9728.5421.60中軋機組789101112HVHVHV420420420420420420360360360360360

10、360650650650650650650650700650700650700700140013.5910.107.945.964.683.70預精軋機131415161718HVHVHV420420248248248248 3603602222222222226506507575757570070070060070060070014002.942.341.061.060.890.753精軋機組192021222324252645°45°45°45°45°45°45°45°228228228228228228228

11、228 2052052052052052052052057272727272727272 50005015700.5970.4110.4110.3250.2140.2140.1560.156減定徑機2728 293045°45°45°45°228228228228205 205205205 727272723200 85017000.1250.1250.1020.1024. 分配各道次延伸系數(shù)4.1 孔型設計計算4.1.1 確定各道次延伸系數(shù) 典型產(chǎn)品（6.5mm）總延伸系數(shù)為736.68 由延伸系數(shù)的分配原則確定各道次延伸系數(shù)見表8表2各道次的延伸系數(shù)

12、軋制道次1234567891011121214延伸系數(shù)1.31.251.391.321.391.281.381.321.321.321.331.251.281.25軋制道次1516171819202122232425262728延伸系數(shù)1.271.251.251.241.211.221.221.211.201.211.211.211.201.205. 確定各道次出口的斷面面積5.1 確定各道次軋件的斷面面積按逆軋順序進行計算：由公式7： . (5)所以，各道次軋件斷面面積如表9表3各道次軋件斷面面積軋制道次1234567斷面面積17307.713846.2.9961.37546.45429.1

13、4241.53073.5軋件尺寸9873.5軋制道次81011121314斷面面積2328.491336.31004.8803.8628.0502.4軋件尺寸54.51763.941.332.025.3軋制道次151718192021斷面面積395.616204.2208.4168. 7138.3113.4軋件尺寸316.516.113.3軋制道次22202425262728斷面面積93.72364.553.344.136.733.2軋件尺寸10.978.19.17.56.56. 各道次孔型尺寸6.1 孔型設計計算由程序計算得各個孔型尺寸如下表：表4 孔型參數(shù)規(guī)格機架軋件尺寸(mm)孔型尺寸(

14、mm)高度寬度高度寬度橢圓圓弧半徑圓擴張角輥縫1115150.512016015.02117.7117.712512512.0384.8135.884.8150/9193.920.84989898107.53015.0557120.557133.9113.713.4673.573.573.582.33012.5741.79141.7101.1165.910854.554.554.563.6308.5932.466.632.474627.91041.341.341.347.6307.51125.849.925.855.544.46.31232323236.5306.01320.838.220.8

15、42.432.75.21425.325.325.328.5305.01516.130.416.133.827.24.31619.819.819.822.5304.01713.92313.925.618.43.51816.316.316.318253.21912.318.512.320.613.73.02013.913.913.915.1252.2219.416.49.418.213.72.52211.211.211.212.5253.0238.212.98.214.39.82.0249.49.49.410.3252.4256.710.96.712.18.61.7267.87.87.88.625

16、2.0275.69.05.6107.11.5286.56.56.57.1251在孔型系統(tǒng)及各孔型的尺寸確定后，還要合理地將孔型分配和布置到各機架的軋輥上去。配輥應做到使軋制操作方便，保證產(chǎn)品質量和產(chǎn)量，并使軋輥得到有效的利用。7. 孔型在軋輥上的配置7.1 孔型在軋輥上的配置原則為了合理配置孔型，一般應遵守如下原則：1. 孔型在各機架的分配原則是力求軋機各架的軋制時間均衡。2. 根據(jù)各孔型的磨損程度及其對質量的影響，每一道備用孔型的數(shù)量在軋輥上應有所不同。如成品孔和成品前孔對成品的表面質量與尺寸精確度有很大影響，所以成品孔和成品前孔在軋較長度允許的范圍內應多配幾個，這樣當孔型磨損到影響成品質量

17、時，可以只換孔型，而不需換輥。3. 確定孔型間隨即輥環(huán)寬度時，應同時考慮輥環(huán)強度以及安裝和調整軋輥輔件的操作條件：1) 輥環(huán)強度取決于軋輥材質、軋槽深度和輥環(huán)根部的圓角半徑大小。2) 鋼軋輥的輥環(huán)寬度應大于成等于槽深高度之半。3) 鑄鐵輥的輥環(huán)寬度應大于或等于槽深高度。4) 確定輥環(huán)寬度時除考慮其強度外，還應考慮導板的厚度或導板箱的尺才以及調整螺絲的長度和操作所需的位置大小，邊輥環(huán)寬度中小型軋機取 80120mm。 7.1.1 孔型在軋輥上的配置孔型在軋輥上的配置包括：垂直方向上的配置和輥身長度方向上的配置。垂直方向上的配置和軋輥的名義直徑、原是直徑、工作直徑有關；而孔型在輥身長度方向上的配置

18、要考慮的因素有：1. 成品孔和成品前孔應盡量爭取單獨配置，即不配置在同一架軋機的同一 軋線上，以便實觀單獨調整，保證成品質量。2. 分配到各架軋機上的軋制道次應力爭使各架軋機軋制時間負荷均衡，以便獲得較短的軋制節(jié)奏，有利于提高軋機產(chǎn)量。3. 根據(jù)各個孔型磨損對成品質量影響程度不同，在軋輥上孔型配置數(shù)目也不相同。成品孔應盡可能多配，成品前孔和再前孔根據(jù)條件和可能也應多配一些。這樣做的另一好處是可以減少換輥次數(shù)、減少軋輥儲備數(shù)量，并能降低軋輥消耗。4. 軋輥相鄰孔型間的凸臺叫輥環(huán)，在軋輥長度方向上要留有足夠的寬度，以保證輥環(huán)強度和滿足安裝導衛(wèi)和調整的要求。在滿足了上述要求的條件下輥環(huán)寬度可適當減小

19、。以便能多安排孔型數(shù)目。鑄鐵輥環(huán)的寬度一般可考慮等于軋槽深度，而鋼輥輥環(huán)可以小些軋輥兩端的輥環(huán)寬度對于大中型軋機可取100mm以上，而對小型軋機般在50100mm的范圍內選取。至于在孔型傾斜配置的情況下，還應考慮設置止推斜面輥環(huán)的要求。本設計軋輥配輥圖見附圖。7.2 軋輥的平均工作直徑及軋輥轉速的確定7.2.1 工作輥徑的確定1. 粗中軋機（114#軋機）工作輥徑的確定 箱形孔： (6) (7) (8)式中：為軋輥工作直徑 為輥環(huán)直徑 為孔型高度根據(jù)以上公式計算粗中軋機工作輥徑如下表。2. 預精軋、精軋、減定徑機（1530#軋機）工作輥徑的確定 橢圓孔：(9) 圓孔：(10)式中：為軋輥工作直

20、徑 為輥環(huán)直徑 為孔型高度根據(jù)以上公式計算預精軋、精軋、減定徑機工作輥徑如下表。表5短應力線軋機工作輥平均輥徑機架號1234567891011121314510485502342423385368335381356390370223216表6碳化鎢懸臂軋機工作輥平均輥徑機架號1516171819202122232425262728229223212208214212218215219217221220223221表中27#、28#為減徑機孔型，29#、30#為定徑機，其孔型與28#相同。7.2.2 軋輥轉速的確定軋輥轉速是主要的生產(chǎn)操作參數(shù)之一。它由各道軋件出口速度和前滑值來決定。各道軋件出口

21、速度可以由各道的連軋常數(shù)或確定的前后軋機軋件出入口速度差決定。按無張力設計軋件速度容易因軋件速度計算誤差和軋輥轉速調整誤差帶來堆鋼。過大速度差帶來較大張力，它能減少電機動態(tài)速降的幅度，即便孔型磨損，也能保持一段穩(wěn)定軋制，但帶來孔型磨損嚴重。故連軋生產(chǎn)中，一般采用微張力軋制。因此，為防止堆鋼事故，軋件出口速度在設計時就有一定偏差，如大于1 的連軋常數(shù)，或每道出口速度低于下道入口速度的3% 由連軋常數(shù)公式： .(11)式中：各道次軋件出口面積； 各道次軋輥轉速；自由寬展前滑；限制寬展下前滑影響系數(shù)，取=對于第28架成品孔得： 其中由軋輥線速度 和（其中軋件出口速度，）來決定。所以 此時連軋常數(shù) 按

22、逆軋順序分配各架之間的拉鋼系數(shù)設計算連軋常數(shù)同理計算得各機架的連軋常數(shù)如下表。表7各機架的連軋常數(shù)機架號1234567連軋常數(shù)6.0926.1106.1296.1476.1656.1846.202機架號891011121314連軋常數(shù)6.2156.2276.2406.2406.2406.2406.240機架號15161718192021連軋常數(shù)6.2526.2586.2656.2716.2776.2846.290機架號22232425262728連軋常數(shù)6.2966.3026.3096.3156.3216.3286.334公式： (12) .(13)計算得各機架的軋制速度如下表：表8各機架的軋

23、制速度機架號1234567軋制速度m/s0.220.280.390.50.710.911.3電機轉速1023.81021.2859.31052.8893.6984.9869機架號891011121314軋制速度m/s1.62.22.93.94.86.27.7電機轉速944.3844.8910.7859902.5851.1887.7機架號15161718192021軋制速度m/s9.912.515.618.52125.531.2電機轉速1028.61033.91002.11081.41063.9935.51093.1機架號22232425262728軋制速度m/s37.745.355.266.8

24、7590.2100電機轉速1062.3829.510271174.11092.41018.71188.88. 力能等效計算8.1 力能參數(shù)計算8.1.1 軋制溫度 線材在軋制過程中的溫度變化，是由輻射、傳導、對流引起的溫降和金屬變形熱所產(chǎn)生的溫度升高綜合作用的結果。 軋制過程中每一道次上軋件的溫度變化為，它可以分解為幾部分，如下公式：(18)式中： 道次軋件溫度變化 由塑性變形功轉變的溫升 軋件與軋輥間相互摩擦產(chǎn)生的溫升軋件向周圍輻射產(chǎn)生的溫降軋件在機架間運行是空氣對流引起的溫降冷卻水引起的軋件溫降軋輥熱傳導引起的軋件溫降為便于計算，對以下模型進行一下簡化：軋件和軋輥之間的磨擦產(chǎn)生的溫升很小，

25、故可以忽略。對，簡化式為： (19)式中：軋機形式系數(shù)，取則經(jīng)簡化，變形溫度模型為： .(20)1. 各種溫度變化的公式1) 變形功引起的溫升 .(21)式中：平均單位壓力2) 軋輥熱傳導引起的溫降 (22) 式中：鋼材的熱傳導系數(shù)，熱軋溫度下 軋件與導熱體的接觸面積，對于軋輥 軋鑒于軋輥的接觸弧長， 軋件通過該道次的平均寬度 熱傳導時間 軋件通過該道次的平均高度 比熱容，代入式中，整理得： (23)式中：軋件軋前、軋后高度 軋件出口速度 咬入角3) 由輻射引起的溫降 (24)式中：輻射體黑度， ； 完全黑體的輻射系數(shù)，； 軋件絕對溫度 ； 空氣絕對溫度，； 相鄰兩機架件軋件運行時間 ，由軋機

26、間距和每道次出口速度計算； 單位長度的軋件質量； 比熱容 。代入式中，整理得： (25)式中：軋件斷面積 8.1.2 軋制力計算1. 平均單位壓力 采用Ekeland公式，用于熱軋高件自由寬展時計算平均單位壓力的半經(jīng)驗公式為： . (26)式中：外摩擦對單位壓力的影響系數(shù) 粘性系數(shù) 平均變形速度 其中：式中：軋輥工作半徑 平均壓下量 軋件軋前、軋后高度 摩擦系數(shù) 對于鋼軋輥： 對于鑄鐵輥：式中：軋輥線速度 軋制溫度2. 軋制壓力 (27)式中：平均單位壓力 軋輥與軋件的接觸面積 ； 孔型軋制中的平均壓下量 橢圓斷面軋件： 圓斷面軋件： 對于圓斷面軋件進入橢圓孔，公式同樣適用。3. 軋制力矩 按

27、軋件作用在軋輥上的壓力來計算軋制力矩，公式為： (28)式中：軋制力 力臂系數(shù)由文獻19，推出回歸式設回歸直線方程為：在曲線上任取兩點，（0.2，0.49）和（0.4，0.375） 代入方程解得： 回歸直線方程為：4. 力能參數(shù)計算的程序 表9軋件的斷面周長軋制道次1234567斷面周長(mm)526470.7351.2307.9288230.8215.9軋制道次891011121314斷面周長(mm)171160.3129.6122100.594.779.4軋制道次15161718192021斷面周長(mm)74.862.358.951.248.943.641.3軋制道次2223242526

28、2728斷面周長(mm)35.733.629.728.124.523.320.4表10軋制前、后軋件的高度軋制道次1234567H/mm150150.5117.7135.898120.573.5h/mm115117.784.8985773.541.7軋制道次891011121214H/mm9154.566.641.349.93238.2h/mm54.532.441.325.83220.825.3軋制道次15161718192021H/mm25.330.419.82316.318.513.9h/mm16.119.813.916.312.313.99.4軋制道次22232425262728H/mm

29、16.412.115.89.410.97.89.0h/mm11.28.29.46.77.85.66.51) 第一道次力能參數(shù)計算舉例(1) 輻射溫降(2) 傳導溫度其中： (3) 中間溫度(4) 粘性系數(shù)(5) 變形抗力(6) 摩擦系數(shù) (7) 外摩擦影響系數(shù)(8) 平均變形速度(9) 平均單位壓力(10) 變形溫升(11) 軋制溫度(12) 壓下率(13) 力臂系數(shù)(14)軋制壓力(15) 軋制力矩第一道次軋制力能參數(shù)為：T，其它道次的力能參數(shù)由計算機計算的結果如下表：表11力能參數(shù)機架軋制力/T軋制力矩/12345678910111213123.8109.8112.488.4103.278

30、.369.662.449.843.934.731.416.510.969.299.056.296.985.033.793.652.402.281.481.420.4714151617181920212223242526272815.212.911.87.837.345.495.315.495.093.633.493.052.872.372.200.460.330.320.170.170.110.110.10.10.0590.0610.0460.0470.0320.0338.1.3 軋輥輥縫計算輥縫是生產(chǎn)操作的另一參數(shù)。輥縫設定好壞直接影響生產(chǎn)進行。平板軋制的輥縫按照彈跳方程來計算： 式中： 輥

31、縫；軋機剛度；軋制力?？仔蛙堉频睦碚撦伩p前面已經(jīng)確定，故只計算彈跳即可，生產(chǎn)時將理論輥縫減去彈跳即可。各架彈跳計算見表21和22。表12短應力線軋機剛度機架號12345678910111213141501501501501501501201001001001001008080軋制力12310911288103787563504435311715.2出口厚11511784.8985773.541.754.532.441.325.83220.825.3彈跳值0.820.730.750.590.690.520.630.630.500.440.350.310.220.20表13碳化鎢懸臂軋機剛度機架號

32、15161718192021222324252627286060666040404040404040404040軋制力12.911.87.837.345.495.315.495.093.633.493.052.872.372.2出口厚16.119.813.916.312.313.99.411.28.29.46.77.85.66.5彈跳值0.220.200.120.120.140.140.140.130.100.090.080.070.060.069. 校核軋輥強度9.1 軋輥強度的校核 對于軋機來說，軋輥是其主要部件，它由輥身、輥徑、輥頭三部分組成。在軋制過程中，軋輥收各種應力的影響，當超過軋

33、輥安全系數(shù)時軋輥有可能產(chǎn)生破壞，所以，必須對軋輥進行強度校核。 對于有槽軋輥，輥身只校核彎矩，這種情況適合非懸臂式軋機；而對于懸臂式軋機，其軋輥既不承受彎矩，也不承受扭矩，無需校核，只校核懸臂軸；輥徑既承受彎矩，又成受扭矩，故進行彎扭組合校核；軸頭只承受扭矩，故進行扭轉校核。9.1.1 強度校核1. 輥身強度校核1) 求支反力對于非懸臂式軋機（1#14#）求支反力，： 圖7 非懸臂式軋機軋輥受力分析簡圖以B為支點列轉矩方程以B為支點列轉矩方程對于懸臂式軋機（15#26#）：圖8 懸臂式軋機軋輥受力分析簡圖 以B為支點 以A為支點 ， 非懸臂式軋機 ， 懸臂式軋機2) 彎曲應力(1) 彎曲正應力

34、 彎矩 (40) (41) 其中： (2) 彎曲切應力 .(42) 式中：軋制力矩 軋輥橫斷面積(3) 彎曲應力 對于鋼軋輥，合成應力按第四強度理論計算： .(43) 對于鑄鐵軋輥，合成應力按莫爾理論計算 (44)3) 強度校核若 則輥身強度足夠許用應力對于合金鍛鋼軋輥： 對于鑄鐵軋輥： 2. 輥徑（或軸徑）強度校核 1) 彎矩計算輥徑處彎矩：軸徑處彎矩：2) 扭矩計算 (45)3) 合成應力由第三強度理論：(46)4) 強度校核 若，則輥頸強度足夠3. 軸頭強度校核1) 扭矩計算 (47)2) 扭轉應力抗扭截面模量： (48) 3) 強度校核 若 則軸頭強度足夠9.1.2 第一架軋機軋輥強度

35、校核舉例1. 支反力2. 計算彎矩1) 輥子最大彎矩： 2) 輥頸處彎矩 3. 計算各點應力1) 輥身處應力 彎曲應力： 彎曲切應力： 合成應力： 2) 輥頸處應力 扭矩： 合成應力： 3) 軸頭處應力扭轉應力： 4. 校核軋輥強度由前述知：輥子：；輥頸：；輥頭：所以，該軋輥強度足夠。校核其它道次的軋輥強度，其結果如下：表14機架 1234567891011121314151617181920212223242526272834.8728.3225.4326.9724.4623.2719.7316.0715.6410.759.799.597.637.987.436.986.565.985.664.973.983.563.782.792.461.981.651.3263.0250.6747.4946.9439.8738.2527.7825.6418.7816.3817.9819.2314.8713.8212.4210.6710.879.879.456.575.434.653.873.573.873.452.872.3129.2126.5121.9539.5217.7812.5617.2421.5415.7810.9810.346.669.739.597.2