梁板式筏型基礎(chǔ)設(shè)計(jì)

1、. 梁板式筏形基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 1.工程概況和工程地質(zhì)條件衡陽市平安小學(xué)綜合樓法上部結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，下部為粉質(zhì)黏土，地下水位埋深 ，基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度采用梁板式筏形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深5.2m16m×61m,1.500m?；A(chǔ)面積為HPB235箍筋采用基礎(chǔ)梁受力筋為HPB335，底板厚800mm，鋼筋采用HRB235級鋼。為C30，部分17.1；地質(zhì)情況見第7.1級鋼筋。上部結(jié)構(gòu)豎向荷載見表；基礎(chǔ)平面布置圖見圖 第一節(jié)。 柱荷載1.1. 豎向標(biāo)準(zhǔn)荷載分布圖圖1.1 kN 柱荷載基本組合柱柱柱荷載（kN） 合力（kN 荷載（）荷載（柱號 kN kN） kN） 荷載（ 號號 號2282 A12112 B1

2、2631C1 2877J19902 精選文檔. A21132max(max(202支座 截面 7654 32 -1146 -1511-871-871-1146-1511 m)M(kN ? -1814 m)(kN彎矩設(shè)計(jì)值 -1814-1376 -1046-1046 -1376 ? 3775 B2 4491 C2 4648 J2 378516699A3 3839 B3 4321 C3 4371 J3 3593 16124A4 3105 B4 3520 C4 3634 J4 297413233A5 3105 B5 3520 C53634 J5 297413233A6 3839 B6 4321 C6

3、4371 J6 3593 16124A7 3775 B7 4491 C74648 J7 3785 16699 A82112 B8 2631 C8 2877 J8 22829902 ）合力（KN 25662 29926 31060 25268 精選文檔. 基礎(chǔ)平面布置簡圖2 圖 精選文檔. 2設(shè)計(jì)尺寸與地基承載力驗(yàn)算 2.1基礎(chǔ)底面地下水壓力的計(jì)算確定混凝土的防滲等級 地下水位位于地面以下1.5米處，此處不考慮水的滲流對水壓力的影響。 查混凝土防滲規(guī)范將底板混凝土防滲等級確定為S6。 2.2基礎(chǔ)底面尺寸的確定 由柱網(wǎng)荷載圖可得柱的標(biāo)準(zhǔn)組合總荷載為： ?N?241723081?2919?1865?

4、 i?29342?3530?37592340? ?28392?3488?2135?3629 ?25252?3125?1722?3071 =90398kN x?0，基礎(chǔ)左右兩邊均外伸0.5m 其合力作用點(diǎn)：c?Ny1ii?(2340?2?3759?2?3530?2?2934?y2)?6?.3 ?c90398N i?(2135?2?3629?2?3488?2?2839?2)?8.7 ?15)?2525?2?2?3125?2?(1722?23071 =7.5m 基礎(chǔ)下邊外伸長度0.5m，為使合力作用點(diǎn)與基礎(chǔ)形心重合，基礎(chǔ)總寬度為： ?2?167.5m.5?y?2?0.?b50 c16?15?0.5?

5、0.5m 則：基礎(chǔ)上邊外伸長度為：由以上計(jì)算，可得基礎(chǔ)底面面積為： 2m9760?61A?16?. 12m976 基礎(chǔ)底面積為111916kN,基低凈反力，上部基本組合總荷載為?N111916?114.?7kPa?p j976A 2.3地基承載力的驗(yàn)算 按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定： 精選文檔. 以下的一般民用框25m地基受力層不存在軟弱粘性土的建筑物且不超過8層高度在 架房屋可不進(jìn)行地基及基礎(chǔ)的抗震承載力驗(yàn)算。僅演算一般情況下的地基承載力。 進(jìn)行計(jì)算：先對持力層承載力特征值fak? ，查規(guī)范GB50007-2002,得地基承載力修正系數(shù)：6?0.31.?dbI 0.85的粘性土取值

6、。注：以上系數(shù)按照土孔隙比及液性指數(shù)均小于el 按照下部土層資料，土的平均重度為：?95)?.?(5.?18?1.505?3.5-1.53?895?13.27?163m?kN/?11.28rm055.055. ?0.5)?r(?ff?dr(b?3) m1abkd)055?0.(113)?1.6?.28?5.?180?120?.3?(6 12.2?82?120?16 =218.32kPa 由于上部豎向荷載作用于基礎(chǔ)的重心，故基礎(chǔ)為軸心受壓基礎(chǔ)。 基底處的總豎向力：?kN976?106990?0.6?5?FG?G?9039820?976 kk 基底平均壓力：?G?G?F106990kkkPa6p?

7、109.?k976A kPa.32?f?218kPap?109.6 所以，滿足要求要求。ak 由于地基土層不存在液化性土層故可以不考慮液化影響。 3筏形基礎(chǔ)底板抗沖切承載力和抗剪承載力驗(yàn)算 驗(yàn)算底板受沖切承力：3.1 梁板式筏板基礎(chǔ)的底板厚 為600mm，單排布筋，板底 150mm素混凝土墊層，因有 此取鋼筋合力點(diǎn)至近邊的距離 10? mm?40?35?s2mm56040?h600? ，則 0 C30混凝土為 精選文檔. 22N/mm43?13N/mm.,ff?14. tc圖7.3.1底板沖切計(jì)算示意圖 驗(yàn)算底板受沖切承載力的 示意圖如圖7.3.1所示。 單向板板格： 按照建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范

8、（GB50007-2002），底板受沖切承載力按下式計(jì)算： ? (2.11) hf?0.7uF0tlhpmF-作用在圖上陰影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計(jì)值式中： lh-基礎(chǔ)底板沖切破壞錐體的有效高度 0f-混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 tu-距基礎(chǔ)梁邊h0/2處沖切臨界截面的周長（圖 7.3.1） m對于單向板： F?p?(9.0?0.6?2h)?(2.4?0.6?2h)0lj0?114.7?(9.0?0.6?2?0.560)?(2.4?0.6?2?0.560)?114.7?7.28?0.68?567.8kN ? 時(shí)，取當(dāng)0.?1mmh?800hp0?fuh?0.7?1.0?1430?2?(9

9、.0?0.6?0.560)?(2.4?0.6?0.70.560)?0.5600hpmt?0.7?1.0?1430?2?7.96?0.56?8924.1kN?567.8kN(滿足）因此，筏板的厚度滿足要求。 3.2驗(yàn)算底板斜截面受剪承載力： 按建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 合，底板斜截面受剪承載力應(yīng)符（GB50007-2002） 下式要求：?hl?2h.V?07f ）（ 2.1300tsn2hshV7.3.2處，作用在圖中陰-距梁邊緣0s 影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計(jì)值?按數(shù)，-受剪切承載力截面高度影響系hs 精選文檔. 14?800? 下式計(jì)算：，板的有效高?底板斜截面受剪示意圖3.2 ?hhs

10、?0 小于800mm時(shí)，取 ；度mm800?hh00mm2000h?h 大于2000mm時(shí)，取00 。驗(yàn)算底板斜截面受剪承載力的示意圖如圖7.3.2 對板進(jìn)行斜截面抗剪驗(yàn)算： 9.0m×2.4m的板 對14?800? m.4.6l?82.4-0.6?1.8m,l9?.0?00?.?1?hn2n1hs?0 陰影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計(jì)值： l11n)?2h)?(V?h?p(ll?l 01j2ns20nn22811.).560)?(?02.4?1.8?0.5608.?1147.0?(2? 2234.13.88?00?.5?114.7?kN6?270. ?56?0?2?0.56?h

11、)h0.7?1.01430?.8.4?70.(fl20t02nhs?滿足要求V?270.6kN?4081kN? s 綜上所述：筏板底板厚度滿足斜截面抗剪承載力要求。 局部受壓承載力驗(yàn)算3.3梁板式筏基的基礎(chǔ)梁除滿足正截面50007-2002.根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 有關(guān)規(guī)定GB 50010 受彎及斜截面受剪承載力外，尚應(yīng)按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 驗(yàn)算底層柱下基礎(chǔ)梁頂面的局部受壓承載力。，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)符合根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010 7.8.1 下列要求：?A35f?F1.ncc1ll (2.15) Ab?lAlF :式中;-局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值

12、1f -混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;c? 時(shí)取大于取時(shí)混凝土等級小于混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)-,C50,1.0,C500.8;c 精選文檔. ? ; -混凝土局部受壓時(shí)強(qiáng)度提高系數(shù)1A -混凝土局部受壓面積 ;lA - 混凝土局部受壓凈面積; lnA - 局部受壓的計(jì)算底面積. b 只需驗(yàn)算豎向軸力最大值即可，柱下最大荷載為4648KN，即。kNF?4648l 計(jì)算示意如圖7.3.3：2m81.0.6?0.6?)?A(0.6?3)?(0.6?3?4? b 22m360?A?0.6A.? lnlA81.b?24?2.l360.A l2?1.,0f?14.3N/mm C30混凝土，cc?fA?1.35?1

13、.0?1.352.24?14300?0.36lnlcc?15567.6kN ?fA?354648kN?F1. 而lcclln故局部受壓承載力滿足要求。 4基礎(chǔ)梁內(nèi)力計(jì)算 用倒梁法計(jì)算梁的內(nèi)力，即假定上部結(jié)構(gòu)是絕對剛性的，各柱沒有沉降差異，把柱腳視為條形基礎(chǔ)的鉸支座，將基礎(chǔ)梁按倒置的普通連續(xù)梁計(jì)算。用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算出基梁內(nèi)力（橫向梁為次梁，縱向梁為主梁）。 ?177.8kN/01.05?.5.pb?1147?m 4JCL集中凈反力：4jR?177.8?60?10667.1kN 總反力：4pb?114.7?2.1?240.9kN JCL5集中凈反力： 5jR?240.9?60?14452.2kN

14、 總反力：5?258.1kN2?114.7051.?1.?bp JCL6 集中凈反力：6jR?258.1?60?15486kN 總反力： 6 精選文檔. RR65?1.35?1.45 RR 44 中柱子荷載合力：1JZL?kN ?9902?2631?2112N?2282?2877 i縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小1將各梁反力簡化成集中力作用在與JZL 與總壓力成正比，于是 4相交處的反力：與JCL?NiR?Q? 414R?2R?4R2645R990299024kN.4?961 3.?R10?R2?1.452?R?4?1.35? 444 相交處的反力：JCL5與?NiR?Q? 515R242

15、R?R?654R990299025kN1289? 687.1?R?R?4R?2?102?.74? 555 相交處的反力:JCL6與?NiR?Q? 616RR?2R2?4645R990299026kN?61414.? 7?RR?29?7R?4?0.?20. 665?0?M 對JZL1的中心取矩，可知 柱子荷載合力：2JZL?16699kN?4491?37754648?N3785? i且橫梁反力大小與2縱向基礎(chǔ)梁的相交處，將各梁反力簡化成集中力作用在與JZL 總壓力成正比，于是 相交處的反力：與JCL4 精選文檔. ?Ni?RQ? 424R24R?2R?65416699R166994?1621.3

16、kN? 2?R?4?1.35?R?2?1.45?R10.3 444與JCL5相交處的反力： ?Ni?RQ? 525R?22R?4R65416699R166995?2174.3kN? 2?0.74?R?4?R?2?1.1?R7.68 555與JCL6相交處的反力: ?Ni?Q?R? 626R2R?4R?26549902R166996?2385?.6kN 2?0.7?R?4?0.9?R?2?R7 656?M?0 的中心取矩，可知對JZL2 柱子荷載合力：JZL2(2)?N?3593?4371?4321?3839?16124kN i將各梁反力簡化成集中力作用在與JL2(2)縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁

17、反力大小與總壓力成正比，于是 與JCL4相交處的反力： ?Ni?RQ? 4224R42R?R?265416699R161244?1565kN 2?R?4?1.35?R?2?1.45?R10.3 444與JCL5相交處的反力： ?Ni?RQ? 5252R2R?4R?265416699R161245?2100kN 2?0.74?R?4?R?2?1.1?R7.68 555與JCL6相交處的反力: 精選文檔. ?Ni?RQ? 6226R?2R2R?46459902R161246?2303kN 2?0.7?R?4?0.9?R?2?R7 656?M?0 JCL2的中心取矩，可知對 JZL3柱子荷載合力：?

18、N?2794?3634?3520?3105?13233kN i將各梁反力簡化成集中力作用在與JL3縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小與總壓力成正比，于是 與JCL4相交處的反力： ?Ni?Q?R? 434R?2R?4R264516699R132334?1284.8?kN 2?R?4?1.35?R?2?1.45?R10.3 444與JCL5相交處的反力： ?Ni?RQ? 535R?22R?4R65416699R132335?1723kN 2?0.74?R?4?R?2?1.1?R7.68 555與JCL6相交處的反力: ?Ni?RQ? 636RR?22R?46459902R132336?1890k

19、N 2?0.7?R?4?0.9?R?2?R7 665?M?0 對JZL3的中心取矩，可知 ：次梁JCL-4的受力圖中各支座分別是豎向集中荷載961.4kN、1621.3kN、1565kN、1284.8kN、1284.8kN、1621.3kN、1621.3kN、961.4kN，基底反力為143.53kN。 JCL-4的荷載圖、彎矩圖和剪力圖如下： 精選文檔. 圖7.1 JZL-4荷載、彎矩、剪力圖 由以上JCL-4的內(nèi)力分析可知： kN.Q?63368支座1處的剪力1左kN.52Q?9662 處的剪力支座2右kN11?832Q.2左kN09?Q768.3 3處的剪力支座右kN?838.Q46?3

20、左kN74?761.Q4 支座處的剪力4右kN533.Q40?4左kN533.40Q?5 處的剪力支座5右kN74Q?761.5左kN46838Q?.6 6處的剪力支座右kN768.09Q?6左kN832.11Q?7 7處的剪力支座右kN52?966.Q3kN633.68?Q 處的剪力8支座8 由此可知：Nk68633?R. 處的支座反力1支座（）1 精選文檔. 支座2處的支座反力（） kN1798.64R?2支座3處的支座反力（） kN1606.55R?3支座4處的支座反力（） kN.14R?12954R?1295.14kN（）5處的支座反力 支座5R?1606.55kN（）處的支座反力 支

21、座66支座7處的支座反力（） kN64R?1798.7支座8處的支座反力（） kN68?633.R8DL?6內(nèi)力計(jì)算 JZL-6的受力圖中各支座分別是豎向集中荷載1414.6kN、2385.6kN、2302kN、1890kN、1890kN、2302kN、2385.6kN、1414.6kN，基底反力為208.35kN。 JCL-6的荷載圖、彎矩圖和剪力圖如下： 圖7.2 荷載、彎矩、剪力圖JCL-6由以上JCL-6的內(nèi)力分析可知： Q?919.87kN 1處的剪力支座1左Q?1403.03kN2 2處的剪力支座右kN.92Q?12072左Q?1114.98kN3 3處的剪力支座右kN141217

22、?Q?.3 精選文檔. 左Q?1105.76kN4 處的剪力支座4右kN3774Q.?4左Q?774.3kN5 支座5處的剪力右kN761105Q.?5左Q?1217.14kN6 支座處的剪力6右kN.98?1114Q6左Q?1207.92kN7 7處的剪力支座右kN.03?1403Q3Q?919.87kN 支座8處的剪力8由此可知： 支座1、8處的支座反力（） kN87?919.R1支座2、7處的支座反力（） kN2610.96R?2R?2332.12kN（） 、6處的支座反力支座33支座4、5處的支座反力（） kN.06R?18804主梁： 柱子基本組合荷載合力： ?N?2?2974?37

23、85?35932882 i?363424648?4371?2877? ?35202?4321?2631?4491 ?23839?3105?37752112? =111916kN 基礎(chǔ)內(nèi)力計(jì)算采用基本組合，按照基本組合的豎向?qū)Ш捎?jì)算基底反力： ?N111916ij?114.7?kPa?p j976A 地基梁分布：邊緣次梁JCL-4二根，中間次梁JCL-5四根，中間次梁JCL-6二根。 RR64?1；.1.?074 RR55全部折合成中間次梁JCL-5,一共有： 2?0.74?4?2?1.1?7.68 ?N分別為（荷載左右完全對稱）：的總軸向荷載、作用在主梁JZL-2JZL-3 i 精選文檔. ?

24、 , 、軸線上：、軸線上： kN?kN16124NN?16699ii? 13233、軸線上：kNN?i? JCL5承擔(dān)，則有 由7.68根次肋Ni161241669932 、軸線上：，、軸線上：kN5F.?3kN?21742099F.?557.68687132334 、軸線上： kNF?1723?57.68?iF?R6.2?1199314452.55kN1229.F3? JCL-5兩端作用力：在次肋522ii 上作用力為：JCL-4， 次肋FF74?0.54分別為1609kN、1553.6kN、1275kN、1275kN、1553.6kN、1609kN F?0.74F?0.74?1229.3?

25、909.7kN 兩端作用力為：次肋JCL-454iiF11F.? 次肋JCL6梁上作用力為：， 56分別為2391.7kN、2309.5kN、1895.3kN、1895.3kN、2309.5kN、2391.7kN 次肋JCL-6兩端作用力為： kN2?1352.?1.11229.3.F?074F?54主肋JZL-1梁上外伸部分傳來的線荷載: q?bp?0.5?114.7?57.35kN/m j2F?0.8?0.5?114.7?46kN JZL-1端部作用力：7JZL-1梁： JZL-1梁上外伸部分傳來的線荷載: q?bp?0.5?114.7?57.35kN/m j2利用結(jié)構(gòu)求解器得到內(nèi)力圖如圖

26、4.2。 精選文檔. 7.3 JZL-1荷載、彎矩、剪力圖圖 JZL-1的內(nèi)力分析可知：由以上kN.86Q?1118 處的剪力支座AA左kN04?Q1701.B右kN82?68.Q處的剪力B 支座B左kN2?68.QC右kN1701.04?Q? C處的剪力支座C左kN1118.86Q?處的剪力 支座JD 由此可知：（支座反力左右正對稱）kN.6R?2064 A支座處的支座反力處相等（） 與支座DAkN1?3122.R 與支座C處相等（） B支座處的支座反力B 而由柱子傳下來的支座力分別為：''''kN2282kN2631?kNR?2877R?RkN?R2112

27、,DACB JZL-2梁： 利用結(jié)構(gòu)求解器得到內(nèi)力圖如圖。 精選文檔. 荷載、彎矩、剪力圖圖7.4 JZL-1 的內(nèi)力分析可知：由以上JZL-1 處的剪力支座AkN1713.08Q?A左Nk2635.52Q?B 處的剪力B支座右kN?0QB左kNQ?0C 支座C處的剪力右kN.Q52?2635C左Q.8kN?1713處的剪力支座J D 由此可知：（支座反力左右正對稱）kN.08R?3322 D支座A處的支座反力處相等（） 與支座AkN.22R?5027 支座B處的支座反力處相等 （）與支座CB 而由柱子傳下來的支座力分別為：''''kNR37854491kNR?

28、4648kNR?3775kNR? ,DBAC顯然所求出的支座反力與實(shí)際的作用力相差較大，要進(jìn)行調(diào)整。其方法是將其差值再1/3跨上，求出內(nèi)力與以上所求出的支座反力疊加，以均布荷載形式布置在支座兩端 與實(shí)際作用力比較，誤差在5%以內(nèi)，如不滿足要求要求繼續(xù)調(diào)整，直至滿足要求為止。 對JCL-4進(jìn)行調(diào)整：kN7.68?327.?9614?6334841kN177.3?.3?1798.64-?16214742kN6?-41.551565?1606.4643kN.310?.?.?12848129514- 4544 相應(yīng)的均布荷載為： 精選文檔. m/2kN.?3277?3?109.q?q81m/5kN3?

29、6?29.?q?q?177.72mkN/?6?6.9?qq?41.663m/?3?5?2kNq?q?10. 54 調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖 圖7.5 JCL-4 經(jīng)調(diào)整后的支座反力：kN255.3?889?R?633.68 81、處的支座反力支座10.961.4?889? 誤差不滿足要求；%5?7.?4.961kN?1716.64R?1798.64?82 、支座27處的支座反力 264.3?17161621.? 不滿足要求誤差%.9?531621.kN.068.6?1538.R?160655? 支座處的支座反力 3、6301538.1565?%.?2?0

30、 滿足要求；誤差 1565kN.129051?4.9?.R?129541 54支座、處的支座反力41284.8?1290.51?滿足要求。 誤差%4?0.1284.8對JCL-4進(jìn)行二次調(diào)整： 精選文檔. kN4?889?72.?961.44841kN34?95.?1621.3?1716.64?4742kN15381565?27?4643kN?5.711284.8?1290.51? 4544 相應(yīng)的均布荷載為：m1kN/.4?3?24.72q?q?81m9kN/?6?15.?q?q?95.3472mkN/?6?4.5q?q?2763m/14?1.kNq?q?5.71?5 54 調(diào)整的計(jì)算簡圖、

31、彎矩圖、剪力圖如圖 所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖 圖7.6 JCL-4 經(jīng)調(diào)整后的支座反力：kN?5943.5R?889?54. 處的支座反力 支座1、815.4?943961? 誤差滿足要求要求；%.9?14.961kN1647.1.64-69.54?R?1716 7處的支座反力 支座2、21.?16471621.3? 誤差 滿足要求要求；%6?1?.31621.kN1554.97?R?153815 處的支座反力 3支座、631565?1554?0?.7%滿足要求要求； 誤差1565R?1290.51?2.7?1287.8kN 54支座、 處的支座反力4 精選文檔. 8.?1287.1284

32、8?滿足要求要求。 誤差%?.?021284.8經(jīng)調(diào)整后的彎矩總圖、剪力總圖： 調(diào)整后的總荷載、總彎矩、總剪力圖7.7 JCL-4圖對JCL-6進(jìn)行調(diào)整（支座反力皆為兩邊對稱故這里只寫一邊）： ?1414.6?919.87?494.73kN61?2385.6?2610.96?225.36kN62?2302?2332.12?30.12kN63?1890?1880.06?9.94kN 64相應(yīng)的均布荷載為： q?494.73?3?164.9kN/m1q?225.36?6?37.56kN/m2q?30.12?6?5kN/m3q?9.94?5?2kN/m 4調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 精選文檔

33、. 圖7.8 JCL-6所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖 經(jīng)調(diào)整后的支座反力： 支座1處的支座反力 kN4.53?1305.?R919.87?385141414.6?1305.? 誤差不滿足要求；%7.?76.1414 處的支座反力 支座2kN?2527.42610.96?83.54R?242527.6?2385? 誤差不滿足要求%5.9?62385.kN5?2262.2332.12?6962R? 3處的支座反力 支座35.2302?2262? 滿足要求；誤差%.7?12302kN091863.?16.97?.R?188006 支座4處的支座反力 409.?18631890? 誤差滿足要求。%4?

34、1.1890 進(jìn)行二次調(diào)整：對JCL-6kN.2.4?109?1414.6?130561kN.8?1412385.6?2527.4?62kN5?39.?2302?2262.5?63kN926.?1863.09?1890? 64 相應(yīng)的均布荷載為：mkN/?36.4109q?.2?31m/6kN.8?6?23141q?.2m/66.kN639q?.5?3mkN4/.?.?q26955 4 調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 精選文檔. 圖 7.9 JCL-4所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖 經(jīng)調(diào)整后的支座反力：kN.4?8?1387.82.43R?1305 處的支座反力支座1181414.?1387

35、.6? 滿足要求；誤差%?0?2.61414.kN02?2424.?25274?103.38R 支座2處的支座反力202?2424.2385.6? 誤差滿足要求%6?1.62385. 處的支座反力 支座3kN?22884.R?22625?25.934.2302?2288? 誤差滿足要求；%.?6?02302kN8524?1833.R?186309?29 4支座處的支座反力4851833.1890? 誤差滿足要求。%.?03?1890 經(jīng)調(diào)整后的彎矩總圖、剪力總圖：JCL-6 精選文檔. 圖7.10 JCL-6調(diào)整后的總荷載、總彎矩、總剪力圖 對主肋JZL-1進(jìn)行調(diào)整：kN4.?2112?206

36、46?47.AkN?2631?3122.1?1491.?BkN.?245112877?3122.CkN.42172064?2282?.6? D 相應(yīng)的均布荷載為：4.47?qkNm.?226A12.1?491.mKkN.3169q?B80.?2.11245.?mkN?84.5qC8.1?0.24.217mkN?q?103.5D1.2 調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖圖11 JZL-1 精選文檔. 經(jīng)調(diào)整后的支座反力： 支座A處的支座反力kN.842205R?2064.6?141.24?A842205.2112? 誤差 滿足要求；%.?44?2112支座B處的支座

37、反力 kN2672.1.1?450?R?3122B2631?2672.1?滿足要求 誤差 %.6?12631R?3122.1?146?2976.1kN支座C處的支座反力 C2877?2976.1?滿足要求； 誤差%4?3.2877R?2064.6?153?2217.6kN 支座J處的支座反力 D2282?2217.6?滿足要求； 誤差%.8?22282經(jīng)調(diào)整后的彎矩總圖、剪力總圖： 圖7.12 JZL-1調(diào)整后的總荷載、總彎矩、總剪力圖 對主肋JZL-2進(jìn)行調(diào)整： ?3775?3322.08?452.9kNA?4491?5027.22?536.2kNB?4648?5027.22?379.2kN

38、C?3785?3322.08?462.9kN D相應(yīng)的均布荷載為： 精選文檔. 9.452?mq7?215.kNA1.22.?536mkN.?1849q?B80.1?.22?379.mkN.8?q?130C8.?20.19462.mkN?q?220.4D12. 調(diào)整的計(jì)算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖: 圖7.13 JZL-2所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖 經(jīng)調(diào)整后的支座反力：Nk3322R?.08?322.53644.6 處的支座反力 支座AA63775?3644.? 誤差滿足要求；%5?3.3775kN45977?.R?502722?429.5 支座B處的支座反力 B54597.4491?%42?

39、.? 滿足要求 誤差4491kN2?4797?R5027.22230. C支座處的支座反力C47974648?%.?32? 滿足要求；誤差4648kN.836597?.337083322?R.? 支座J處的支座反力 D8.3659?3785?%.33? 滿足要求；誤差 3785 經(jīng)調(diào)整后的荷載總圖、彎矩總圖、剪力總圖： 精選文檔. 7.14 圖 調(diào)整后的總荷載、總彎矩、總剪力圖JZL-2注：由于次梁不用加等值彎矩，而主梁結(jié)構(gòu)左右對稱，荷載左右對稱，算出等值彎矩為 0，故圖上不表示出來。 5驗(yàn)算基礎(chǔ)梁斜截面受剪承載力h40?1500w 對于基礎(chǔ)梁主梁：443?2.?600b?bhf.?025V

40、基礎(chǔ)梁應(yīng)該滿足： (2.14)0ccmm1500?146040?h? 0 V=2760.63KN從基礎(chǔ)梁的內(nèi)力圖上可以查出：基礎(chǔ)梁最大剪力?kN.62460?3131.7kN?276010.25?fbh0.25?1.?14300?0.6?.0 0cc?bh?V0.25f 即0cch401500?w 對于基礎(chǔ)梁次梁：4?2.43600b?bh0V?.25f (2.14)基礎(chǔ)梁應(yīng)該滿足：0ccmm?150040?1460h? 0 從基礎(chǔ)梁的內(nèi)力圖上可以查出：基礎(chǔ)梁最大剪力 V=1210KN?kN?1210kN?0.61.4603131.7?.?.?bhf.0250251014300 0cc?bh2

41、5.f0V? 即0cc 所以基礎(chǔ)梁所選的截面滿足梁斜截面抗剪承載力要求。 精選文檔. 基礎(chǔ)配筋計(jì)算6 基礎(chǔ)底板彎矩計(jì)算6.1ll99，、因?yàn)榭鐑?nèi)板軸和在軸之間的基礎(chǔ)板，2?2.?4.3?29?CDABxx1.1l2l2.yy?ll6925?2.?3.75?2所，而在BC軸之間的基礎(chǔ)板，因?yàn)榭鐑?nèi)板xx42.4.2?llyy 以均按照單向板計(jì)算彎矩：5522 跨中最大彎矩：47M?2.?pb?114.m.3KN?39 1j184841122 跨中最大支座彎矩：4.?2pb?114M?.7?m1KN?66. 12j1010 ：懸臂板（橫、縱向懸挑都是0.5m）1122 外伸懸臂板最大彎矩：mkN5?

42、14.3?pb?114.7?0.M? 2j322 6.2板的配筋）按基地反力直線分布計(jì)算的梁GB50007-2002、8.4.11關(guān)于基礎(chǔ)配筋的條文（摘自板式筏基，其基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨跨中彎矩以及第一內(nèi)支座的彎矩值宜的系數(shù)，把上部柱荷載變換為支座，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算出梁的內(nèi)力。梁板乘于1.2式筏基的底板和基礎(chǔ)梁配筋除滿足要求計(jì)算要求外，縱橫方向的底部鋼筋尚應(yīng)有11貫通全跨，且其配筋率不應(yīng)小于0.15%，頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通。 231）跨內(nèi)部分 單向板配筋計(jì)算 a?35mm，截面有效高度為：取橫向1米即，混凝土保護(hù)層厚度為mm?1000bs10?560mm600?35?h?

43、， 0222?C?1,.43N/mm0.f?143N/mm?,f1 混凝土得：由(GB50010-2002)1tc302?0.614,15/f?210Nmm%,.?0， HRB235級鋼筋：minby?1.0 混凝土構(gòu)件的安全等級定為二級，06?M10?.?661.100? 015?.?0? s221.0?14.3?1000?560?bhf01c 精選文檔. ? 故6140.015?.?0b?bhf0150.?1000?560?1.014.320c1mm?A572? s210f yA572?s%.15.095?%?0?0 6001000?bh 2 所以，所選鋼筋面積按照最小配筋率計(jì)算：mm?6

44、00?900A?0.15%?1000s2? 選。，實(shí)際鋼筋面積為mm9421201211的鋼筋貫通全板。 以上計(jì)算的是單向板跨中支座的配筋，根據(jù)規(guī)范要求要有23由以前計(jì)算結(jié)果知：單向板跨中最大彎矩為小于跨中最大支座彎矩。因此mN?39.3k?，實(shí)際鋼筋配筋同上，但是這里所算是跨中配筋，所以要全部拉通，同樣選120122。面積為 mm9422）懸臂部分 配筋計(jì)算：用跨中最大彎矩配板的上部鋼筋，支座最大彎矩配板的下部鋼筋，懸臂部分計(jì)算配下部筋，上部只需構(gòu)造配筋。 22mm/?210Nf HPB235C30混凝土，；鋼筋采用mm.a?10,f?14.3N/c1ya?40mm，截面有效高度為： 取橫向

45、1米即，混凝土保護(hù)層厚度為mm1000b?sh?600?40?560mm， 03）橫向外伸懸臂板 6?M10?.3.0?1410? 上懸臂部分：0030.? s221.0?14.3?1000?560?bhf0c1?0.003?614?0. 故b?bhf1.0?14.3?1000?560?0.003201c mm115?A s210fyA115s?0.02?%?0.15% bh1000?6002mm?900?1000?600.A?015% 所以，所選鋼筋面積按照最小配筋率計(jì)算：s2?mm942。選，實(shí)際鋼筋面積為 120126.3基礎(chǔ)梁的配筋 本設(shè)計(jì)中主、次基梁尺寸分別為600mm×1

46、500mm、600mm×1500mm，基梁應(yīng)滿足以下構(gòu)造 精選文檔 . 要求：時(shí)，在梁兩側(cè)沿高度應(yīng)設(shè)置縱向450mm .GB50010-2002中10.2.16規(guī)定梁高大于此處，。構(gòu)造鋼筋，每側(cè)構(gòu)造鋼筋面積不小于梁截面面積的0.1%，且其間距不大于200mm每側(cè)需配鋼筋面=1465-600=865mm梁腹板高度按規(guī)定取基礎(chǔ)梁的有效高度-筏板厚。hhw022 316，實(shí)際配筋面積，選用 。mmA?0.1%bh?0.001519865?600?mm603ws倍鋼筋最-2002中10.2.1中規(guī)定，基梁上部鋼筋間距不應(yīng)小于35mm和1.5. GB50010 大直徑；基梁下部鋼筋間距不應(yīng)小于

47、25mm和鋼筋最大直徑。；梁寬-2002中10.2.10規(guī)定梁高大于800mm時(shí)，箍筋間距不應(yīng)大于300mm.GB50010 大于350mm小于800mm時(shí)宜選用四肢箍，且箍筋直徑不宜小于8 mm。f0.45t 且不小于. GB50010-2002中9.5.10.2%中規(guī)定梁受拉鋼筋配筋率不應(yīng)小于。fy1.2.GB50007-2002中8.4.11規(guī)定配筋時(shí)，邊跨跨中及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以貫的系數(shù)；頂部鋼筋按計(jì)算鋼筋全部連通?；A(chǔ)梁縱橫方向的底部鋼筋尚應(yīng)有 。通全跨，頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通，且其配筋率不應(yīng)小于0.15% 混凝土：基礎(chǔ)梁采用C3022?N/mmf?13?14.N/mm.,

48、43?1.0f ，tcc2?520,.?f?360N/mm鋼筋：受力鋼筋采用 HRB400 byf.45043.45?10t? 最小配筋率%0.2,?0.?2%)?,0.2%)min360fy? ，混凝土保護(hù)層厚度為?；炷翗?gòu)件的安全等級定為二級，mm25c?0 梁進(jìn)行配筋計(jì)算簡圖見下表： 次梁：JCL-4mm1465?1500?25?h 單排布筋時(shí) 截面有效高度：0 7.1。將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計(jì)彎矩值，見表格 1 JCL-4跨中彎矩和支座彎矩表 精選文檔. 截面 跨中1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7M(kNm) ?1429 373 773 87 7

49、73 373 彎矩設(shè)計(jì)值(kNm)? 1715448 928 105 928 4487-1421715 跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值進(jìn)行計(jì)為滿足頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通的要求， 7.2。算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計(jì)算過程見表 2 JCL-4配筋計(jì)算表 截面 跨中 支座 2 3 4 56 m)彎矩設(shè)計(jì)(kN ?1715 1814 1376 1046 1046 13761814M?s2?bhf 0c10.093 0.099 0.075 0.0570.057 0.0750.099?21?1?s 0.098 0.1040.078 0.0590.059 0.078 0.104?bhf0c1

50、?Asfy 3422 3632 27242060 20602724 36322mm 選配鋼筋（）725 825 625 25 5525 25 6258實(shí)際鋼筋面積2mm ）（3436 3927 29452454 2454 2945 3927As? 配筋率bh0.38% 0.44% 0.33% 0.27% 0.27% 0.33%0.44% ?，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計(jì)原則；同時(shí)計(jì)算結(jié)果表明，> 均小于0.35min 故符合要求。 JCL-6 7.3。將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計(jì)彎矩值，見表格 跨中彎矩和支座彎矩3 表 JCL-6 截面 支座 2 3 4 5 6 7 精

51、選文檔. M(kNm) ? -1798 -1346-1050 -1050 -1346 -1798彎矩設(shè)計(jì)值(kNm) ?-2158 -1615 -1260-1260 -1615 -2158 截面 跨中1-2 2-3 3-4 4-55-6 6-7 M(kNm)?1788 419 924109 924 419 彎矩設(shè)計(jì)值(kNm)?2146 503 1109 131 1109 5037-1782146 跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值進(jìn)行計(jì)為滿足頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通的要求， 7.4。算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計(jì)算過程見表 4 JCL-6配筋計(jì)算表 截面 跨中 支座 2 3 4 5 6 m)彎矩設(shè)計(jì)(kN ?2146 2158 1615 1260 1260 1615 2158M?s2?bhf 0c10.1165 0.1172 0.088 0.068 0.068 0.0880.1172?2?11?s 0.124 0.125 0.092 0.07 0.07 0.0920.125?bhf0c1?Asfy 4330 4364 3212 2444 24