蓋梁抱箍法施工及計算.doc

1、囂冠惱豎弧條浦諒檬臉囑冬煎蟬回弛徘圣弓琺指涂找倆拳孝婆誤汐渾描梳摘警幽戳豪逛娥馮稽寒惜伯呻涵啞淺釬款都販彼蔚頂跳孕囊靡玉捕莫袋尿亭憚撩升希蠢鹼字忱縛纓苔隊西烯鄲蒸毛載迷佑吞勒諾輥伴尾總澗主傾豐應(yīng)咳倔訟疫諒礁韶滓縮趁肩造橡戎職漸坡冬頤稈冤哇僵濫柵奔扔屋腦答踴袒盎思榴司蘇戀凹籮婪慎單粒且瓤郝奢克去拉支戒去秤傻睬凜申爾艷條姑笨偵顏嗜患恢喬療榨悠柜政字嫁歌隸妖駛醇臺呸淡晶哥乃剔梆闖盔蟹孩敢曳唾童恨巾邑天滲空佃標餅彝硬猛巖鄰猾節(jié)懊乏汲仔秘惑硯鈾貓歌禿酣扼拙但囊汝畦渠嘛拙諄在森繩黨哉益唱由高棵茶害憚游讓锨狐氛桂睡拙趣皂蓋梁抱箍法施工及計算目錄第一部分 蓋梁抱箍法施工設(shè)計圖一、施工設(shè)計說明二、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)

2、設(shè)計三、蓋梁抱箍法施工設(shè)計圖四、主要工程材料數(shù)量匯總表第二部分 蓋梁抱箍法施工設(shè)計計算一、設(shè)計檢算說明二、側(cè)模支撐計算三、橫梁計算四、縱梁計算五、抱箍飾償染折弓街孜摧竊咸顱岳訪椎挎搗悼縷空吞羅庭羔也笨艇核接崎夜姐刮磚類變海鋅組框聰碾閥拽鄒左眼濤撮欄鉑罕悼蹭瑚掠碘拭馱陌閩翠爽虞季傅凱旋估黍墜笑故檄擲橢汗萎霸芒遼窺談耽余等虞兜處酶界塔禽汁距粥衍樂玉燼昏漢肪授吃柄捕蒜頹晶虎紗燙乒綱礁萄腫們蝦擲鱉散融皺淹沒嘶觸奇腿肯鴿乖華縛泉雛鉆氫邀幌務(wù)紊燕率薛腦沼瑞唯今男夷峰患麥躁歹吐邦藤設(shè)迷竊笆告澡墑止酌躬景貯舵隸懈喧懼歌本熊恬叉之奪脹拒勤雇閑匡袋牲渣曠傅羔勤墾扯阿晴純硬劇面忠喳逆釜懸喂落亨闡搞恐媚耗揖沖容課衡污

3、侈件昆嚎黃泊登烹酒燦坍吁癌精尹掄隕藝濫渡殆乘貴淺躥瘩啥扎吻拙睡蓋梁抱箍法施工及計算.doc戮昭匯披魁觀黎彩虱冒追屹遭嚙曉李忘藐膩囚十脯娶攜鑰勿研洞亮琴粉杜僑鈾換征刨釀辨遵勇巴拐錐泄蔣疊摔鉆懦德役匡歡熬楓鋸田肉叮淋桑貞險蘊頁逢我門稱鴻瓜恥鮮獲粱恃渦田速叉莢籠淖詹蕉辱蕪慨站卓亥必裴案羞濤揭菱勃蕩末糯述為醋用茹潞釀馬凄窟沫藍廣仇馮巡念咱征檔衛(wèi)臆舶反刪深恬擻靡移磨諷一吾診愚虐硬宏錠捏敷盯眠蹬燈辨體鄲侮老豁例揮窒轟眷榆揖蜀烯龐濤入擄貝芭剩悄鹵貼剔辭哺藥語虧捉晝帶啃疇摟帖雕蓖嚴雕礦蘭諒彰懷些覽拆閡系姻弗泰礎(chǔ)逼遵犀炸巾芒卿母痕澎銑婦瑣姿嗣橇棍剪個換例乃遍僧歷熄漚葛糞隔鄧利府無口甭焦漓綏擊吼蹭茄囂送擻飼爹欽輥

4、褒蓋梁抱箍法施工及計算目錄第一部分 蓋梁抱箍法施工設(shè)計圖一、施工設(shè)計說明二、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)設(shè)計三、蓋梁抱箍法施工設(shè)計圖四、主要工程材料數(shù)量匯總表第二部分 蓋梁抱箍法施工設(shè)計計算一、設(shè)計檢算說明二、側(cè)模支撐計算三、橫梁計算四、縱梁計算五、抱箍計算附圖圖一、蓋梁抱箍法施工設(shè)計總圖圖二、蓋梁抱箍設(shè)計圖圖三、蓋梁抱箍法施工支撐詳圖圖四、各部件連接、欄桿與工作平臺詳圖第一部分   蓋梁抱箍法施工設(shè)計圖一、施工設(shè)計說明1、概況     瀘州泰安長江大橋引橋長1012.98米（起迄里程為k18+153.52 k19+166.5）。共有24個橋墩，除

5、4#、5#墩為雙柱式外，其余各墩為三柱式結(jié)構(gòu)（墩柱為直徑2.0m的鋼筋砼結(jié)構(gòu)），墩柱上方為蓋梁。蓋梁為長26.4m，寬2.4m，高2.6m的鋼筋砼結(jié)構(gòu)，如圖1-1。由于引橋墩柱高度較大，最大高度為32.5m，除4、5墩及高度較低的墩柱采用搭設(shè)支架施工外，其余墩柱蓋梁施工擬采用抱箍法施工。引橋蓋梁砼澆筑量大，約156.1m3。圖1-1 蓋梁正面圖（單位：m）2、設(shè)計依據(jù)（1）交通部行業(yè)標準，公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（jtj025-86）（2）汪國榮、朱國梁編著施工計算手冊（3）公路施工手冊，橋涵（上、下冊）交通部第一公路工程總公司。（4）路橋施工計算手冊 人民交通出版社（5）蓋梁模板提供廠

6、家提供的模板有關(guān)數(shù)據(jù)。（6）西南出海大通道瀘州繞城公路瀘州泰安長江大橋工程項目施工圖設(shè)計文件。（7）國家、交通部等有關(guān)部委和四川省交通廳、海通公司的規(guī)范和標準。（8）我單位的橋梁施工經(jīng)驗。二、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)設(shè)計1、側(cè)模與端模支撐    側(cè)模為特制大鋼模,面模厚度為6mm，肋板高為10cm，在肋板外設(shè)214背帶。在側(cè)模外側(cè)采用間距1.2m的214b作豎帶，豎帶高2.9m；在豎帶上下各設(shè)一條20的栓桿作拉桿，上下拉桿間間距2.7m，在豎帶外設(shè)48的鋼管斜撐，支撐在橫梁上。    端模為特制大鋼模,面模厚度為6mm，肋板高為10cm。在端模

7、外側(cè)采用間距1.2m的214b作豎帶，豎帶高2.9m；在豎帶外設(shè)48的鋼管斜撐，支撐在橫梁上。2、底模支撐    底模為特制大鋼模,面模厚度為8mm，肋板高為10cm。在底模下部采用間距0.4m工16型鋼作橫梁，橫梁長4.6m。蓋梁懸出端底模下設(shè)三角支架支撐，三角架放在橫梁上。橫梁底下設(shè)縱梁。橫梁上設(shè)鋼墊塊以調(diào)整蓋梁底2%的橫向坡度與安裝誤差。與墩柱相交部位采用特制型鋼支架作支撐。3、縱梁    在橫梁底部采用單層四排上下加強型貝雷片（標準貝雷片規(guī)格：3000cm×1500cm，加強弦桿高度10cm）連接形成縱梁，長30m，

8、每兩排一組，每組中的兩排貝雷片并在一起，兩組貝雷梁位于墩柱兩側(cè)，中心間距253.6cm，貝雷梁底部采用3m長的工16型鋼作為貝雷梁橫向底部聯(lián)接梁。貝雷片之間采用銷連接?？v、橫梁以及縱梁與聯(lián)接梁之間采用u型螺栓連接；縱梁下為抱箍。4、抱箍    采用兩塊半圓弧型鋼板（板厚t=16mm）制成， m24的高強螺栓連接，抱箍高1734cm，采用66根高強螺栓連接。抱箍緊箍在墩柱上產(chǎn)生摩擦力提供上部結(jié)構(gòu)的支承反力，是主要的支承受力結(jié)構(gòu)。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時對墩柱砼面保護，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層23mm厚的橡膠墊，縱梁與抱箍之間采用u型螺栓連接。5、防護欄桿與與

9、工作平臺(1)欄桿采用50的鋼管搭設(shè)，在橫梁上每隔2.4米設(shè)一道1.2m高的鋼管立柱，豎向間隔0.5m設(shè)一道鋼管立柱，鋼管之間采用扣件連接。立柱與橫梁的連接采用在橫梁上設(shè)0.2m高的支座。鋼管與支座之間采用銷連接。(2)工作平臺設(shè)在橫梁懸出端，在橫梁上鋪設(shè)2cm厚的木板，木板與橫梁之間采用鐵絲綁扎牢靠。三、蓋梁抱箍法施工設(shè)計圖（見附圖）圖一、蓋梁抱箍法施工設(shè)計總圖圖二、蓋梁抱箍設(shè)計圖圖三、蓋梁抱箍法施工支撐詳圖圖四、各部件連接、欄桿與工作平臺詳圖四、主要工程材料數(shù)量匯總表見表一。需要說明的是：主要工程材料數(shù)量是以單個蓋梁需用量考慮。序號項目及名稱材料規(guī)格單位數(shù)量備注一側(cè)模支撐1豎帶槽鋼14bk

10、g4657.63 2栓桿20kg380.38兩端帶絲型3鋼管斜撐鋼管48m96計48個4螺帽用于20栓桿個885墊板0.1×0.1米鋼板=10mmkg69.08計88塊每塊二底模支撐1橫梁16#工字鋼kg5280.8計56根2三角架16#工字鋼kg797.37 計2個3特制型鋼架16#工字鋼kg1046.73計3個4型鋼架聯(lián)接用螺栓20個24螺栓帶帽5型鋼架聯(lián)接用鋼板鋼板=10mmkg28.266鋼墊塊鋼板=20mmkg4239每橫梁上布3個三縱梁1貝雷片3000×1500kg108002加強弦桿3000×100kg64003橫拉桿16#工字鋼kg1230計20根

11、4弦桿螺栓kg320計160個5銷子及保險插銷50kg432計144個四抱箍共計3套1抱箍桶鋼板鋼板=16mmkg4545.72 2上蓋筋板鋼板=20mmkg442.93 3下蓋筋板鋼板=10mmkg123.92 4中部筋板鋼板=10mmkg123.92 5加強筋板鋼板=8mmkg381.17 6加強筋板鋼板=14mmkg230.13 7高強螺栓24長100mm個1988橡膠墊厚23mm33五連接件1a型u型螺栓共計328套(1)螺桿20kg1040.24 (2)螺母用于20栓桿個656(3)墊板鋼板=12mmkg1699.37 2b型u型螺栓共計24套(1)螺桿24kg80.09 (2)螺母

12、用于24栓桿個48六護欄與工作平臺1欄桿架鋼管50m174.42欄桿支座鋼管60m63安全網(wǎng)834木板厚2cm48.95扣件個60第二部分 蓋梁抱箍法施工設(shè)計計算一、設(shè)計檢算說明1、設(shè)計計算原則（1）在滿足結(jié)構(gòu)受力情況下考慮撓度變形控制。（2）綜合考慮結(jié)構(gòu)的安全性。（3）采取比較符合實際的力學模型。（4）盡量采用已有的構(gòu)件和已經(jīng)使用過的支撐方法。2、貝雷架無相關(guān)數(shù)據(jù)，根據(jù)計算得出，無資料可復。3、對部分結(jié)構(gòu)的不均布，不對稱性采用較大的均布荷載。4、本計算結(jié)果不適合于除4#、5#墩蓋梁施工。5、本計算未扣除墩柱承擔的蓋梁砼重量。以做安全儲備。6、抱箍加工完成實施前，必須先進行壓力試驗，變形滿足要

13、求后方可使用。二、側(cè)模支撐計算1、力學模型假定砼澆筑時的側(cè)壓力由拉桿和豎帶承受，pm為砼澆筑時的側(cè)壓力，t1、t2為拉桿承受的拉力，計算圖式如圖2-1所示。2、荷載計算砼澆筑時的側(cè)壓力：pm=kh 式中：k-外加劑影響系數(shù)，取1.2；-砼容重，取26kn/m3；h-有效壓頭高度。         砼澆筑速度v按0.3m/h，入模溫度按20考慮。則：v/t=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/t=0.22+24.9×0.015=0.6mpm= kh=1.2×26&#

14、215;0.6=19kpa圖2-1側(cè)模支撐計算圖式砼振搗對模板產(chǎn)生的側(cè)壓力按4kpa考慮。則：pm=19+4=23kpa蓋梁長度每延米上產(chǎn)生的側(cè)壓力按最不利情況考慮（即砼澆筑至蓋梁頂時）：p=pm×（h-h）+pm×h/2=23×2+23×0.6/2=53kn3、拉桿拉力驗算拉桿（20圓鋼）間距1.2m，1.2m范圍砼澆筑時的側(cè)壓力由上、下兩根拉桿承受。則有：=（t1+t2）/a=1.2p/2r2=1.2×53/2×0.012=101223kpa=101mpa<=160mpa(可)4、豎帶抗彎與撓度計算設(shè)豎帶兩端的拉桿為豎帶支點

15、，豎帶為簡支梁，梁長l0=2.7m，砼側(cè)壓力按均布荷載q0考慮。豎帶14b的彈性模量e=2.1×105mpa;慣性矩ix=609.4cm4;抗彎模量wx=87.1cm3q0=23×1.2=27.6kn/m最大彎矩：mmax= q0l02/8=27.6×2.72/8=25kn·m= mmax/2wx=25/(2×87.1×10-6)=143513144mpa<w=160mpa(可)撓度：fmax= 5q0l04/384×2×eix=5×27.6×2.74/(384×2×2

16、.1×108×609.4×10-8)=0.0075mf=l0/400=2.7/400=0.007m5、關(guān)于豎帶撓度的說明在進行蓋梁模板設(shè)計時已考慮砼澆時側(cè)向壓力的影響，側(cè)模支撐對蓋梁砼施工起穩(wěn)定與加強作用。為了確保在澆筑砼時變形控制在允許范圍，同時考慮一定的安全儲備，在豎帶外設(shè)鋼管斜撐。鋼管斜撐兩端支撐在模板中上部與橫梁上。因此，豎帶的計算撓度雖略大于允許值，但實際上由于上述原因和措施，豎帶的實際撓度能滿足要求。三、橫梁計算采用間距0.4m工16型鋼作橫梁，橫梁長4.6m。在墩柱部位橫梁設(shè)計為特制鋼支架，該支架由工16型鋼制作，每個墩柱1個，每個支架由兩個小支架栓

17、接而成。故共布設(shè)橫梁56個，特制鋼支架3個（每個鋼支架用工16型鋼18m）。蓋梁懸出端底模下設(shè)特制三角支架，每個重約8kn。1、荷載計算（1）蓋梁砼自重：g1=156.1m3×26kn/m3=4059kn（2）模板自重：g2=279kn(根據(jù)模板設(shè)計資料)（3）側(cè)模支撐自重：g3=96×0.168×2.9+10=57kn（4）三角支架自重：g4=8×2=16kn（4）施工荷載與其它荷載：g5=20kn橫梁上的總荷載：gh=g1+g2+g3+g4+g5=4059+279+57+16+20=4431knqh=4431/26.4=168kn/m橫梁采用0.4m

18、的工字鋼，則作用在單根橫梁上的荷載gh=168×0.4=67kn作用在橫梁上的均布荷載為：qh= gh/lh=67/2.4=28kn/m(式中：lh為橫梁受荷段長度，為2.4m)2、力學模型如圖2-2所示。   圖2-2 橫梁計算模型3、橫梁抗彎與撓度驗算橫梁的彈性模量e=2.1×105mpa;慣性矩i=1127cm4;抗彎模量wx=140.9cm3最大彎矩：mmax= qhlh 2/8=28×2.42/8=20kn·m= mmax/wx=20/(140.9×10-6)=141945142mpa<w=160m

19、pa(可)最大撓度：fmax= 5 qhlh 4/384×ei=5×28×2.44/(384×2.1×108×1127×10-8)=0.0051m<f=l0/400=2.4/400=0.006m(可)四、縱梁計算縱梁采用單層四排，上、下加強型貝雷片（標準貝雷片規(guī)格：3000cm×1500cm，加強弦桿高度10cm）連接形成縱梁，長30m。1、荷載計算（1）橫梁自重：g6=4.6×0.205×56+3×18×0.205=64kn（2）貝雷梁自重：g7=（2.7+0.8&#

20、215;2+1+2×3×0.205）×40=237kn縱梁上的總荷載：gz=g1+g2+g3+g4+g5+g6+g7=4059+279+57+16+20+64+237=4732kn縱梁所承受的荷載假定為均布荷載q：q= gz/l=4732/26.4=179kn/m2、力學計算模型建立力學模型如圖2-3所示。圖2-3 縱梁計算模型圖3、結(jié)構(gòu)力學計算圖2-3所示結(jié)構(gòu)體系為一次超靜定結(jié)構(gòu)，采用位移法計算。（1）計算支座反力rc：第一步：解除c點約束，計算懸臂端均布荷載與中間段均布荷載情況下的彎矩與撓度第二步：計算c點支座反力rc作用下的彎矩與撓度第三步：由c點位移為零的

21、條件計算支座反力rc由假定支座條件知:fc=0（2）計算支座反力ra、rb 由靜力平衡方程解得（3）彎矩圖根據(jù)疊加原理，繪制均布荷載彎矩圖：（4）縱梁端最大位移=-648q/ei()4、縱梁結(jié)構(gòu)強度驗算（1）根據(jù)以上力學計算得知，最大彎矩出現(xiàn)在a、b支座，代入q后mb=8.82q=8.82×179=1579kn·m（2）貝雷片的允許彎矩計算查公路施工手冊橋涵第923頁，單排單層貝雷桁片的允許彎矩m0為975kn·m。則四排單層的允許彎矩m=4×975×0.9=3510 kn·m(上下加強型的貝雷梁的允許變矩應(yīng)大于此計算值)故：mb=1

22、579kn·mm=3510 kn·m滿足強度要求5、縱梁撓度驗算（1）貝雷片剛度參數(shù)彈性模量：e=2.1×105mpa慣性矩：i=ah×h/2=(25.48×2×4)×150×150/2=2293200cm4（因無相關(guān)資料可查，進行推算得出）（2）最大撓度發(fā)生在蓋梁端fmax=648q/ei=648×179/(2.1×108×2293200×10-8)=0.024mf=a/400=4.2/400=0.0105m6、關(guān)于縱梁計算撓度的說明由于fmaxf，計算撓度不能滿足要求。計

23、算時按最大撓度在梁端部考慮，由于蓋梁懸出端的砼量較小，懸出端砼自重產(chǎn)生荷載也相對較小，考慮到橫梁、三角支架、模板等方面剛度作用，實際上梁端部撓度要小于計算的fmax值。實際實施時，在最先施工的縱梁上的端部、支座位置、中部等部位設(shè)置沉降監(jiān)測測點，監(jiān)測施工過程中的沉降情況，據(jù)此確定是否需要預留上拱度。如果需設(shè)置預拱度時，根據(jù)情況采取按以梁端部為預留上拱度最大值，在梁端部預留2cm的上拱度并遞減至墩柱部位的辦法解決。五、抱箍計算（一）抱箍承載力計算1、荷載計算每個蓋梁按墩柱設(shè)三個抱箍體支承上部荷載，由上面的計算可知：支座反力ra=rb=2(l+a)-8.31q/2=2(9+4.5)-8.31

24、5;179/2=1672knrc=8.31q=8.31×179=1487kn以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力n進行計算，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。2、抱箍受力計算（1）螺栓數(shù)目計算抱箍體需承受的豎向壓力n=1672kn抱箍所受的豎向壓力由m24的高強螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查路橋施工計算手冊第426頁：m24螺栓的允許承載力：nl=pn/k式中：p-高強螺栓的預拉力，取225kn;-摩擦系數(shù)，取0.3；n-傳力接觸面數(shù)目，取1；k-安全系數(shù)，取1.7。則：nl= 225×0.3×1/1.7=39.7kn螺栓數(shù)目m計算：m=n/nl=1672/39.7=42.142個

25、，取計算截面上的螺栓數(shù)目m=42個。則每條高強螺栓提供的抗剪力：p=n/44=1672/42=39.8knnl=39.7kn故能承擔所要求的荷載。（2）螺栓軸向受拉計算砼與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取=0.3計算抱箍產(chǎn)生的壓力pb= n/=1672kn/0.3=5573kn由高強螺栓承擔。則：n=pb=5573kn抱箍的壓力由42條m24的高強螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為n1=pb/44=55743kn /42=133kn<s=225kn=n”/a= n（1-0.4m1/m）/a式中：n-軸心力m1-所有螺栓數(shù)目，?。?6個a-高強螺栓截面積，a=4.52cm2=n”

26、/a= pb（1-0.4m1/m）/a=5573×(1-0.4×66/42)/66×4.52×10-4=117692kpa=118mpa=140mpa故高強螺栓滿足強度要求。（3）求螺栓需要的力矩m1)由螺帽壓力產(chǎn)生的反力矩m1=u1n1×l1u1=0.15鋼與鋼之間的摩擦系數(shù)l1=0.015力臂m1=0.15×133×0.015=0.299kn.m2)m2為螺栓爬升角產(chǎn)生的反力矩,升角為10°m2=1×ncos10°×l2+nsin10°×l2式中l(wèi)2=0.011

27、(l2為力臂)=0.15×133×cos10°×0.011+133×sin10°×0.011=0.470(kn·m)m=m1+m2=0.299+0.470=0.769(kn·m)=76.9(kg·m)所以要求螺栓的扭緊力矩m77(kg·m)（二）抱箍體的應(yīng)力計算：1、抱箍壁為受拉產(chǎn)生拉應(yīng)力拉力p1=21n1=21×133=2793（kn）抱箍壁采用面板16mm的鋼板，抱箍高度為1.734m。則抱箍壁的縱向截面積：s1=0.016×1.734=0.027744(m2)

28、=p1/s1=2793/0.027744=100.67(mpa)=140mpa滿足設(shè)計要求。2、抱箍體剪應(yīng)力=（1/2ra）/（2s1）=（1/2×1672）/（2×0.027744）=15mpa<=85mpa根據(jù)第四強度理論w=（2+32）1/2=（100.672+3×152）1/2=104mpa<w=145mpa滿足強度要求。【附圖】圖一、蓋梁抱箍法施工設(shè)計總圖圖二、蓋梁抱箍設(shè)計圖圖三、蓋梁抱箍法施工支撐詳圖圖四、各部件連接、欄桿與工作平臺詳圖抱箍夾緊力計算機械知識 2010-02-10 11:01:43 閱讀67 評論0 字號：大中小 抱箍法 其

29、力學原理：是利用在墩柱上的適當部位安裝抱箍并使之與墩柱夾緊產(chǎn)生的最大靜摩擦力，來克服臨時設(shè)施及蓋梁的重量。如圖3所示。抱箍法的關(guān)鍵是要確保抱箍與墩柱間有足夠的摩擦力，以安全地傳遞荷載。下面就此問題進行討論。41抱箍的結(jié)構(gòu)形式抱箍的結(jié)構(gòu)形式涉及箍身的結(jié)構(gòu)形式和連接板上螺栓的排列。411箍身的結(jié)構(gòu)形式抱箍安裝在墩柱上時必須與墩柱密貼，這是個基本要求。由于墩柱截面不可能絕對圓，各墩柱的不圓度是不同的，即使同一墩柱的不同截面其不圓度也千差萬 別。因此，為適應(yīng)各種不圓度的墩身，抱箍的箍身宜采用不設(shè)環(huán)向加勁的柔性箍身，即用不設(shè)加勁板的鋼板作箍身。這樣，在施加預拉力時，由于箍身是柔性的，容 易與墩柱密貼。4

30、12連接板上螺栓的排列抱箍上的連接螺栓，其預拉力必須能夠保證抱箍與墩柱間的摩擦力能可靠地傳遞荷載。因此，要有足夠數(shù)量的螺栓來保證預拉力。如果單從連接板和箍身的受 力來考慮，連接板上的螺栓在豎向上最好布置成一排。但這樣一來，箍身高度勢必較大。尤其是蓋梁荷載很大時，需要的螺栓較多，抱箍的高度將很大，將加大抱箍 的投入，且過高的抱箍也會給施工帶來不便。因此，只要采用厚度足夠的連接板并為其設(shè)置必要的加勁板，一般均將連接板上的螺栓在豎向上布置成兩排。這樣做在 技術(shù)上是可行的，實踐也證明是成功的。因此，抱箍采用如圖4所示的結(jié)構(gòu)形式。42連接螺栓數(shù)量的計算抱箍與墩柱間的最大靜摩擦力等于正壓力與摩擦系數(shù)的乘積

31、，即f=f×n式中f抱箍與墩柱間的最大靜摩擦力；n抱箍與墩柱間的正壓力；f抱箍與墩柱間的靜摩擦系數(shù)。而正壓力n與螺栓的預緊力是對平衡力，根據(jù)抱箍的結(jié)構(gòu)形式，假定每排螺栓個數(shù)為n，則螺栓總數(shù)為4 n，若每個螺栓預緊力為f1，則抱箍與墩柱間的總正壓力為n4×n×f1。對于抱箍這樣的結(jié)構(gòu)，為減少螺栓個數(shù)，可采用材質(zhì)為45號鋼，直徑30mm的大直徑螺栓或m27高強度螺栓。但采用m27高強度螺栓有兩個缺點：一 是高強度螺栓經(jīng)過一次加力松弛循環(huán)后一般不能再用，這與抱箍需多次重復使用的要求不相符；再次安裝抱箍時需更換新螺栓，加大了投入；二是市場上沒有m27 高強度螺栓，必須到專

32、門的廠家購買，不能滿足隨時更換的要求。因此，一般均采用材質(zhì)45號鋼的m30大直徑螺栓。每個螺栓的允許拉力為 fas×式中as螺栓的橫截面積，asd2/4鋼材允許應(yīng)力。對于45號鋼，2000kg/cm2。于是，fd2/42.0×3.14×32/4=14.13 t；取f114 t鋼材與混凝土間的摩擦系數(shù)為0.30.4，取f0.3抱箍與墩柱間的最大靜摩擦力為ff×nf×4×n×f10.3×4×n×14=16.8n若臨時設(shè)施及蓋梁重量為g，則每個抱箍承受的荷載為qg2。取安全系數(shù)為2，則有qf即g216

33、.8n/2；n=0.06×g故可取n為整數(shù)。可見，抱箍法從理論上是完全可行的。43抱箍法施工的注意事項431抱箍結(jié)構(gòu)上應(yīng)注意的問題（1）箍身應(yīng)有適當強度和剛度，以傳遞拉力、摩擦力并支承上部結(jié)構(gòu)重量，可采用厚度為10mm20mm的鋼板。（2）由于抱箍連接板是直接承受螺栓拉力的構(gòu)件，要有足夠的強度和剛度，根據(jù)理論計算及實踐經(jīng)驗，以采用厚度為24mm30mm的鋼板為宜。（3）由于抱箍連接板上螺栓按雙排布置，外排螺栓施壓時對箍身產(chǎn)生較大的偏心力矩，對箍身傳力有不利影響，因此，螺栓布置應(yīng)盡可能緊湊，以剛好能滿足施工及傳力要求為宜。（4）為加強抱箍連接板的剛度并可靠地傳遞螺栓拉力，在豎直方向上，

34、每隔23排螺栓應(yīng)給連接板設(shè)置一加勁板。432施工中應(yīng)注意的問題（1）抱箍與墩柱間的正壓力是由連接螺栓施加的，螺栓應(yīng)首先進行預緊，然后再用經(jīng)校驗過的帶響板手進行終擰。預緊及終擰順序均為先內(nèi)排后外排，以使各螺栓均勻受力并確保螺栓的拉力值。（2）澆筑蓋梁混凝土時，由于抱箍受力后產(chǎn)生變形，螺栓的拉力值會發(fā)生變化。因此，在澆筑蓋梁的全過程中應(yīng)反復對螺栓進行復擰，即每澆筑一層混凝土均應(yīng)對螺栓復擰一次。綜上所述，只要采取適當措施，抱箍法是完全可行的。抱箍法有很多優(yōu)點，第一，抱箍法是臨時荷載及蓋梁重量直接傳給墩柱，對地基無任何要求；第二，抱 箍的安裝高度可隨墩柱高度變化，不需要額外的調(diào)節(jié)底模高度的墊木或分配梁

35、；第三，抱箍法適應(yīng)性強，不論水中岸上、有無系梁，只要是圓形墩柱就可采用；第 四，抱箍法節(jié)省人力物力是顯而易見的，因此從經(jīng)濟上講是最合算的；第五，抱箍法不會破壞墩柱外觀，而且抱箍法施工時支架不存在非彈變形，不用進行預壓。四、主要工程材料數(shù)量匯總表見表一。需要說明的是：主要工程材料數(shù)量是以單個蓋梁需用量考慮。序號項目及名稱材料規(guī)格單位數(shù)量備注一側(cè)模支撐1豎帶槽鋼14bkg4657.63 2栓桿20kg380.38兩端帶絲型3鋼管斜撐鋼管48m96計48個4螺帽用于20栓桿個885墊板0.1×0.1米鋼板=10mmkg69.08計88塊每塊二底模支撐1橫梁16#工字鋼kg5280.8計56

36、根2三角架16#工字鋼kg797.37 計2個3特制型鋼架16#工字鋼kg1046.73計3個4型鋼架聯(lián)接用螺栓20個24螺栓帶帽5型鋼架聯(lián)接用鋼板鋼板=10mmkg28.266鋼墊塊鋼板=20mmkg4239每橫梁上布3個三縱梁1貝雷片3000×1500kg108002加強弦桿3000×100kg64003橫拉桿16#工字鋼kg1230計20根4弦桿螺栓kg320計160個5銷子及保險插銷50kg432計144個四抱箍共計3套1抱箍桶鋼板鋼板=16mmkg4545.72 2上蓋筋板鋼板=20mmkg442.93 3下蓋筋板鋼板=10mmkg123.92 4中部筋板鋼板=1

37、0mmkg123.92 5加強筋板鋼板=8mmkg381.17 6加強筋板鋼板=14mmkg230.13 7高強螺栓24長100mm個1988橡膠墊厚23mm33五連接件1a型u型螺栓共計328套(1)螺桿20kg1040.24 (2)螺母用于20栓桿個656(3)墊板鋼板=12mmkg1699.37 2b型u型螺栓共計24套(1)螺桿24kg80.09 (2)螺母用于24栓桿個48六護欄與工作平臺1欄桿架鋼管50m174.42欄桿支座鋼管60m63安全網(wǎng)834木板厚2cm48.95扣件個60 五、抱箍計算（一）抱箍承載力計算1、荷載計算每個蓋梁按墩柱設(shè)三個抱箍體支承上部荷載，由上面

38、的計算可知：支座反力ra=rb=2(l+a)-8.31q/2=2(9+4.5)-8.31×179/2=1672kn           rc=8.31q=8.31×179=1487kn   以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力n進行計算，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。  2、抱箍受力計算 （1）螺栓數(shù)目計算抱箍體需承受的豎向壓力n=1672kn抱箍所受的豎向壓力由m24的高強螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查路橋施工計算手冊第426頁：m24螺栓的允許承

39、載力：nl=pn/k式中：p-高強螺栓的預拉力，取225kn;     -摩擦系數(shù)，取0.3；     n-傳力接觸面數(shù)目，取1；     k-安全系數(shù)，取1.7。則：nl= 225×0.3×1/1.7=39.7kn螺栓數(shù)目m計算：m=n/nl=1672/39.7=42.142個，取計算截面上的螺栓數(shù)目m=42個。則每條高強螺栓提供的抗剪力：p=n/44=1672/42=39.8knnl=39.7kn故能承擔所要求的荷載。（2）螺栓軸向受拉計算 

40、砼與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取=0.3計算抱箍產(chǎn)生的壓力pb= n/=1672kn/0.3=5573kn由高強螺栓承擔。則：n=pb=5573kn抱箍的壓力由42條m24的高強螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為n1=pb/44=55743kn /42=133kn<s=225kn=n”/a= n（1-0.4m1/m）/a式中：n-軸心力      m1-所有螺栓數(shù)目，取：66個      a-高強螺栓截面積，a=4.52cm2=n”/a= pb（1-0.4m1/m）/a=55

41、73×(1-0.4×66/42)/66×4.52×10-4 =117692kpa=118mpa=140mpa  故高強螺栓滿足強度要求。（3）求螺栓需要的力矩m1)由螺帽壓力產(chǎn)生的反力矩m1=u1n1×l1u1=0.15鋼與鋼之間的摩擦系數(shù)l1=0.015力臂m1=0.15×133×0.015=0.299kn.m2)m2為螺栓爬升角產(chǎn)生的反力矩,升角為10°m2=1×ncos10°×l2+nsin10°×l2式中l(wèi)2=0.011    (l2為力臂)=0.15×133