支架施工方案

1、湘源大橋鋼筋混凝土現(xiàn)澆拱梁支架施工方案廣西五鴻建設集團有限公司湘源大橋項目部二一二年七月現(xiàn)澆拱梁支架施工方案一、編制依據(jù)1.全州縣湘源大橋工程施工圖設計文件2005年2. 全州縣湘源大橋工程施工合同文件3.公路橋涵施工技術規(guī)范JTJ041-20004.市政橋梁工程質量評定標準CJJ2-905.公路橋梁設計通用規(guī)范6.橋梁工程施工手冊7. 全州縣湘源大橋現(xiàn)場施工條件和本公司施工水平能力二、概述2.1工程概況本工程為全州縣湘源大橋工程，建設地點位于全州鎮(zhèn)內(nèi)燃機配件廠水泵房處，跨越萬鄉(xiāng)河。北引道過全州縣城與桂黃一級公路相連，南引道經(jīng)火燒渡村接全州到石塘二級公路。橋梁全長157.856m，寬29m，跨

2、度2x50m，引道長160米，本次招標發(fā)包范圍有：橋梁工程、裝飾工程和道路工程等。上部結構采用兩跨鋼筋混凝土拱梁和預應力板結構，采用C35和C40混凝土。下部結構采用輕型橋臺，實體矩形橋墩，橋臺為U型橋臺。 2.2支架施工方案簡介湘源大橋位于萬江河上，地質條件較差，地下存在不良地質條件，橋所處位置屬巖溶發(fā)育區(qū)，具備土洞和地面塌陷等發(fā)育條件；以及施工場地為河道內(nèi)，因此施工條件相對困難。該橋又靠近縣區(qū)主干道路上，附近居民較多，對工程施工影響較大。該橋上部結構施工時遇到洪水汛期,根據(jù)工程水文地質條件、施工設計圖紙和現(xiàn)場實際情況，現(xiàn)澆鋼筋混凝土拱梁的支架設計方案為：該橋第一跨（0#臺至1#墩）和第二跨

3、（1#墩至2#臺）均采用下為渡汛輕型鋼支架，上為鋼管式滿堂支架。渡汛輕型鋼支架采用兩種方法，第一跨為砼承臺做支承樁；第二跨采用直徑為400mm，壁厚12mm的鋼管旋鉆樁做支撐樁，在樁頂預埋600×600×20mm鋼板做墊板，每排支承樁上安放兩根型號為I40b的工字鋼拼接做橫梁，橫梁上安裝貝雷片做縱梁，在貝雷梁縱梁上安放型號I16的工字鋼做分配梁。在工字鋼上面搭設48×3.5mm滿堂鋼管支架。2.3施工工藝流程 根據(jù)該橋上構拱梁為現(xiàn)澆施工和該工程水文地質情況，以及施工設備、材料和能力等各方面的因素，施工該橋上部結構按照架渡汛輕型鋼支架上設滿堂支架這種施工方案進行施工

4、。其支架施工主要工藝流程圖如下：平整場地渡汛鋼管旋鉆樁施工地基處理輕型鋼支架搭設滿堂支架搭設底模安裝墩臺支座安裝測量支架壓縮變形量支架預壓調整底模標高三、滿堂支架搭設及預壓 根據(jù)該橋設計圖紙說明，以及上部結構施工遇汛期，五十年一遇實測水位的標高為158.04m。實際常水位153.285m，因此，為了保證防洪要求和渡汛支架在汛期中穩(wěn)定性，渡汛支架設計方案中支架設計標高在保證可以排洪上，可以根據(jù)施工實際情況進行適當調高。綜合各方面考慮，該橋在汛期施工期間，其渡汛支架設計頂標高確定為153.8m。3.1地面平整根據(jù)現(xiàn)場施工情況可知，第一跨和第二跨為河中，屬于萬江河道內(nèi)，主要為泥沙和巖石層。由于第一跨

5、已有成型的砼承臺，對此不再考慮鋼管樁施工。根據(jù)實際情況，第二跨為水流河道，水位比較深，因此對河床地質情況無法進行分析，采用傳統(tǒng)滿堂支架方法不可行，為了確保鋼管支撐架安全，以及支架防洪排汛的要求，需要采用渡汛鋼管旋鉆樁做支撐樁進行施工，靠近1#墩臺起拱圈部位已經(jīng)平水面，無法采用渡汛鋼管旋鉆樁支撐，只能考慮圍堰方法，用粘土袋堆碼圍堰，靠迎水面用土袋堆碼雙層，防止水的沖刷，對于圍堰內(nèi)及時抽水，等水抽干后，清除河床底的淤泥，對基礎進行砼硬化厚300mm，并預埋50mm鋼管，防止立桿的滑移。3.2渡汛鋼管旋鉆樁施工根據(jù)第二跨防洪排汛的要求，渡汛鋼管旋鉆樁一共布置5排，每排8根，間距為3.7m，總共40根

6、。根據(jù)渡汛鋼管旋鉆樁施工方案布置圖，進行施工放樣定位，將旋鉆機安放在渡汛鋼管旋鉆樁施工作業(yè)區(qū)，在指定的樁位上進行打樁作業(yè)。施工第二跨過程中，如遇見河流漲大水，則需要拆除旋鉆機及浮船平臺，以免影響施工。每跨鋼管樁施工的順序為逐排逐根進行，每根樁應鉆入基巖0.8m1.2m，根據(jù)旋鉆樁鉆進巖石層計算該樁的承載力或者根據(jù)不同地質條件計算出樁的承載力。各樁的承載力必須滿足施工要求，否則必須加樁。如果鋼管樁長度不夠時，需要接長，按照有關技術規(guī)范，先用接頭處焊接牢固再用鋼板連接焊接牢固，在焊接的工程中要保持鋼管樁的垂直度，以保證鋼管樁的承載力。鋼管樁露出地面的自由高度超出或者不夠設計標高時，塔吊或者汽車吊配

7、合吊裝施工作業(yè)并需要搭設臨時腳手架對鋼管樁進行截短或者接長。鋼管旋鉆樁施工完畢后，樁頂標高應符合施工設計圖的要求。鋼管樁橫向采用10#槽鋼剪刀撐焊牢連接，以增強整體穩(wěn)定性。3.3砼承臺支撐 根據(jù)現(xiàn)場實際情況，1#墩臺兩邊起拱圈位置剛好平水面，沒辦法采用渡汛支架，只能考慮圍堰施工，圍堰采用粘土裝袋堆碼，再將圍堰的水抽干，并對河床面的泥沙層清除，在河床面澆筑砼做支撐平臺，支撐平臺從1#墩臺邊68m之間，在澆筑砼平臺過程預埋50mm鋼管，預埋間距根據(jù)滿堂支架的間距布設，確保立桿安全穩(wěn)定性，防止立桿的滑移。3.4安裝工字鋼橫梁鋼管旋鉆樁施工完畢并且樁頂標高并符合施工設計圖要求之后，則在每根鋼管旋鉆樁頂

8、部焊接一塊600×600×20mm鋼板做墊板進行應力擴散。每排鋼管樁墊板上安放兩根I40b的工字鋼做橫向受力水平桿件，工字鋼與樁頂鋼板必須焊接牢固。在工字鋼橫梁上安裝貝雷梁做縱梁。3.5貝雷梁縱梁搭設及縱梁上支撐鋼管的橫梁搭設為確保河道通暢和排洪能力，該橋全部采用鋼管貝雷梁渡汛輕型鋼支架，水平縱梁為貝雷梁。縱梁長度分別為23m和32m，分別按1孔和2孔簡支梁布設，全橋設置11組貝雷梁，每組（兩片）貝雷片的間距為1.25m，它們之間用支撐架緊密連接。每組貝雷梁桁架的橫向間距根據(jù)連續(xù)拱梁的橫斷面荷載分布形式而確定，間距為1.26m。全橋橫向設置 11組(484片)貝雷梁，各組縱

9、梁間通過工字鋼或者斜拉桿進行連接加固，使縱梁整體穩(wěn)定受力?？v向水平受力構件貝雷梁放置于橫向水平I40b工字鋼橫梁上，縱向貝雷梁與橫向I40b工字鋼采用U形螺桿形式進行穩(wěn)定連接?？v向貝雷梁上用I16工字鋼橫向鋪設，縱向間距為70cm，I16工字鋼也應用U型螺桿連接牢固。I16工字鋼上按支架立桿的位置焊接10長的鋼筋作固定立桿用。3.6滿堂支架的搭設該橋輕型渡汛支架上采用48×3.5mm鋼管滿堂支架。支架搭設結構形式如下：縱向立桿布置間距為70cm，橫向立桿的鋼管間距為70cm，翼緣橫、縱向立桿均按間距70cm布置。在高度方向上縱橫向橫桿步距為120cm，在靠近底板處，最后一排橫桿步距不

10、足120cm，按照現(xiàn)場實際情況，按照40cm120cm不等的間距布置橫桿。使所有立桿聯(lián)成整體，為確保支架的整體穩(wěn)定性，在每六排橫向立桿和每六排縱向立桿各設置一道剪刀撐。支架搭設好后，在立桿上放置高度可調的頂托。管扣架安裝好后，對于拱梁底板部分，在頂托上橫向鋪設400×12×15cm的方木（15cm豎放，底板兩端各懸出50cm），按照間距70cm鋪設。然后在其上鋪設縱向200×6×9cm的方木（9cm面豎放，豎放的目的增加剛度），按照間距30cm鋪設，?？v向方木上按照底板寬度合理鋪設竹膠板模板。方木與方木和底板與方木之間的間隙，用加工好的方木楔子塞緊和釘牢

11、。對于翼緣部分，方木鋪設方法與底板部分相同。支架模板安裝應滿足線性平順及預拱度要求。3.7滿堂支架搭設技術要求支架搭設應從橋墩臺蓋梁一端開始搭設，縱向以墩臺身外緣20cm處為第一排立桿。立好立桿后，及時設置掃地桿和第一步大小橫桿，掃地桿距I16工字鋼面25cm?？v向水平管與墩臺身頂結牢固。隨著支架搭設升高，剪刀撐應同步設置。受力立桿不夠長時，必須用接長扣對接接長，剪力撐及懸挑部位鋼管接長時可用不少于2個活動扣件固接。施工保護安全網(wǎng)在支架搭設完畢后設置。相鄰立桿接頭應錯開布置在不同的步距內(nèi)，與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一；在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、活動

12、扣件中心點的相互距離不宜大于15cm；桿件端頭伸出扣件邊緣的長度不應小于100mm；立桿的垂直偏差應不大于架高的1300；上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相連立桿的距離不大于縱距的1/3；安全網(wǎng)應滿掛在外排桿件內(nèi)側大橫桿下方，用鐵線把網(wǎng)眼與桿件綁牢。主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。3.8滿堂支架預壓安裝模板后，要對模板支架進行預壓。模板支架預壓的目的：1、檢查支架的安全性，確保施工安全。2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于拱梁橋面線形按設計控制。3、預壓支架的彈性變形值作為設置現(xiàn)澆拱梁底

13、模的預拱度計算及設置：1. f2為模板系統(tǒng)在荷載作用下的非彈性變形量，2. 支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括: 桿件接頭的擠壓壓縮1取2mm； 橫梁方木對縱梁方木壓縮2取3mm； 堅桿與大楞木壓縮3取2mm； 頂托與橫梁壓縮4取2mm； 竹膠板與橫梁方木壓縮5取3mm；即f21234512mm。3.f3為支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷值：支架架設滿足規(guī)范要求,其承載力遠大于支架容許值200Kpa,查表取最小值5mm。4.美觀預拱度：f410mm 合計：fmax = f1f2f4f3 =012 105 =27mm 5、預拱度設置預拱度的最高值應設置在梁的跨中心，其它各點的預拱度以中間點為最

14、高值，以梁的兩端為零。支架預壓采用分段進行，依據(jù)拱梁砼重量分布情況，在相對應的地方加上相等的荷載進行預壓。在安裝的支架模板上堆放與梁跨荷載等重的砂袋，并考慮荷載的安全系數(shù)(梁跨荷載統(tǒng)一考慮安全系數(shù)為1.2)。施工前，每袋砂石按統(tǒng)一標準重量進行分包準備好，然后用汽車吊、塔吊或者人工搬運就位，并按拱梁結構形式合理布置砂袋數(shù)量。3.9測量預壓壓縮量及底模標高在安裝好底模模板后，便可對支架進行預壓。預壓采用袋裝砂子預壓，加載順序為從支座向跨中依次進行。滿載后持荷時間不小于24h，預壓重量為梁的120%。為了解支架沉降情況，首先將模板調至到設計標高，在預壓之前應測出各測量控制點標高，在加載中，每加載一次

15、都應測出測量控制點的標高，前后兩次測量控制點標高相比算出壓縮變化量。每幅每跨測量控制點按順橋向布置五排，按照西端、L/4、L/2、3L/4和東端處布置，每排4個點。預壓按照梁體重的30%、50%、80%和100%分四級加載，兩次加載之間停頓1h，最后一次加載達100%后，靜壓24h再用水準儀觀測支架變形量。如果加載100%后所測數(shù)據(jù)與持荷24h后所測數(shù)據(jù)變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，理論上可以卸載。但為了檢驗支架模板安全穩(wěn)定性，應繼續(xù)加載到120%進行預壓，直到地基無沉降支架無變形方可卸壓。卸載分五次卸載，首先卸壓到100%，再卸壓到80%、50%、30%,直到最后完全卸載。支架日

16、沉降量不得大于2.0mm（不含測量誤差），地基最大沉降量不能超過10mm/d，水平位移不能大于4mm/d。先用編織袋裝砂子過磅后均勻堆碼，用吊車分碼吊至支架頂，由人工配合擺放進行定位加載。加載中由技術人員現(xiàn)場控制加載重量和加載位置，避免出現(xiàn)過大誤差而影響觀測結果。同時要注意在支架外側2米處設置臨時防護設施，防止地表水流入支架區(qū)，引起支架下沉。卸載完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸壓后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩(wěn)定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量，便可得支架實際沉降量。觀測方法采用水準儀倒尺測量，并根據(jù)測量

17、結果繪制出沉降曲線。預壓完成后要根據(jù)預壓結果通過可調頂托調整支架的標高，以便調節(jié)與控制底模的標高，并在梁的底模標高上設置一定的預拱度。設置梁的底模預拱度（上）為：支架彈性變形值+設計預拱度。預壓測量控制點的設置方法為：在測量觀測控制點上設置一個鐵釘，高出模板免10mm為最佳。在加載前、加載過程和加載后，都應測出各測量控制點標桿的標高，以便計算支架變形量。支架底模鋪設預壓后，測量拱梁底模中心線及底模邊角位置來定位梁體橫斷面。底模標高=設計梁底標高+設計預拱度+支架的彈性變形量，以此控制底模立模。底模標高和線形調整結束，經(jīng)監(jiān)理檢查合格后，立側模和翼板底模，測設翼板的平面位置和模底標高。四、就地滿堂

18、支架驗算為了保證施工安全，對支架的穩(wěn)定性以及強度是否滿足要求，需對支架進行強度和剛度驗算。如滿足設計荷載要求，方可進行施工，否則應重新布設支架進行結構受力驗算。 該橋上部結構為現(xiàn)澆鋼筋混凝土拱梁及預應力混凝土板。第一跨已有現(xiàn)成型砼承臺做支撐平臺。第二跨跨中34m部位采用下為鋼管旋鉆樁做支撐樁，在鋼管旋鉆樁施工過程，若出現(xiàn)鋼管旋鉆樁旋鉆太深不遇巖石，對此樁方可采用兩種方法加固處理：第一種方法采用扁擔樁方式，在該樁周邊0.5m處從新增加一條樁，形成雙樁合并支撐，分散單樁承載力。第二種方法采用砼灌注樁，在鋼管旋鉆樁旋鉆35m還未遇巖，即可采取在鋼管樁內(nèi)灌注砼，考慮該樁形成實體樁，樁堅的截面受力增加，

19、樁的穩(wěn)定性更加提高。上為輕型鋼構件渡汛結構頂為滿堂式鋼管支架搭設施工。滿堂支架的搭設結構形式詳見3.5?，F(xiàn)對其滿堂鋼管支架的強度和穩(wěn)定性進行驗算如下。4.1支架受力荷載（按長度1m計算）1. 鋼筋砼拱梁自重：25kN/m32. 單邊竹膠板側模重量：0.2t3. 施工人員、施工材料和機具堆放荷載：2.0KPa4. 振搗沖擊砼產(chǎn)生的荷載：2.0KPa5. 因為在夏季施工，所以沒有冬季保溫荷載，因此不計。4.2換算成均布荷載（按長度1m計算，g取10N/kg） 計算受力斷面取受力最不利斷面。1. 底模撐桿在DE段的荷載： P1=1×10/(1×1)=1.0kN/m22. 單邊側模

20、在AB段的均布荷載：P2=0.2×10/(1×1)=2.0kN/m23. 施工人員、施工料供運輸、堆放荷載及振搗沖擊砼產(chǎn)生的荷載：P3=2.0+2.0=4.0kPa=4.0kN/m24. 新澆砼自重P4：在A點：P4=gh=2.5×10×1.0=25kN/m24.3荷載組合P=1.2×P1+1.2×P2+1.4×P 3+1.2×P 4A點：P=1.2×P1+1.2×P2+1.4×P3+1.2×P 4=1.2×1+1.2×2+1.4×4+1.2&#

21、215;25=39.2kN/m2 4.4支架受力驗算上部荷載通過木方傳給頂托架，頂托架再傳給支架立桿，木方布置密集，只作受力驗算以及立桿的強度及穩(wěn)定性的驗算。 4.4.1對立桿強度及穩(wěn)定性驗算所用立桿鋼管截面特性：直徑d=48mm,壁厚h=3.5mm,面積A=4.89x102mm4,慣性矩I=1.215×105mm5,抵抗矩W=5.078×103mm3,回轉半徑i=15.78mm，每米自重38.4N。按規(guī)范查表得鋼材的抗壓強度設計值f=210MPa。由于橫桿步距為1.2m，長細比=L/i=1200/15.78=76,查表得=0.714（為Q235鋼b類截面軸心受壓構件的穩(wěn)定

22、因數(shù)），那么有：N= Af=0.714×489×210=73.320kN70cm×70cm立桿區(qū)： NP=P×A=0.72×35=17.15kN<N可見 N NP，抗壓強度滿足要求。4.4.2與腹板對應的底模下的縱梁方木（6×9cm）受力驗算底模下鋼管立桿的縱向間距為70cm，橫向間距根據(jù)拱梁設為70cm，頂托橫梁按橫橋向布置，間距70cm；次梁按縱橋向布置，間距24cm 。為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為兩跨連續(xù)梁受力，取計算跨徑為0.7m，僅驗算底模腹板對應位置即可：因Pmax = 35kN /m2q=Pmax

23、15;0.24=8.4kN/mW = bh2/6 = 6×92/6 =81 cm3由梁正應力計算公式得： = q L2/ 8W =8.4×1000×0.72/ 8×81×10-6 = 3.11Mpa = 10Mpa 強度滿足要求； 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： = 3Q/2A = 3×8.4×103×（0.7/2）/ 2×6×9×10-4 = 0.817Mpa = 2Mpa（參考一般木質） 強度滿足要求； 由矩形簡支梁撓度計算公式得：E = 0.1×105 Mpa； I =

24、 bh3/12 = 364.5cm4f max = 5qL4/ 384EI = 5×8.4×103×0.74/ 384×364.5×0.1×105 = 0.72mm f = 2mm（ f = L/400 ） 剛度滿足要求。4.4.3 頂托橫梁12×15cm（15cm面豎放）方木驗算 鋼管立桿縱向間距為0.7m，為簡化計算，按簡支梁受力進行驗算，實際為兩跨連續(xù)梁受力，取計算跨徑為0.7m，僅驗算底模位置即可： q=Pmax×0.7= 35× 0.7 = 24.5kN/mW=bh2/6 = 12×1

25、52/6 = 450cm3由梁正應力計算公式得： = q L2/ 8W =24.5×1000×0.72/ 8×450×10-6 = 3.33Mpa = 10Mpa 強度滿足要求；由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： = 3Q/2A = 3×24.5×103×（0.7/2）/ 2×12×15×10-4 = 0.71 Mpa = 2Mpa（參考一般木質） 強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得：E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 3375cm4f max = 5QL4

26、/ 384EI = 5×24.5×103×0.74/ 384×0.1×105×3375 =0.216mm f = 2mm（ f = L/400 ）剛度滿足要求。4.4.4桿件彈性變形計算由壓桿彈性變形計算公式得：（按最大高度2m計算）L=NL/EA=35×0.8×0.8×103×2×103/(2.1×105×4.89×102)=0.436mm （壓縮變形不大）第一跨拱梁混凝土大約為988m3，自重約2470t，按上述間距布置立桿，則第一跨拱梁下共

27、有72×27=1944根立桿，可承受2916t荷載（每根桿約可承受30KN），安全比值系數(shù)為2916/ 2470=1.18，完全滿足施工要求。 經(jīng)計算，本支架其余桿件受力均能滿足規(guī)范要求。五、渡汛支架貝雷梁驗算5.1豎向荷載計算（取第一跨50m最不利荷載組合進行計算）新澆筑鋼筋砼拱梁自重（鋼筋砼密度采用2.5t/m3） a墩側50m范圍內(nèi)拱梁自重（變截面段）：5.5（平均截面積）×2.5=13.75 t/m b第一跨拱梁自重：34×2.5 =85 t/m 取平均值：q=(13.75×34+85×0.25)÷34=14.375t/m模板

28、自重外模自重：0.405t/m（底模）+0.405t/m（側模）=0.81 t/m支架自重：0.155 t/m，分配梁自重: 0.042 t/m模板自重合計：1.007 t/m縱梁貝雷片自重：0.275÷3×14=1.283t/m施工人員和材料機具等堆放荷載：5.5×0.1=0.55 t/m振搗沖擊砼時產(chǎn)生的荷載:5.5×0.2=1.1t/m鋼管頂工字鋼自重: 1.218 t(每米0.0738t/m)鋼管立柱自重（按自由長度3.0m算）:3.14×(0.25×0.25-0.238×0.238)×7.85×

29、3=0.433t5.2豎向荷載組合驗算5.2.1驗算強度荷載時:q1 = +=18.315t/m 5.2.2驗算撓度荷載時: q2= += 17.215t/m 5.2.3驗算基礎荷載時：q3= q1×50÷5+=126.193t 5.3鋼管頂托橫梁受力驗算5.3.1強度驗算：橫向工字鋼梁采用兩根來受力。取最不利受力情況，按簡支梁狀態(tài)來驗算：查表得I40b工字鋼：Ix=22780cm4 Wx=1140cm3則橫橋向作用在橫梁上的荷載分布為（安全系數(shù)1.3）：q=（+）×9×1.3/5.5 =38.536t/m跨中最大彎矩為：  

30、;  Mc=1/8 qL2=1/8×38.536×3.22=49.326Tm=493.26KNm  單根工字鋼受力彎矩由彎矩公式可知：    M=×Wx=210×106×1140×10-6=239.4KNm 則2根I40b工字鋼受力總彎矩為 M允=M×2=239.4×2=478.8 KNm> Mc強度符合要求  5.3.2撓度驗算：    因受均布荷載，由公式：f=5qL4/384

31、EI可得：  fmax=5qL4/384EI=（5×26.694×10×32004）/（384×2.1×105×22780×104）=7.62mm<(8mm)=L/400撓度滿足要求5.4貝雷縱梁驗算 14.375t/m 150 775 775 775 775 100受力簡圖(單位:cm)采用11排貝雷片做縱梁的強度、剛度驗算:已知材料的E=2.1×105N/mm2， = L/400。由表查得貝雷片Q=245.2KN M=788.2 KNm=250497cm4=250497×104mm4

32、W=3578cm3單片貝雷片所受荷載(考慮1.3安全系數(shù)):q1=14.375×11×1.3÷11=18.688KN/m 縱梁最大彎矩與最大剪力:Mmax= q1L2/8=18.688×7.752/8=140.306KNm則有MmaxM=788.2 KNm 滿足要求 Qmax= 18.688×7.75÷2=72.416KN 則有QmaxQ=245.2KN 滿足要求縱梁最大撓度: 計算撓度時單片貝雷片的強度(考慮1.3安全系數(shù))：q2=17.215×11×1.2÷11=22.38KN/m f=5q2L4/3

33、84EI=5×22.38×7750/384×2.1×105×250497×104=2.02cm(2.65cm)= L/400，滿足要求5.5分配梁強度驗算:選用16#工字鋼作為分配梁，M=2.215 tm，Q=125KN。該支架設計貝雷梁最大間距為1.5m，即：分配梁跨徑為1.5m,間距為0.70m。 2.441t/m 150 受力簡圖(單位:cm)則橫橋向作用在分配梁上的荷載分布為：q=（+）×0.70×1.3（安全系數(shù)） /5.5 =3.03t/mMmax= qL2/8=3.03×1.5×1

34、.5/8=0.852 tmM= 2.961 tmQmax= 3.03×11×1.5÷2=24.998KN Q=125KN工字鋼強度符合要求。5.6鋼管樁立柱荷載驗算:鋼管樁立柱上端與60cm×60cm×20mm鋼板連接。5.6.1鋼管樁立柱的剛度計算：回轉半徑：r=0.35（d+D）/2=0.35（30+29.2）/2=10.36cm式中：D鋼管外徑 d鋼管內(nèi)徑長細比=uL/r=1×300/10.36=28.96=100剛度滿足要求。式中：u桿件長度系數(shù) 取u=1.0 L桿件幾何長度 取L=300cm 壓桿件允許長細比。5.6.2鋼管

35、樁立柱臨界應力驗算：一排8根：P1=126.193t×1.3/8=20.506t(考慮1.3安全系數(shù))鋼管臨界應力驗算： E=2.1×105 N/mm2 I=3.14×（D4-d4）/64=0.049×（3004-2924）=0.407×108mm4 Pk =3.142 EI/（L）2 =3.142×2.1×105×0.407×108/（1.0×3000）2 =9363kN=936.3t> P=40.5t 滿足要求(g取10N/kg)式中取1.0，L取3000mm（鋼管立柱自由高度）。5.

36、6.3鋼管樁穩(wěn)定性驗算：此類鋼管為b類軸心受壓桿件，由=17.35查表知：=0.978，A=18388 mm2，=170MPa那么有：N= A=0.978×18388×170=3057.189 KNN=126.193×1.3×10/8=205.064 KN(考慮1.3安全系數(shù))NN,鋼管柱的穩(wěn)定承載力滿足穩(wěn)定要求。 5.7驗算鋼管樁立柱基礎強度：支柱是鋼管旋鉆樁，根據(jù)地質條件情況，如果鋼管旋鉆樁位于完整灰?guī)r持力層上。由地質資料可知完整基巖的承載力為3.5Mpa以上。由此可得地基強度符合要求。如果完整基巖面較深，鋼管樁無法打至基巖面，則按照鋼管錘擊樁的貫入

37、量和土層的極端側阻力標準值來計算鋼管旋鉆樁的承載力，如能滿足設計要求，由此可以通過樁的承載力公式反算出鋼管旋鉆樁的打入巖深度，不需要再驗算基礎強度。5.8鋼管旋鉆樁打入深度計算如鋼管旋鉆樁打不到基巖面，則按照鋼管樁打入深度計算其承載力。第二跨打入40根鋼管樁，承載該跨拱梁上部結構恒載重量約為2532.3t，安全系數(shù)取1.3，則每根樁設計承載力為2532×1.3/40=82.3t。查鋼管樁所處位置的地質資料知，卵石層樁周極限側阻力=135KPa。則單樁打入卵石層深度為：0.7*d*L*135500.8L3.4m卵石層上面的雜填土，根據(jù)不同的位置厚度不一樣，鋼管樁打入深度為9.415.4

38、m之間。又由單樁豎向承載力驗算公式和該樁所處的地質資料，計算可得鋼管旋鉆樁最少打入土深度為8.4m（計算步驟省略）。計算公式如下：Quk豎向承載力標準值u樁身周長Qsik樁周第i層土的極限側阻力標準值Li樁穿越第i層土的厚度Qpk樁端附近的阻力標準值Ap樁端面積六、支架拆除在梁體砼強度達到設計強度要求，方可拆除支架和底模。梁底模及支架卸載順序，嚴格按照從梁體撓度最大處（跨中）支架節(jié)點開始，逐步向兩端卸落相鄰節(jié)點，當達到一定卸落量后，模板支架方可脫落梁體。 拆除支架應由上而下進行，先搭后拆，后搭先拆；依次為先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，而后拆橫向水平桿、縱向水平桿，最后拆立桿。拆除中應嚴格按照一步一

39、清的原則依次進行，禁止上下同時拆除作業(yè)；拆除立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，縱向水平桿及剪刀撐先拆中間扣件，后拆兩端扣件。 拆除鋼管支架時，應符合下列規(guī)定： a拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)； b當支架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時斜撐加固后，再拆除連墻件； c當支架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的鋼架兩端，應先加設連墻件及橫向斜桿加固。 七、支架安全要求7.1嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；7.2嚴禁攀援支架上下，發(fā)現(xiàn)異常情況時，架上人員應立即撤離； 支架上垃圾應及時清除，以減輕自重并防止墜物傷人。7.3拆除順序：護欄模板

40、剪刀撐小橫桿大橫桿立桿件； 拆除前應先清除支架上雜物及地面障礙物；7.4 拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)；7.5 拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠；7.6拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。7.7拆支架時地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)；7.8禁止任意改變構架結構及其尺寸；禁止架體傾斜或連接點松馳；禁止不按規(guī)定的程序和要求進行搭設和拆除作業(yè)； 7.9 搭拆作業(yè)中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護用品；不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在支架上，嚴禁懸掛起重設備；7.10不得在六級以上大風、雷雨和

41、雪天下繼續(xù)施工。八、支架安全管理措施 8.1 支架搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則（GB5036）等考核合格的專業(yè)架子工。8.2搭設鋼架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。支架的構配件質量與搭設質量，應按規(guī)定驗收合格后方準使用。8.3作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土等固定在支架上；嚴禁懸掛起重設備。當有六級及六級以上大風和霧、雨雪天氣時應停止支架搭設與拆除作業(yè)。8.4支架使用中，應定期檢查桿件設置的連接，支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否有積水，底座是否有松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；支架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求；是否超載。   8.5在支架的使用期間嚴禁拆除主節(jié)點處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。不得在鋼架基礎及相鄰處進行挖掘作業(yè)，否則應采取安全措施。8.6在支架上進行電、氣焊作