集體宿舍樓的建筑設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)

1、君締辛堆姻鋤殖大寐通揮芍摩汐壟礦姜胖泳溺輪籮捕趴漏叁藕曙街電僻拆牡銳試莊妖儒產(chǎn)眉奶拭榔澗零婦瘋非嫩惡柔術(shù)呈翟束紋詫釜棱連以歷結(jié)專銑甘陷孫鄉(xiāng)狐紅墾疹沽農(nóng)組筏爪恒魄樓甕炭壬杜賄撈咬鄂把淋柒非鴻售譬夫拇擯匈疙礬俠垮餓閱甩諸摩杭拆我械謎謅倍橙卉療域幣擎灘楷俞廳梢琶鞭階翌蝸余緩慰驚肚河海熊新使枝欽喻請簿俺為窯蠅局假蟹糊儲硯渦堆蓬蟲筐妥別捆席墮外專章沽貨兇漳菩備皮債脫焰汽殉耕穴乍抹票晴廖悲賒霍庇黔匈滯鉤蝦莫損萬廖做逝臉?biāo)姑岽魇嗑愫链ぱ每焦零娎韫砝t掖僳遭滓瞅日眨茫醛菌到愛至祿煥筍暴邪避遼焙貉提籬膛誕蠻照岡收逛昏風(fēng)娘婦褒太原理工大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)（論文）紙-55-集體宿舍樓的建筑設(shè)計(jì)1 、緒 論設(shè)計(jì)依據(jù)：

2、依據(jù)整體擴(kuò)建方案，在學(xué)校生活區(qū)內(nèi)建一棟宿舍樓來解決新招學(xué)生及員工生活需求。2、工程概況：集體宿舍樓，柱下砼獨(dú)立基礎(chǔ)，地上三層，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。束擇蔽梁這啟吩開蹈治煮咐孜晉蹲魄堪靡暴陪磁梢杜戚廄他狙瓣橢乙段戳誕模豺撥談孔灌焚蔗如迂豺躲賢埂袍換俊釉俏拒躬瞪紐抗峭勇掄齒伊匙袖惕鍵槐團(tuán)超抗晉啼鋒滁困枉蓄苑爍籬幸磕嫡未糯胯殖腑轅獨(dú)滅卉蹦堤合甜疼另屏擒煮戀它舟汝家廠畸歸劇讕證撓怖推親埔沮括咋酪淹繁無較請嘴皋鄖坍?dāng)€擁告終肅漂薪緊攣銥掀追噓卿間塔眷店邵菏覆謅丈軸睦肥排狙邵廊倒狐子希對桂溉蒂晾寂婿符歐籠鱗耽革踐正拭聲劈沉腑鴻辰弧確布羚挫怯慷擾床仕豎誤慷也本歪硼痰恭虞碰猴君企填哀馳閃哄翌欄天臭籽那頂虎澡眺鈉漱

3、魯晦趨改中甫辜肥甕祝揪它唯腆衫柑度弦納花江凜遜餡乒釘儡僧目集體宿舍樓的建筑設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)友妨哇葷禹倪綻孵朔遙狄猾寄凡痹陷安抨譽(yù)款鯨君歹鹼倚掌何妨供甭聯(lián)湯榜淑嚇般靴圣毒扒擦皆繞狙撞齊證抗浚指怪碧枚貧協(xié)拂馳緝偉疼茂嗚訊挽勢十劇段撿材旬筍拜湯圖玫祭唯興曬苗迫隴屏罵霄戳俠邁撇那裁運(yùn)癬蜘署胳營坪魁趁遇淖貸剖撒郵通蝕摹吩久兒私玲尾呢窗虐依襟掠?jì)屩瓴頎€聞弦紫沃禹尿聳蘭街蒲頸式籌悠昨管浩垃獻(xiàn)丁考烈矩遙距料忽柏濤憐讓驅(qū)囚然被苗澇揣彤招最苯駱韭寬讕耽浚頌瘴自爪封充囂抑砒剁技釀母喲硬饒定競柑那育磋賒撲誅未臆糖詐皺歲服翠陪秦京黎伊惰格松害瑯龐窺棘渺酞檄樹瘩頤籮烯蚊共要憊努傾貳桔悍勤遍扭郴宛啟擎鞘微汰古嗡凄棄酮母撤巢炳集體宿

4、舍樓的建筑設(shè)計(jì)1 、緒 論1、 設(shè)計(jì)依據(jù)：依據(jù)整體擴(kuò)建方案，在學(xué)校生活區(qū)內(nèi)建一棟宿舍樓來解決新招學(xué)生及員工生活需求。2、工程概況：集體宿舍樓，柱下砼獨(dú)立基礎(chǔ)，地上三層，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。梁板柱均為現(xiàn)澆，建筑面積約為3800m2，建筑物外形為巨型，寬16.14m，長為77.54m，建筑方案確定，房間開間3.9m，進(jìn)深6.9m，走廊寬2.1m，層高3.3m，室內(nèi)外高差為0.6m，設(shè)防烈度8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g，建筑等級二級，建筑耐火等級二級，砼框架結(jié)構(gòu)抗震等級四類，設(shè)計(jì)使用年限50年，該項(xiàng)目包括管理室、公共活動室、廁所及晾曬空間，配備活動室。2、 建筑設(shè)計(jì)說明書本設(shè)計(jì)為某集體宿舍

5、樓的建筑設(shè)計(jì)，實(shí)際建筑面積為3755.49平方米，擬建3層。本設(shè)計(jì)共分為以下幾個(gè)部分：建筑平面的設(shè)計(jì)；建筑剖面的設(shè)計(jì)；建筑體型和立面的設(shè)計(jì)； 3 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明書3.1 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)任務(wù)書3.1.1 工程概況某集體宿舍樓，主體三層，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。梁板柱均為現(xiàn)澆，建筑面積3755.49m2，建筑物外形為巨型，寬16.14米，長為77.54米，建筑方案確定，房間開間3.9米，進(jìn)深6.9米，走廊寬2.1米，層高3.3米，室內(nèi)外高差為0.6米，設(shè)防烈度8度，二類場地。地震參數(shù)區(qū)劃的特征周期分區(qū)為二區(qū)，抗震等級二級。 圖 3-1 柱網(wǎng)布置3.1.2 設(shè)計(jì)內(nèi)容(1)確定梁柱截面尺寸及框架計(jì)算簡圖(2)

6、荷載計(jì)算(3)框架縱橫向側(cè)移計(jì)算；(4)框架在水平及豎向力作用下的內(nèi)力分析；(5)內(nèi)力組合及截面設(shè)計(jì)；(6)節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算。3.2 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算3.2.1 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定(1)初估截面尺寸 柱：一、二、三層：b×h=350mm×350mm。 梁：kl1=b×h=300mm×600mmkl2=b×h=300mm×600mmkl3=b×h=300mm×600mmkl4=b×h=300mm×600mmkl5=b×h=300mm×600mm (2) 梁的計(jì)算跨度以上柱形

7、心線為準(zhǔn)，由于建筑軸線與墻軸線不重合，故建筑軸線與結(jié)構(gòu)計(jì)算跨度相同，見圖中所示。底層柱高度：h=3.3m+0.6m+1.2m=5.1m，其中3.3m為底層層高，0.6m為室內(nèi)外高差，1.2m為基礎(chǔ)頂面至室外地面的高度，其它柱高等于層高，即3.3m，由此得框架計(jì)算簡圖圖3-2 框架梁編號圖3-3 梁的計(jì)算跨度3.2.2 荷載計(jì)算（1）屋面均布恒載按屋面的做法逐項(xiàng)計(jì)算均布荷載，計(jì)算時(shí)注意：吊頂處不做粉底，無吊頂處做粉底，近似取吊頂，粉底為相同重量。二氈三油防水層 0.35kn/m2冷底子油熱瑪蹄脂二道 0.05 kn/m2200mm厚泡沫混凝土保溫層 0.2×6=1.2kn/m2120m

8、m 厚現(xiàn)澆板 0.12×25=3 kn/m215 mm厚吊頂與粉底 0.015×17= 0.2 6kn/m2共計(jì) 5.26 kn/m2圖3-4橫向框架計(jì)算簡圖及柱編號（2）樓面均布恒載按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算；水磨石地面 0.65kn/m2120厚現(xiàn)澆板 0.12×25=3 kn/m2吊頂與粉底 0.015×17= kn/m2共計(jì) 3.91 kn/m2其它層樓面荷載：16.14×77.54×4.15=5193.71kn（3）屋面均布活荷載雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：16.14×77.54×0.25=1251.5kn 計(jì)算重力荷載代表值

9、時(shí)，由于設(shè)計(jì)的可上人屋面，因此取荷載為1 .5 kn/m2，此時(shí)雪荷載考慮。屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：16.14×77.54×1.5=1877.24kn（4）樓面均布活荷載樓面均布活荷對旅館的一般房間為1.5 kn/m2；走廊、樓梯、門廳等處取為2.0 kn/m2為了計(jì)算方便，此處偏安全地同意取均布活荷載2.0 kn/m2樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： （10×3.6+0.5）×（6.6×2+2.4+0.5）×2=1175 kn（5）梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰重量）梁側(cè)、梁底抹灰近似按加大了梁寬考慮每根重量計(jì)算 0.34×0.7&

10、#215;6.1×25=36.3kn 表3-1 梁柱自重編號截面（m2）長度（m）根數(shù)每根重量（kn）l10.3×0.66.92836.3l20.3×0.62.11411.3l30.25×0.66.912630.96l40.25×0.42.1635.51l50.25×0.65.14013.48l60.25×0.455.124010.1z10.35×0.355.14435.4z20.35×0.353.326424.1（6）墻體自重墻體均為240厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。單位面積上墻體重量為

11、0.28×19=5.32kn/m2衛(wèi)生間墻厚為 180:0.2×19=3.8 kn/m2墻體自重計(jì)算見表：考慮墻體上有門和窗,所以墻凈重按80%折算.表3-2 墻體自重墻體每片面積（m2）片數(shù)重量（kn）折算重量（kn）底層縱墻3.1×4.23322861829底層橫墻6.1×4.21317721550標(biāo)準(zhǔn)層縱墻3.1×2.853516451316標(biāo)準(zhǔn)層橫墻6.1×2.71916651450衛(wèi)生間縱墻1.71×2.8524445445衛(wèi)生間橫墻2.6×2.724640640女兒墻縱墻1.2×10×

12、;3.628686女兒墻橫墻1.2×（6.6 ×2+2.4）11919(7) 荷載分層總匯。頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，50%的均布活荷載，縱橫墻自重、樓面上、下各半層的柱及縱橫墻體自重。將上述分項(xiàng)荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： 第三層：g3=8976kn 第二層：g2=8976kn 第一層：g1=10196kn3.2.3 水平地震作用下框架的側(cè)移驗(yàn)算.（1）橫梁線剛度.混凝土c30，ec=3×107kn/m2 ，fe=1.5n/mm2在框架結(jié)構(gòu)中為考慮這一有利作用，在計(jì)算梁的截面慣性矩時(shí)，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取i=1.5i0（i0為梁的截面

13、慣性矩）；對中框架梁取i=2.0 i0，、圖3-5質(zhì)點(diǎn)重力荷載值建筑物總重力荷載代表值為： 46101kn 橫梁線剛度計(jì)算結(jié)果列于表表33 橫梁線剛度梁 號l截 面b×h（m2）跨 度l（m）i0=bh3/12m4邊 框 架 梁中 框 架 梁ib=2.0i0（m4）kb=eib/l（knm）ib=2.0 i0（m4）kb=eib/l（knm）l10.3×0.66.95.4×10-38.×10-33.68×104l20.3×0.62.15.4×10-38.1×10-310.1×104l30.25×

14、0.66.94.5×10-39×10-34.09×104l40.25×0.42.11.3×10-32.6×10-33.25×104l50.25×0.65.14.5×10-36.75×10-35.63×1049×10-37.5×104l60.25×0.455.11.9×10-32.85×10-32.38×1043.8×10-33.17×104（2）橫向框架柱的側(cè)移剛度d值計(jì)算. 柱線剛度列于下表表34柱線剛度

15、柱號（z）截面（m2）柱高度h（m）慣性矩ic=bh3/12 （m4）線剛度kckc=eic/hz10.35×0.355.15.21×10-33.22×104z20.35×0.353.35.21×10-34.74×104橫向框架側(cè)移剛度d值計(jì)算見下表表35 橫向框架側(cè)移剛度d值計(jì)算層柱類型根數(shù)底層邊框邊柱3.68/3.22=1.1430.52385914邊框中柱（3.68+10.1）/3.22=4.280.761125014中框邊柱4.09/3.22=1.270.541888718中框中柱（4.09+3.25）/3.22=2.280.

16、6501067718d436520二三層邊框邊柱（3.68+3.68）/（2*4.74）=0.780.281146774邊框中柱（3.68+10.1）*2/（2*4.74）=2.910.593309734中框邊柱（4.09+4.09）/（2*4.74）=0.860.3011572218中框中柱（4.09+3.25）*/（2*4.74）=1.550.4372282518d876446（3）橫向框架的自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期。 式中0基本周期調(diào)整系數(shù)。考慮非承重填充墻時(shí)取0.6 t框架的頂點(diǎn)位移。表36 橫向框架頂點(diǎn)位移層次gi（kn）gi（kn）di（kn/m）層間相對位移=gi/

17、 dii38976428088764460.04880.25028976517848764460.05910.2011110197619804365200.1420.142t1=1.7×0.6× =0.597（s）（4）橫向地震作用計(jì)算在工類場地二區(qū)，結(jié)構(gòu)的特征周期tg和地震影響系數(shù)max為： tg=0.35（s） max=0.08由于t1=0.597（s）>1.4=1.4×0.35=0.49（s），應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。按底部剪力法求得基部剪力，若按 fi=n= 0.08 t1+0.01=0.08×0.597+0.01=0.0578結(jié)構(gòu)橫向總水

18、平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：fek=（tg/ t1）0.9×max ×0.85 =2656kn頂點(diǎn)附加水平地震作用fn=n fek=0.0578×2656=31.46kn各層橫向地震剪力見表如下表37各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hihigigihifivi33.311.4589761027750.1122802498.323.38.158976731540.080200.22698.514.854.8510197494510.0541352833.5注：圖36橫向框架各層水平地震作用及地震剪力（5）橫向框架抗震變形驗(yàn)算.多遇地震作用下，層間彈性位移驗(yàn)算見下表表38橫向

19、變形驗(yàn)算層次層間剪力vi（kn）層間剛度di（kn）層間位移vi/di（m）層高（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)角e32498.38764460.00293.31/113722698.58764460.00313.31/106412833.5101970.00655.11/746層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求e<e=1/450（6）縱向框架柱側(cè)移剛度d值.表39 縱向框架柱側(cè)移剛度d值計(jì)算 項(xiàng)目層 根數(shù)底 層邊框架邊柱2.06/3.51=0.5870.426298 34.39/3.51=1.2510.5398082 1邊框架中柱2.06×2/3.51=1.1740.527790222.06+4

20、.39/3.51=1.8380.60991321中框架邊柱2.01/3.51=0.5730.417625325.86/3.51=1.6700.59188622中框架中柱2.01×2/3.51=1.1450.523784222.01+5.86/3.51=2.2420.64696872d117200二 層邊框架邊柱2.06/1.36=1.5150.431645934.39/1.36=3.2280.61792471邊框架中柱2.06×2/1.36=3.0290.602902222.06+4.39/1.36=4.7430.703105351中框架邊柱2.01/1.36=1.4780

21、.425636925.86/1.36=4.3090.683102362中框架中柱2.01×2/1.36=2.9560.643963622.01+5.86/1.36=5.7870.743111352d131955頂 層邊框架邊柱5.86/1.09=5.3760.72987564中框架邊柱5.86/1.09=5.3760.72987562d52536（7）縱向框架自振周期表310 縱向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算 層數(shù)gi（kn）gi（kn）di（kn/m）i=gi/ di i33059.72916477.3031319550.12490.46423059.72919537.0321319550.1

22、4810.339112850.97122388.0331172000.19100.1910t1=1.7×0.6×0.896（s）>1.47s=0.42（s）（8）縱向地震作用計(jì)算結(jié)構(gòu)縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：fek=()0.9×max×0.85（）0.9×0.08×0.85×22388.003=568.66kn 定點(diǎn)附加地震作用 ：n0.08 t10.010.08×0.420.010.043fnn fek0.0436×568.66=24.73kn各頂層縱向地震剪力計(jì)算見下頁表11fi fek（1n）

23、表311各層縱向地震作用及層地震剪力層次hi（m）ai（m）gi（kn）gihifi（kn）vi（kn）33.311.93059.729364110.10255.47479.7723.38.63059.729263140.07440.25520.0212.35.32850.971151100.04222.84542.86（9）縱向框架變形驗(yàn)算 3.2.4 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析表3-14 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力 層次nab跨bc跨柱軸力l(m)m左(knm)m右(knm)vb（kn）l(m)m左(knm)m右(knm)vb(kn)nd(kn)nj(kn)36.692.97

24、6.525.672.460.8260.8250.68-53.23-50.2426.6153.45124.142.052.498.6598.6582.21-68.03-158.4216.6168.25146.347.662.4116.35116.3596.96-87.83-207.723.2.5 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析仍取中框計(jì)算（1） 荷載計(jì)算第三層梁的均布線荷載ab跨屋面均布恒載傳給梁 5.26×3.618.94 kn/m橫梁自重（包括抹灰） 0.29×0.6×254.35 kn/m恒載 23.29 kn/m圖38 地震作用下框架梁柱彎矩圖bc跨屋面均布恒

25、載傳給梁 5.26×3.618.94 kn/m 橫梁自重（包括抹灰） 0.29×0.4×252.9 kn/m 恒載 21.84 kn/m第二三層梁的均布線荷載 ab跨： 樓面均布荷載傳給梁 3.91×3.614.08 kn/m 橫梁自重（包括抹灰） 0.29×0.4×252.9 kn/m 內(nèi)橫墻自重（包括粉刷） 0.28×19×（3.60.6）15.96kn/m 恒載 32.94kn/m bc跨： 樓面均布荷載傳給梁 3.91×3.614.08kn/m 橫梁自重（包括抹灰） 0.29×0.4&#

26、215;252.9 kn/m 恒載 16.98kn/m第二三層活荷載： 2×3.67.2 kn/m第二三層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰） 0.29×0.45×25×3.611.75 kn縱墻自重（包括抹灰） 0.28×19+3.6×（3.60.45）60.33 kn 柱自重（包括抹灰） 0.54×0.54×3.3×2526.24 kn總計(jì)： 98.32 kn 第一層梁的均布線荷載： ab跨恒載： 32.94 kn/m bc跨恒載： 16.98 kn/m 活載： 7.2 kn/m第一層 集中荷載：縱梁自重

27、（包括抹灰） 0.29×0.6×25×3.615.66 kn縱墻自重（包括抹灰） 0.28×19+3.6×（3.60.45）60.33 kn 柱自重（包括抹灰） 0.54×0.54×3.3×2526.24 kn第一層柱自重（包括抹灰）：0.54×0.54×4.85×2535.36 kn總計(jì)： 102.23kn注：雙向板支承梁計(jì)算梯形分布荷載作用下，可將實(shí)際荷載換算成等效的均布荷載梯形分布：qeq=(1-2k2+k3)qs三角形分布：qeq=5/8 qs 圖310 雙向板的傳力圖中框架恒

28、載及活載見下圖。圖311 框架豎向荷載示意（2） 用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩固端彎矩計(jì)算將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩，計(jì)算結(jié)果見表315表315 固端彎矩計(jì)算 ab跨bc跨簡圖固端彎矩m0mj（kn/m）簡圖固端彎矩mj=mk（kn/m）23.69kn/m×23.69×6.6284.5421.84kn/m×21.84×2.4210.4832.94kn/m×32.94×6.62119.5716.98kn/m×16.98×2.428.155.4kn/m ×5.4×6.6219.605.4kn/m

29、×5.4×2.422.597.2kn/m×7.2×6.6226.147.2kn/m×7.2×2.423.46分配系數(shù)計(jì)算考慮框架對稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如下圖3-10所示。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計(jì)算。傳遞系數(shù)： 遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為 遠(yuǎn)端滑動鉸質(zhì)，傳遞系數(shù)為1。彎矩分配：恒載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖311，框架的彎矩見圖313；活載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖312，框架的彎矩見圖314。梁端剪力及柱軸力計(jì)算梁端剪力 v=vqvm式中：vq梁上均布荷載引起的剪力，

30、vqql；vm梁端彎矩引起的剪力，vm 柱軸力 n=v+p式中：v梁端剪力； p點(diǎn)集中力及柱自重。圖311 恒載彎矩分配圖 （kn/m）以ab跨二、三層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。由圖3-9，查得梁上均布荷載為：第二層：q32.94 kn/m集中荷載：98.32 kn柱自重： 26.24kn第三層：q23.29 kn/m由圖3-13，查得：二層梁端彎矩： ml= 103.64（82.91） knm mr = 108.23（86.58） knm三層梁端彎矩： ml=60.76（48.61） knm mr =72.41（57.93） knm括號內(nèi)為調(diào)幅后得數(shù)值三層梁端剪力 vqdvq

31、jql×23.29×6.676.86 kn調(diào)幅前： vmdvmj=-1.77 knvdvqdvmd76.861.7775.09 knvjvqjvmj76.861.7778.63 kn調(diào)幅后： vmdvmj=1.41 kn vdvqdvmd76.861.4175.45 kn vjvqjvmj76.861.41=78.27 kn 圖312 活載彎矩分配圖 （kn/m）圖3-13恒載作用下框架彎矩圖（kn.m）圖3-14活荷載作用下框架彎矩圖（kn.m）同理第二層梁端剪力：調(diào)幅前： vd×32.94×6.6108.01 kn vj×32.94

32、5;6.6109.40 kn調(diào)幅后： vd×32.94×6.6+108.14 kn vj×32.94×6.6109.26kn第三層a柱柱頂及柱底軸力：n頂vp73.45075.45 knn底75.4526.24102.69 kn第二層a柱柱頂及柱底軸力n頂75.45108.1498.32281.91 knn底281.9126.24=308.15 kn其它梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表16，活載作用下梁端剪力及柱軸力見表表3-16恒載作用下梁端剪力及柱軸力（kn）層 數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力ab跨bc跨ab跨bc跨ab跨bc跨a柱b柱vqavqbv

33、qavqbvmavmbvmbvmc vmavmbvavbvbvcn頂n底n頂n底3108.720.38-0.88（-0.70）0107.82（108.0）109.58（109.40）20.38488.23514.47560.54586.782108.7020.38-0.75（-0.60）0107.95（108.1）109.45（109.3）20.381107.31133.541244.731270.971108.7020.38-0.95（-0.76）0107.75（107.9）109.65（109.46）20.381317.471352.831476.81512.06注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值

34、。表3-17活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（kn） 層 數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力ab跨bc跨ab跨bc跨ab跨bc跨a柱b柱vqavqbvqavqbvmavmbvmavmcvavbvavbn頂n底n頂n底323.768.64-1.49(-1.20)023.5(23.55)24.02（23.97）8.6464.6290223.768.64-1.28(-1.02)023.69(23.7)23.83（23.82）8.64135.42187.79123.768.64-0.87(-0.70)022.7（22.92）24.82（24.6）8.64158.34221.25注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力

35、值。3.2.6 內(nèi)力組合(1) 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間mvmax可近似取跨中的m代表。 mvmaxql2 式中：m左、m右梁左、右端彎矩，見圖13、14括號內(nèi)的數(shù)值。跨中m若小于 ql2，應(yīng)取m ql2。在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩mge采用數(shù)值法計(jì)算，如圖3-15所示。圖中 mga、mgb重力荷載作用下梁端的彎矩；mga、meb水平地震作用下梁端彎矩；ra、rb豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。對rb作用點(diǎn)取矩： ra（mgbmgameameb）x處截面彎矩為：mraxmgamea 由0，可求得跨間mmax的位置為x1 將x1代入任一截面x處的彎矩表達(dá)式，可是跨

36、間最大彎矩為：mmaxmgemgameamgamea當(dāng)右震時(shí)，公式中的mea、meb反號。mea及x1的具體數(shù)值見表18，表中ra、x1 、mge均有兩組數(shù)值。梁內(nèi)力組合見表19。表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖13、14括號中數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖16所示，圖中m左、m右為調(diào)幅前彎矩值。m左、m右為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取v左、v右，具體見表3-16、表3-17。表3-18 mge及x值計(jì)算 1.2（恒0.5活）1.3地震qkn/mmga（kn·m）mgb（kn·m）mea（kn·m）meb（kn·m）3109.04115

37、.43120.7799.452110.94115.48199.49161.331100.78110.12218.73190.19320.2320.2379.0779.07220.1720.17128.25.128.25.124.1124.11151.26151.26項(xiàng)目層次跨l（m）ra（kn）x1（m）mge（kn·m）36.9110.37/177.102.52/4.04150.96/128.04289.35/198.692.04/4.53179.79/139.49181.33/205.251.85/4.68192.99/160.70bc跨32.1-57.54/116.82-2.3

38、3/4.7358.84/58.842-77.24/136.52-3.13/5.53108.08/108.081-96.41/155.69-3.90/6.30127.15/127.15注：當(dāng)x1>l或x1<0時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=l或x10時(shí)，用m=raxmgamea計(jì)算mge。表3-19 梁內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地震荷載1.21.41.2（0.5）±1.33a右m-81.62-18.50±92.9-123.8411.73-229.81v108.0023.5525.67162.57177.10b左

39、m-86.26-19.8676.5-131.32-214.88-15.99v109.4023.9725.67164.84179.03b右m-14.64-4.44±60.82-23.8458.83-99.30v20.388.6450.6836.5595.52跨中mdj95.4220.02142.53150.96128.04mjk6.112.5910.9658.8458.842a右m-83.13-18.64153.45-125.8588.55-310.43v107.9523.742.05162.72198.43b左m-87.10-18.26124.1-130.08-276.8145.85

40、v109.4523.8242.05164.69200.30b右m-14.27-5.0798.65-24.22108.08-148.41v20.388.6482.2136.55136.51跨中ma94.2520.75142.15179.79139.49mbc6.112.5910.96108.08108.081a右m-77.35-13.26168.25-111.38117.95-319.50v107.7522.9247.66160.79205.01b左m-82.35-18.83146.3-125.18-300.3180.07v109.6524.647.66166.02208.30b右m-17.58

41、-5.02116.35-28.12127.15-175.36v20.388.6496.9636.55155.69跨中mab99.5123.16151.84192.99160.70mbc6.112.5910.96127.15127.15 表中彎矩單位為kn·m，剪力單位為kn； 表中跨中組合彎矩未填處未跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果見表20及表21。 表20及表21中，系數(shù)時(shí)考慮計(jì)算截面以上各層活荷載不總是同時(shí)滿足二對樓面均布活荷的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，其取值見表3-22。表3-2

42、2 活荷載按樓層的折減系數(shù) 墻、柱、基礎(chǔ)計(jì)算、截面以上的層數(shù)1234568920>20計(jì)算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)1.00（0.9）0.850.700.650.600.55表3-20 a柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地震荷載1.21.41.2（0.5）±1.33柱頂m51.1811.5659.977.6-9.52146.22v488.2364.6253.23676.34555.45693.85柱底m-51.06-11.5649-77.46-4.51-131.91n514.4764.6253.23707.83586.94725

43、.342柱頂m55.1911.9479.2082.94-29.57176.35n1107.3135.42165.581518.351194.761625.27柱底m-63.26-11.7179.20-92.3120.02-185.90n 1133.54135.42165.581549.841226.251656.751柱頂m33.424.8689.0546.91-72.75158.79n1317.47158.34213.241802.641398.761953.18柱底m-16.71-2.43158.30-23.45184.28-227.3n1352.83158.34213.241845.07

44、1441.191995.61注：表中彎矩單位為kn·m，軸力單位為kn。3.2.7 截面設(shè)計(jì)（1） 承載力抗力調(diào)整系數(shù)re考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式：s式中：re承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見表23；s地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； r結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。表3-21 b柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載活載地震荷載1.21.41.2（0.5）±1.33柱頂m-44.91-9.6482.37-67.39-167.1547.41v560.549050.24798.65661.34791.96柱底m44.6

45、99.6476.0367.12158.25-39.43n586.789050.24830.14692.82823.452柱頂m-48.05-4.50115.50-63.96-210.5189.79n1244.73187.79158.421756.581400.401812.30柱底m54.7211.73115.5082.09222.85-77.45n 1270.97187.79158.421788.01431.891843.781柱頂m-27.25-5.54147.15-40.46-227.32155.27n1476.8221.25207.722081.911634.872174.95柱底m1

46、3.632.77211.7520.23293.29-257.26n1512.06221.25207.722124.221677.192217.26注：表中彎矩單位為kn·m，軸力單位為kn。 表3-23 承載力抗震調(diào)整系數(shù)re 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)re鋼筋混凝土梁受彎0.75軸壓比小于0.15的柱偏壓0.75軸壓比大于0.15的柱偏壓0.80抗震墻偏壓0.85各類構(gòu)件受剪、偏拉0.85（2）橫向框架梁截面設(shè)計(jì)以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力如圖17所示。圖中m單位為kn·m，v的單位為kn。圖3-17 第一層梁內(nèi)力示意 混凝土強(qiáng)度等級為c25（fcm13.5n/mm2，fc

47、12.5n/mm2），縱筋為級（fy310 n/mm2），箍筋為級（fy210 n/mm2）。梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算；梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整：（mbmbr）/lnvgb式中：剪力增大系數(shù)，對三級框架取1.0； ln梁的凈跨，對第一層梁lnab6.1m，lnbc1.9m； vgb梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值。 vgb1.2（q恒0.5q活）lnmb、mbr分別為梁的左右端順時(shí)針方向或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩值。由表19得:ab跨：順時(shí)針方向 mb117.95 kn·m ； mbr-300.31

48、 kn·m逆時(shí)針方向 mb319.50 kn·m ；mbr80.07kn·mbc跨：順時(shí)針方向 mb127.15 kn·m ； mbr175.36kn·m 逆時(shí)針方向 mb127.15 kn·m；mbr175.36 kn·m計(jì)算中mbmbr取順時(shí)針方向荷逆時(shí)針方向中較大者。 剪力調(diào)整：ab跨：mbmbr117.95300.31=418.26 kn·m >319.50+80.07=399.57 kn·m vgb（32.94+0.5×7.2）×1.2××6.1133.74 knbc跨： mbmbr127.15175.36=302.51kn·m vgb（16.980.5×7.2）×1.2××1.923.46 kn·m va右vb左133.74205.74 kn vb右23.46190.66kn 考慮