畢業(yè)設(shè)計(jì)成都理工大學(xué)

1、學(xué)士學(xué)位畢業(yè)答辯學(xué)士學(xué)位畢業(yè)答辯 成都理工大學(xué)綜合辦公樓 建筑及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工程概況工程概況 建筑設(shè)計(jì)建筑設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)手算結(jié)構(gòu)手算結(jié)論結(jié)論目錄 工程名稱：成都理工大學(xué)綜合辦公樓 工程地點(diǎn)：成都理工大學(xué) 該建筑為五層，建筑總高為18.60m 。建筑面積2047.5 該工程的結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，其外墻選用的是灰砂磚，內(nèi)墻選用的是蒸壓粉煤灰加氣砼砌塊 。 該建筑的結(jié)構(gòu)類別為二類，使用年限為50 年， 建筑抗震設(shè)防烈度為7度。 該建筑的主要功能是滿足日常辦公總平面圖總平面圖設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)流流程程圖圖結(jié)果對(duì)比分析結(jié)果對(duì)比分析底層平面圖底層平面圖1-1剖面圖剖面圖結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)三級(jí)三級(jí)設(shè)計(jì)

2、使用年限設(shè)計(jì)使用年限50年年抗震設(shè)防類別抗震設(shè)防類別丙類丙類建筑場(chǎng)地類別建筑場(chǎng)地類別 類類 設(shè)計(jì)地震分組設(shè)計(jì)地震分組 1組組抗震設(shè)防烈度抗震設(shè)防烈度7度度地面粗糙度地面粗糙度 b類類 基本雪壓基本雪壓 so=0.20kn/m2 結(jié)構(gòu)形式結(jié)構(gòu)形式框架框架基礎(chǔ)形式基礎(chǔ)形式 獨(dú)立基礎(chǔ)獨(dú)立基礎(chǔ)防火等級(jí)防火等級(jí) 二級(jí)二級(jí) 耐火等級(jí)耐火等級(jí)二級(jí)二級(jí) 該結(jié)構(gòu)的電算是采用pkpm軟件計(jì)算結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的內(nèi)力并進(jìn)行配筋計(jì)算，計(jì)算過(guò)程如下：pmcad板施工圖板施工圖sat-8梁、柱平法梁、柱平法施工施工基礎(chǔ)施工圖基礎(chǔ)施工圖樓梯施工圖樓梯施工圖（1）假定一品框架可以抵抗本身平面那的側(cè)向力，而在平面的剛度很小可以忽略。（

3、2）假定樓板在其自身平面內(nèi)的剛度無(wú)限大。樓板平面外的剛度很小，可以忽略。（3）忽略梁、柱軸向變形及剪力變形。（4）假定在豎向荷載下結(jié)構(gòu)的側(cè)移很小，可以忽略。結(jié)構(gòu)計(jì)算單元結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程荷載的計(jì)算主要包括：屋面恒載和活載，樓面恒載和活載。重力荷載計(jì)算包括：梁，板，柱，門窗的計(jì)算由此對(duì)每層樓的荷載進(jìn)行組合計(jì)算，最終得出每層樓的重力荷載代表值。荷載荷載計(jì)算計(jì)算選取的是橫向第12榀框架。利用公式i=ei/l進(jìn)行計(jì)算，其中中框架梁的線剛度為2i柱的側(cè)移剛度按公式d=c12ic/h2計(jì)算框架側(cè)移剛度的計(jì)算梁柱相對(duì)線剛度該地區(qū)的基本風(fēng)壓為0.30kn/m2風(fēng)荷載的計(jì)算需要考慮以下幾方面的影響

4、： 風(fēng)荷載體型系數(shù) 風(fēng)壓高度變化系數(shù) z高度處的風(fēng)振系數(shù) 承受風(fēng)荷載層上層層高 迎風(fēng)面計(jì)算寬度 承受風(fēng)荷載層下層層高根據(jù)風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算框架的側(cè)移以此驗(yàn)算是否滿足側(cè)移要求。風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計(jì)算高度不超過(guò)40m，以剪切變形為主，剛度與質(zhì)量沿高度分布比較均勻的建筑物，可采用底部剪力法。由此可得出該工程可以采用底部剪力法計(jì)算。其計(jì)算過(guò)程主要包括：結(jié)構(gòu)自震周期計(jì)算，層間剪力計(jì)算（考慮頂點(diǎn)附加地震作用），變形驗(yàn)算。最后計(jì)算框架梁柱的彎矩，梁剪力，柱軸力。地震作用下的內(nèi)力計(jì)算豎向荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算采用彎矩二次分配法。 計(jì)算荷載時(shí)需將三角形荷載和梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載，其公式如右所示。豎向荷載作用下

5、的內(nèi)力計(jì)算三角形和梯形荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載：三角形荷載： q=5/8q梯形荷載： q=(1-22+3)q 其主要的計(jì)算過(guò)程包括：板傳荷載，框架梁均布荷載，框架柱豎向集中荷載的計(jì)算，然后確定梁端彎矩。最后根據(jù)這些進(jìn)行彎矩二次分配。恒荷載產(chǎn)生彎矩利用彎矩二次分配法計(jì)算的梁彎矩并不是最終的結(jié)果，由于框架結(jié)構(gòu)梁端允許出現(xiàn)塑性鉸，以減少梁的負(fù)鋼筋方便施工，所以需對(duì)彎矩進(jìn)行調(diào)幅。其中梁端的彎矩需乘以調(diào)整系數(shù)0.8，相應(yīng)的也要對(duì)跨中彎矩進(jìn)行調(diào)幅，其公式如右所示：彎矩調(diào)幅 梁端彎矩 ma=mao mb=mbo （其中=0.8） 跨中彎矩 ： mco=mo-(ma+mb)/2該工程的抗震設(shè)防烈度為8度，故必須按抗

6、震內(nèi)力進(jìn)行組合，該結(jié)構(gòu)為小于60m的多層框架結(jié)構(gòu)，地震和風(fēng)荷載不同時(shí)組合，單獨(dú)風(fēng)荷載與豎向荷載組合較小，所以風(fēng)荷載不參加組合。組合公式： s=gsge+ehsehk 具體的組合公式有四種 可變荷載控制: s=1.2sgk+1.4sqk 永久荷載控制: s=1.35sgk+1.4*0.7sqk 風(fēng)荷載組合: s=1.2sgk+1.26*（sqk +swk） 地震組合: s=1.2(sqk+0.5sqk)+1.3sek 框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)的電算部分計(jì)算了整棟框架的配筋，手算計(jì)算了一榀匡架的配筋。兩者的配筋存在一定的差異。主要原因包括： pkpm在進(jìn)行內(nèi)力組合時(shí)考慮了多種組合，并充分考慮了縱橫向方向

7、下的水平作用，考慮了多種振型，對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)分析比較全面，考慮的因素也很多很全面，所以最終得出的配筋結(jié)果就比較大，比較保守。對(duì)于手算在考慮各種因素影響的時(shí)候就不夠全面，或者有些沒有考慮到。手算是從實(shí)際情況考慮問(wèn)題，所以配筋相對(duì)較小，較為經(jīng)濟(jì)。計(jì)算計(jì)算方式方式跨中跨中支座支座框架柱框架柱配筋as(mm)配筋as(mm)配筋as(mm)手算32094232211404181017電算416804218+31611124201256電算，手算配筋比較 從上面的表中我們可以看出，框架梁的電算配筋要比手算的要大些，而柱的配筋則兩者一樣。從我的這次設(shè)計(jì)的具體情況和考慮的問(wèn)題出發(fā)，分析其中的原因主要有： 兩者梁的配筋都較大，主要是我的橫向框架的跨度較大，上面的荷載較重。手算過(guò)程中對(duì)梁上荷載考慮的較全面，對(duì)墻的自重算得比較細(xì)。而電算則比較籠統(tǒng)。在手算過(guò)程中對(duì)參數(shù)的取值有些就不是很準(zhǔn)確，對(duì)地震組合也考慮的比較簡(jiǎn)單，忽略了一些細(xì)節(jié)的東西。電算則很全面，考慮的也很復(fù)雜。所以配筋電算要大一些。 對(duì)于電算和手算的柱配筋，主要是我這次的柱截面取值較大，造成了兩者的配筋都是按構(gòu)造取值，所以配筋較小。取值就選成了一樣。經(jīng)過(guò)近兩個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我對(duì)天正，pkpm以及整個(gè)計(jì)算過(guò)程都有了比較深入