附件四五最終版

1、附件四、模板工程計算一、已知條件轉(zhuǎn)換層樓板為有梁樓板，板厚250，梁截面尺寸為0.8m×2.8m、0.7m×2.6m、0.6×2.3m三種，層高為4.6m，梁下端高為1.8m2.3m，橫桿步距l(xiāng)=1m。立桿間距為a=0.5m，立桿接頭形式為對接，取樓板中荷載最大的部位進行計算，有效計算面積取梁下為0.5m×0.5m（板下為1m×1m），梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值：鋼筋砼自重：26 kn/m3 , 模板及其支架自重：0.85 kn/m3,施工荷載：1 kn/m2，振搗砼荷載：2 kn/m2；梁板模板支架荷載分項系數(shù)取值：鋼筋自重；1.2

2、 砼自重：1.2 模板及其支架自重:1.2 施工荷載：1.4 振搗砼荷載：1.4荷載折減系數(shù)取值：模板及其支架自重:0.9一）、梁下支模架計算：1、則梁下單根鋼管立桿所承受的荷載為：鋼筋砼自重：1.2×(26kn/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=21.84kn模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85kn/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=0.925kn施工人員及設備荷載自重：1.4×(1kn/m2×0.5m×0.5m)=0.504kn振搗砼時產(chǎn)生的荷載：1.4&#

3、215;(2.0kn/m2×0.5m×0.5m)=1.008kn則荷載總重：n=21.84+0.925+0.504+1.008=24.277kn鋼管立柱允許荷載值（48×3.5鋼管，對接）n=27.2kn每根立柱所承受的實際荷載：n=24.277knn2、梁下鋼管立柱穩(wěn)定性驗算：桿件的穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)立桿的長細比=0.77×100/1.58 =48.7由表查得=0.857,其中n=24277n,a=489mm2,f=205n/mm2,則有：=n/af=24277/0.857×489=57.9n/mm2205 n/mm2所以梁下支模架體系能滿足安全施

4、工的要求。二）、板下支模架計算：1、則板下單根鋼管立桿所承受的荷載為：鋼筋砼自重：1.2×(26kn/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=9.36kn模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85kn/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=0.275kn施工人員及設備荷載自重：1.4×(1kn/m2×1.0m×1.0m)=1.4kn振搗砼時產(chǎn)生的荷載：1.4×(2.0kn/m2×1.0m×1.0m)=2.8kn則荷載總重：n=9.36+0.275+

5、1.4+2.8=13.835kn鋼管立柱允許荷載值（48×3.5鋼管，對接）n=27.2kn每根立柱所承受的實際荷載：n=13.835knn2、板下鋼管立柱穩(wěn)定性驗算：桿件的穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)立桿的長細比=0.77×100/1.58 =48.7由表查得=0.857,其中n=13835n,a=489mm2,f=205n/mm2,則有：=n/af=13835/0.857×489=33n/mm2205 n/mm2所以板下支模架體系能滿足安全施工的要求。三）、梁側(cè)模拉桿驗算二次混凝土澆筑時的最大高度為1.8m,故取1.8m高為研究對像，拉桿間距為500×500mm。模

6、板側(cè)壓力為：f1=0.22rct012v1/2取rc=25 kn/m3 t0=4h 1=1.2 2=1.15則f1=0.22rct012v1/2=0.22×25×4×1.2×1.15× 19.2 =133.1 kn/m2f2=h×rc=1.8×25=45 kn/m2取f= f2=45 kn/m2拉桿所受的拉力為：p=f×a=45×0.5×0.5=11250 n查表選用螺桿為m14=17800np=11250 n （滿足要求）。四、梁底模驗算采用普通鋼管腳手架為支撐，模板采用18mm厚的膠合板。木

7、楞60mm×80mm為背楞。取最大的轉(zhuǎn)換梁800mm×2800mm為例進行計算，梁底下墊木楞5根，間距200?；炷练謨纱螡仓谝淮螡仓叨葹?.8米。1、 模板的計算：荷載的計算（沿梁長度方向取1米）a. 模板及支架的自重：0.85kn/m3×1×1.8×1.2=1.84 kn/mb. 梁鋼筋混凝土自重：26×1×1.8×1.2=56.16 kn/mc. 施工活荷載：2kn/m2×1×1.4=2.8kn/md. 混凝土澆筑活荷載：4kn/m2×1×1.4=5.6kn/m承

8、載力的驗算：a+b+c+d=65.76 kn/m饒度的驗算：a+b=57.36 kn/m 查表：最大彎距發(fā)生在b支座km=-0.107 最大剪力發(fā)生在b左vm=-0.607最大饒度發(fā)生在ab中wm=0.632 模板的w=1/6×b×h2=1/6×800×172=38533.3mm3 mmax=-0.107×65.76 0.22=0.281kn.m=28.1×104n.mm vmax=-0.607×65.76×0.2=7.983kn=7983n =28.1×104/（38.5×103）=7.3n/

9、mm2<=25n/mm2 tmax=3v/2bh=3×7893/2× 800× 18=0.83n/mm2 查表模板的剪應力為fv=1.4n/mm2>tmax=0.83n/mm2 w=0.623×ql4/(100ei)=0.623×57.36×2004/(100×4000×3.27×105)=0.44mm 允許饒度w=l/400=200/400=0.5mm>0.44mm 滿足要求2、 木楞的計算荷載的計算a 模板及支架的自重 1×0.2×1.2=0.24kn/mb 梁鋼

10、筋混凝土自重 26×0.2×1.8×1.2=11.23kn/mc 施工活荷載 2×0.2×1.4=0.56kn/md 混凝土澆注荷載 4×0.2×1.4=1.12kn/m承載力： a+b+c+d=13.15kn/m饒度驗算 a+b=11.47kn/m近似按5跨連續(xù)梁計算最大彎距發(fā)生在b支座 k =-0.105 最大剪力發(fā)生在b左 v=-0.606 最大饒度發(fā)生在ab跨中w=0.644木楞的w=1/(6× 60× 802)=64000mm3 i=1/(12× 60× 803)=25.6

11、105mm4 e=9000mmax=-0.105× 13.15× 0.482=0.32kn.m=32×104n.mmvmax=-0.606× 13.15× 0.48=3.82kn=38200n=32×104/64×103=5n/mm <=10n/mm2 tmax=3v/2bh=3× 32800/(2× 60× 80)=1.025n/mm2查表木楞的容許剪應力為f=1.3n/mm2 >tmax =1.025n/mm2w=0.644× 11.47× 4804 /(10

12、0× 9000× 25.6× 105) =0.17mm允許饒度w=l/400=480/400=1.2mm>0.17mm 滿足要求。附件五、轉(zhuǎn)換層砼澆搗時間計算轉(zhuǎn)換層從37軸至71軸總計砼約2100 m3，澆筑順序為：梁板砼分二次澆筑，先從西往東采用兩臺泵連續(xù)澆筑大梁至大梁高度梁板砼分二次澆筑，邊柱、外墻與轉(zhuǎn)換層梁先行澆筑至大梁（800×2800）高度1.8m的位置（700×2600的為1.6m的位置、600×2300的梁為1.3m的位置），澆筑完畢后，安裝余下梁側(cè)模及平臺板，綁板筋及插上部剪力墻鋼筋，最后澆筑梁板砼。一、澆筑時間

13、計算：一） 按正常情況下：機械不發(fā)生故障、不堵泵、不塞車、砼供應及時，計算為：a、大梁澆筑時間計算：總方量：1200m3，1、砼每臺每小時輸送計算：q1=qmax×a1×=60×0.8×0. 5=24 m3根據(jù)現(xiàn)場實際情況取：20 m3/h2、每臺泵配備砼攪拌運輸車為：n=q/60v1（60l1/s0+t1）=（+45）=4臺3、白天、晚上2臺同時24小時輸送。4、澆筑時間為：2臺×24小時×20 m3=960 m3/天 總天數(shù)為：1200÷960=1.3天按照此情況考慮，需要2天時間才能澆搗完。b、大梁及平臺板澆筑時間計算

14、：總方量：1000 m3， 澆筑時間為：960 m3/天總天數(shù)為：900÷960=0.9天按照此情況考慮，需要1天時間才能澆搗完。二）考慮不利因素影響：白天交通堵塞、砼攪拌站供應不及時或出現(xiàn)堵管等其它因素。a、大梁澆筑時間計算：總方量：1200m3，則計算為：1、白天按50%輸送量，晚上按80%輸送量計算。2、按每臺每小時出料20 m3計算。3、每臺泵配備砼攪拌運輸車為：n=q/60v1（60l1/s0+t1） =（+45） =4臺4、澆筑時間為：（80%×12小時+50%×12小時）×2臺×20 m3=624 m3/天總天數(shù)為：1200÷624=1.9天按照此情況考慮，需要2天時間才能澆搗完。b、大梁及平臺板澆筑時間計算： 澆筑時間為：624 m3/天總天數(shù)為：900÷624=1.4天按照此情況考慮，需要2天時間才能澆搗完。二、澆筑寬度計算：a、 大梁澆筑每小時澆筑量為q=q1=2qmax×1×=2×60×0.65×0.5=40m3