流量溫和液位的測量PPT學習教案

1、會計學1流量溫和液位的測量流量溫和液位的測量第1頁/共63頁第2頁/共63頁第3頁/共63頁第4頁/共63頁第5頁/共63頁第6頁/共63頁第7頁/共63頁第8頁/共63頁F沖沖FP PfGF1F2F沖沖FP PfGF1F2F沖沖FP PfGF1F2第9頁/共63頁pFFF沖擊1GfF2第10頁/共63頁221vCAFm第11頁/共63頁轉子在流體中的重力與浮力之差為：轉子在流體中的重力與浮力之差為：gVFff)(2 fV 轉子的體積；轉子的體積；f轉子材料的密度；轉子材料的密度；流體的密度；流體的密度；g 重力加速度。重力加速度。 一定流量下，轉子穩(wěn)定不動時，轉子受力平衡，一定流量下，轉子穩(wěn)

2、定不動時，轉子受力平衡，21FF ，所以有如下，所以有如下關關系：系：gVvCAffm)(22 由此可以求出環(huán)形流通面積上的流速為：由此可以求出環(huán)形流通面積上的流速為： mffCAgVv)(2 如果環(huán)形流通面積為如果環(huán)形流通面積為 A0，可求出流體的體積流量為：，可求出流體的體積流量為： mffvAgVAvAq)(200 式中，式中，C1稱為流量系數，上式就是轉子流量計的流量方程。稱為流量系數，上式就是轉子流量計的流量方程。 第12頁/共63頁A0與與 h 之之間間的的關關系系，純純粹粹是是由由轉轉子子與與錐錐管管的的幾幾何何形形狀狀和和尺尺寸寸決決定定的的，見見圖圖 3-3。由由圖圖可可知知

3、，A0為為錐錐形形管管內內截截面面積積與與轉轉子子截截面面積積之之差差，R 為為離離刻刻度度零零點點高高為為 h 處處的的錐錐形形管管內內半半徑徑；r 為為轉轉子子的的最最大大半半徑徑，為為錐錐管管母母線線與與軸軸線線的的夾夾角角，則則htgrR，于于是是有有： )2()(22220tghrhtgrRA 因因為為角角很很小小，22tgh可可以以忽忽略略，rhtgA20，代代入入上上式式有有： hAgVrtgqmffv)(22 在在錐錐管管和和轉轉子子尺尺寸寸一一定定時時，r、fV 、mA 、f一一定定，在在測測量量介介質質一一定定的的條條件件下下，一一定定，則則vq 只只與與 h 成成正正比比

4、。 第13頁/共63頁第14頁/共63頁第15頁/共63頁第16頁/共63頁第17頁/共63頁第18頁/共63頁分離三通分離三通：作用是使膠球從流動的液體中分離出來，靠它自重（減去浮力：作用是使膠球從流動的液體中分離出來，靠它自重（減去浮力后）慢慢落到上插銷上。分離三通直徑要比直管直徑大，使膠球能可靠的分后）慢慢落到上插銷上。分離三通直徑要比直管直徑大，使膠球能可靠的分離出來。離出來。第19頁/共63頁快速盲板快速盲板：用來將膠球投入發(fā)送三通或取出膠球的。：用來將膠球投入發(fā)送三通或取出膠球的。推球器推球器：利用液壓推動連桿，桿端有個推球的球面形碗。：利用液壓推動連桿，桿端有個推球的球面形碗。第

5、20頁/共63頁第21頁/共63頁第22頁/共63頁由于兩個檢測開關之間的距離是一定的（經過精確標定的標準體積管由于兩個檢測開關之間的距離是一定的（經過精確標定的標準體積管段）段）,因此，在不同的流量下，由流量計發(fā)來的脈沖數因此，在不同的流量下，由流量計發(fā)來的脈沖數N乘上一定的系數乘上一定的系數K（它代表若干流量的一個脈沖），再乘上時間（它代表若干流量的一個脈沖），再乘上時間t就是已知的標準體積管就是已知的標準體積管的標準容積。的標準容積。常數流過的總量（體積）到開關從開關標VtKNQt21校驗前確定校驗前確定K根據根據N的變化確定的變化確定Q校驗前確定校驗前確定K根據根據N的變化確定的變化確

6、定Q第23頁/共63頁膠球膠球小鋼球小鋼球磁鋼磁鋼干簧管干簧管膠球膠球膠球膠球小鋼球小鋼球磁鋼磁鋼干簧管干簧管小鋼球小鋼球磁鋼磁鋼干簧管干簧管第24頁/共63頁4.標準體積管的特點標準體積管的特點第25頁/共63頁第26頁/共63頁第27頁/共63頁第28頁/共63頁n結構結構：如下圖，熱電偶由兩根不同的導線（電極）：如下圖，熱電偶由兩根不同的導線（電極）A和和B組組成，它們的一端成，它們的一端T1是相互焊接的，形成熱電偶的工作端（即是相互焊接的，形成熱電偶的工作端（即熱端），用它插入待測介質中以測量溫度；熱電偶的另一端熱端），用它插入待測介質中以測量溫度；熱電偶的另一端T0（自由端或冷端）與

7、顯示儀表相串接。（自由端或冷端）與顯示儀表相串接。第29頁/共63頁工作端/熱端自由端/冷端n熱電偶的工作原理熱電偶的工作原理第30頁/共63頁第31頁/共63頁溫包溫包第32頁/共63頁第33頁/共63頁第34頁/共63頁第35頁/共63頁第36頁/共63頁熱雙金屬螺旋熱雙金屬螺旋第37頁/共63頁第38頁/共63頁參數CY-614型SW-150型外徑，mm3636長度，mm1445780質量，kg74最高工作壓力，MPa24.530感溫元件溫包和彈簧管溫包和彈簧管熱雙金屬熱雙金屬測量范圍，3012025150精確度1FS1FS靈敏限不大于0.2 不大于0.5 感溫時間不大于不大于20min

8、不大于不大于10min記錄位移55 mm 60 mm52 mm 60 mm第39頁/共63頁第40頁/共63頁第41頁/共63頁第42頁/共63頁當光在光纖中傳輸時當光在光纖中傳輸時，與光纖中的分子、雜質及不均勻性物質相互作用，與光纖中的分子、雜質及不均勻性物質相互作用，發(fā)生各種散射發(fā)生各種散射，其中喇曼散射是由于光纖中分子的熱振動與光子相互作用發(fā)生能量交換而產生的其中喇曼散射是由于光纖中分子的熱振動與光子相互作用發(fā)生能量交換而產生的，其散射光光強度與溫度有關；，其散射光光強度與溫度有關；通過檢測返回光纖光源端的背反射光中的溫敏部分通過檢測返回光纖光源端的背反射光中的溫敏部分(喇曼背散射光喇曼

9、背散射光)，并將其進行時域處理和在光纖中定位后，就可對光纖沿線各點的溫度進行準確的確定。，并將其進行時域處理和在光纖中定位后，就可對光纖沿線各點的溫度進行準確的確定。DTS產生特定產生特定的入射光脈沖的入射光脈沖第43頁/共63頁第44頁/共63頁第45頁/共63頁第46頁/共63頁第47頁/共63頁第48頁/共63頁分離器液位計量（玻璃管量油）分離器液位計量（玻璃管量油）大罐量油大罐量油第49頁/共63頁圖3-11 玻璃管量油裝置原理圖1-小水包；2-隔板；3-高壓玻璃管；4-加水漏斗及閘門；5-散油帽；6-分離傘第50頁/共63頁油油水水gHgh則分離器內的油柱上升高度則分離器內的油柱上升

10、高度油H油水水油hH第51頁/共63頁分離器的直徑為分離器的直徑為D，故油柱體積，故油柱體積V為：為：油水水油4422DhDHV油柱的質量為：油柱的質量為：4422DhDHG水水油油如果水柱上升如果水柱上升h所需要時間為所需要時間為T秒，則每秒的油量秒，則每秒的油量qTDhTGq42水水第52頁/共63頁 為了計算方便，常作出簡便計算表，由水柱上升高度的時間直接查得為了計算方便，常作出簡便計算表，由水柱上升高度的時間直接查得油產量。油產量。每天的油產量每天的油產量Q為：為：TDhQ4864002水水當分離器有人孔，而且人孔位置在量油高度以內時，則要加進人孔當分離器有人孔，而且人孔位置在量油高度

11、以內時，則要加進人孔突出部分容積突出部分容積V人孔人孔，即，即人孔水水VTDhQ4864002第53頁/共63頁第54頁/共63頁第55頁/共63頁第56頁/共63頁手工檢尺量油時，從罐頂量手工檢尺量油時，從罐頂量油口將量油尺下入罐內液體油口將量油尺下入罐內液體中，記下中，記下量油尺下入罐內的量油尺下入罐內的深度深度，提出量油尺，察看，提出量油尺，察看量量油尺的下端進入罐內液體的油尺的下端進入罐內液體的深度深度，這樣反復操作兩次，這樣反復操作兩次，誤差不小于誤差不小于2毫米為合格。毫米為合格。根據量油尺下入罐內情況計根據量油尺下入罐內情況計算出罐內液柱高度。算出罐內液柱高度。罐內液柱高度罐內液

12、柱高度=罐高罐高-（量尺下入深度（量尺下入深度-尺端進入液面深度）尺端進入液面深度） =罐高罐高-量尺下入深度量尺下入深度+尺端進入液面深度尺端進入液面深度第57頁/共63頁液液HrV2）（液液液HrHV3312液液abHV圓柱形油罐圓柱形油罐 球形油罐球形油罐 長方形油罐長方形油罐 油罐內液柱高度油罐內液柱高度罐長罐長罐寬罐寬油罐半徑油罐半徑第58頁/共63頁）（）（液液液20120tKVtKVVV常溫下油的體積常溫下油的體積溫度膨脹系數，對原油來說溫度膨脹系數，對原油來說K=0.0007（不同產地的原油（不同產地的原油K值不同，應以實測數據為準）值不同，應以實測數據為準） 量油時實測罐內溫度量油時實測罐內溫度第59頁/共63頁tVVQ12n 為了簡化計算，各油田都將各種油罐在不同溫度和不同為了簡化計算，各油田都將各種油罐在不同溫度和不同液柱高度下的真實油量計算列表，