300MW機(jī)組熱力系統(tǒng)計算與經(jīng)濟(jì)性分析

1、摘 要 本論文首先介紹了課題研究的目的與背景，然后對論文涉及的相關(guān)的概念作了簡要介紹，接著對熱力系統(tǒng)常用的計算方法作了簡要敘述，并運(yùn)用熱力系統(tǒng)常規(guī)計算方法300MW的機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)進(jìn)行計算。本文以東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N300-16.7/537/537-6型汽輪機(jī)為設(shè)計本體，結(jié)合運(yùn)行情況和各種參數(shù)在焓熵圖的生產(chǎn)運(yùn)行，與常規(guī)熱力系統(tǒng)計算方法的原理，原理的機(jī)組熱力系統(tǒng)的計算，包括計算結(jié)果的熱力系統(tǒng)計算分析的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。同時根據(jù)已知的參數(shù)和數(shù)據(jù)，在主蒸汽旁路系統(tǒng)和綜合熱系統(tǒng)設(shè)計與計算再熱蒸汽系統(tǒng)，包括直徑計算，管壁厚度與保溫設(shè)計，具有十分重要的意義，對機(jī)組實(shí)際運(yùn)行，根據(jù)制定的綜合熱系統(tǒng)圖的計算進(jìn)行了簡

2、要的分析設(shè)計單位的經(jīng)濟(jì)。關(guān)鍵詞：原則性熱力系統(tǒng)，全面性熱力系統(tǒng)，熱經(jīng)濟(jì)性Abstract This paper first introduced the purpose of research and background, and then on the relevant papers related to the concept.A brief introduction, followed by heat system commonly used for the calculation are briefly introduced, and the use of conventional

3、method of calculating the thermodynamic system of units 300MW thermal system are calculated in principle. In this paper, Dongfang Steam Turbine Plant N300-16.7/537/537 -6production for the design of ontology-based steam turbine, combined with the actual running of the operation of the production dat

4、a and the mapping parameter enthalpy-entropy diagram, the principle of the conventional method of calculating the thermodynamic system of The principle of the thermal unit system, the system mainly includes a heat index of economic calculation and the calculation results of the analysis. At the same

5、 time the basis of known parameters and data, the bypass of the main steam and reheat steam system and a comprehensive system design and calculation of the thermodynamic system, including the diameter, the pipe wall thickness and stress calculation also design and insulation materials insulation ele

6、ction type, the actual unit to run with greater significance, according to calculations to map out comprehensive plans thermodynamic system. General analysis of the design of economic units, and proposed practical measures to improve the economic unit. Key words: thermal system in principle, a compr

7、ehensive thermal systems, thermal economy目 錄摘 要Abstract目 錄第一章 緒論11.1 前言11.2 熱力系統(tǒng)與熱力系統(tǒng)圖11.3發(fā)電廠經(jīng)濟(jì)運(yùn)行指標(biāo)21.3.1 評價凝氣式發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的兩種基本分析方法21.3.2 凝氣式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)31.4 本課題的主要任務(wù)4第二章 機(jī)組原始數(shù)據(jù)的整理52.1、根據(jù)定功率選擇主機(jī)（鍋爐、汽輪機(jī)）62.1.1、汽輪機(jī)的原始數(shù)據(jù)62.1.2、鍋爐原始數(shù)據(jù)82.1.3、其他原始數(shù)據(jù)8第三章 原則性熱力系統(tǒng)計算93.1 編制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的主要步驟：103.2 原則性熱力計算的擬定123.2.1 計算

8、目的123.2.2 計算的原始資料123.2.3 計算方法及步驟123.3 原則性熱力計算過程133.3.1 汽水平衡計算133.3.2 汽輪機(jī)進(jìn)汽參數(shù)計算143.3.3 輔助計算143.4 計算新汽流量及各處汽水流153.5 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計算193.6 發(fā)電方面熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)193.7 反平衡校核20第四章 主蒸汽及旁路系統(tǒng)214.1 全面性熱力系統(tǒng)的組成和應(yīng)用224.2 主蒸汽管道系統(tǒng)224.3 給水管道系統(tǒng)224.3.1 旁路系統(tǒng)234.3.2 旁路系統(tǒng)的設(shè)計234.4 減壓減溫系統(tǒng)23第五章 給水及凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)計245.1 給水泵245.1.1給水泵容量及臺數(shù)的選擇245.1.2給水泵總

9、揚(yáng)程的確定245.2給水泵進(jìn)口靜壓頭Hj的確定265.3汽動給水泵的選擇265.4 汽動給水泵的熱經(jīng)濟(jì)性275.5 凝汽器285.5.1冷卻水入口水溫285.5.2冷卻水溫升295.5.3凝汽器傳熱端差295.5.4飽和蒸汽溫度305.5.5凝汽器壓力30第六章 蒸汽再熱系統(tǒng)設(shè)計計算316.1管道計算316.1.1管道內(nèi)徑計算326.1.2 管道壁厚計算336.2 管道保溫層厚度計算346.2.1 再熱蒸汽管道熱段35總 結(jié)36致 謝37參考文獻(xiàn)：38附錄39第一章 緒論 中國電力事業(yè)自打改革開放以來一直在蓬勃發(fā)展，發(fā)展速度迅猛，中國人民長期缺電的時期一去不復(fù)返，因?yàn)殡娏κ聵I(yè)的發(fā)展帶動經(jīng)濟(jì)蓬勃

10、發(fā)展，是中國成為了世界上第二大經(jīng)濟(jì)體。但是雖然我國電力事業(yè)發(fā)展迅速，但是還存在很多不足，如燃料利用率，煙氣排放造成的環(huán)境污染，等等。我國的燃料利用率與發(fā)達(dá)國家的燃料利用率還存在一定的差距，這是我們應(yīng)該改革創(chuàng)新技術(shù)的方面，還有發(fā)達(dá)國家的煙氣排放，對煙氣的凈化處理可以達(dá)到與空氣的相似率達(dá)到99%，我國在這方面也與發(fā)達(dá)國家存在一定的差距。所以我國一定要多多培養(yǎng)創(chuàng)新人才，努力讓我國的電力行業(yè)的讓燃料利用率和煙氣排放，等等很多方面都有長足進(jìn)步。相信我國的電力事業(yè)一定會在祖國培養(yǎng)人才的情況下，努力創(chuàng)新，改革，最后電力事業(yè)一定會步入發(fā)達(dá)國家行列，甚至超越發(fā)達(dá)國家！1. 論文涉及的相關(guān)基本理論1.1 熱力系統(tǒng)

11、簡介 熱力系統(tǒng)就是把燃料所帶有的化學(xué)能轉(zhuǎn)化成機(jī)械能再轉(zhuǎn)化成電能。用特定的符號，和線條連接起來的圖，就稱為熱力系統(tǒng)圖。圖11 機(jī)組熱力系統(tǒng)1.2 回?zé)嵯到y(tǒng)簡介 給水回?zé)崾菢O其重要的組成部分，給水回?zé)釙苯佑绊懭珗龅陌l(fā)電效益。其重要意義由此可見。因此當(dāng)n一定時，有一最佳值，此時回?zé)嵫h(huán)的熱效率最高。同樣，當(dāng)一定時，n越多，回?zé)嵫h(huán)的熱效率越高。1.3發(fā)電廠經(jīng)濟(jì)運(yùn)行指標(biāo)1.3.1 評價凝氣式發(fā)電廠熱經(jīng)濟(jì)性的兩種基本分析方法凝汽式火力發(fā)電廠是將燃料中的化學(xué)能轉(zhuǎn)化成蒸汽能，再把蒸汽能轉(zhuǎn)化成機(jī)械能，機(jī)械能再轉(zhuǎn)化成電能的發(fā)電過程。通過能量轉(zhuǎn)化過程中的能量利用率或者損失來計算全長的經(jīng)濟(jì)性。 動力裝置的熱力學(xué)第

12、一定律效率為 （11） 式中： 動力循環(huán)熱力學(xué)第二定律為： （12） 式中： 1.3.2 凝氣式發(fā)電廠的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo) 熱經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)的確定。主要有汽輪機(jī)的氣耗量，氣耗率，及電廠的煤耗量，煤耗率。效率以百分比度量。1、汽輪發(fā)電機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo) 式中 iWiQ0 （13） （14）式中 Dc0Yj （15）熱耗 kJ/h （16）汽耗率 kj/kwh （17） （18）鍋爐熱負(fù)荷 kJ/h （19）Db、Dfw、Dbl （110）3、 KJ/h （111） KJ/(KWh) （112） kg/(kwh) （113） kg/kwh （114）以上列舉的各項熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)，均系在額定功率或額定經(jīng)濟(jì)功率是的數(shù)值

13、。1.4 本課題的主要任務(wù)現(xiàn)代大型火力發(fā)電廠廣泛采用凝氣式汽輪機(jī)，本課題結(jié)合某廠機(jī)組實(shí)際情況，進(jìn)行機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)的熱力計算和輔助熱力系統(tǒng)的計算，并對計算結(jié)果進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性分析，提出切實(shí)可行的措施來提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性。第二章 機(jī)組原始數(shù)據(jù)的整理2.1、根據(jù)定功率選擇主機(jī)（鍋爐、汽輪機(jī)）2.1.1、汽輪機(jī)的原始數(shù)據(jù)1、汽輪機(jī)銘牌汽輪發(fā)電機(jī)組型號：N30016.70/537/5376型形式：亞臨界、一次中間再熱、雙缸（高中合缸）雙排汽凝汽式旋轉(zhuǎn)方向：從機(jī)頭向發(fā)電機(jī)方向看為順時針制造廠家：東方汽輪機(jī)廠2、汽輪機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)額定功率：300MW(ECR)最大功率: 330MW(VWO)主蒸汽壓力/再熱蒸

14、汽壓力：16.7/3.2MPa主蒸汽溫度/再熱蒸汽溫度：537/537排氣參數(shù)：0.005Mpa x=9%額定主蒸汽流量：903.1t/h最大主蒸汽流量：1025t/轉(zhuǎn)速：3000r/min 冷卻水溫度：22.5給水溫度：277額定工況凈耗熱：7923.8kj/kw.h回?zé)岢槠螖?shù)：8段通流級數(shù)：總共27級 高壓缸1個調(diào)節(jié)級8個壓力級 中壓缸6個壓力級 低壓缸26個壓力級給水回?zé)峒墧?shù)： 高壓加熱器除氧器低壓加熱器 （除氧器滑壓運(yùn)行） 汽輪機(jī)機(jī)械效率，發(fā)電機(jī)效率；補(bǔ)充水溫度；廠用電率。表2-1汽輪機(jī)各段回?zé)岢槠麉?shù)：項 目單位H1H2H3H4 （除氧器）H5H6H7H8抽汽壓力5.823.557

15、1.6660.7920.4530.2520.1270.0061抽汽溫度382.5312.5439.7336.5271.5206.4138.686.2抽氣焓hj3137.53019.933253129.42935.12754.22635.62508.1表2-2 原則性熱力系統(tǒng)原始汽水參數(shù)：項 目單位H1H2H3H4 （除氧器）H5H6H7H8加熱器內(nèi)壓力5.5643.4061.5420.76210.32020.1270.061110.02411飽和溫度270.7241199.6168.40135.8106.486.464.2出水溫度272.3241199.6168.4133103.783.661

16、.4入水溫度241199.6171.8133103.783.661.435.1出水焓值1193.41044.8858.5712.2559.7435.4351.2258.1入水焓值1044.8858.5737.7559.7435.4351.2258.1148.2疏水溫度246.6205.2177.4168.4109.389.26740.7疏水焓值1069.8876.6751.85712.2458.5373.8280.4170.5給水泵出口壓力： 20.8 Mpa，給水泵效率：a=0.85凝結(jié)水泵出口壓力：1.18 Mpa 除氧器工作壓力： 0.588 Mpa機(jī)組效率： mg=0.98不考慮回?zé)嵯?/p>

17、統(tǒng)的散熱損失，忽略凝結(jié)水泵焓升。2.1.2、鍋爐原始數(shù)據(jù)鍋爐型號：SG1025-18.2/540/540額定蒸發(fā)量：鍋爐熱效率：管道效率：2.1.3、其他原始數(shù)據(jù)全廠汽水損失：Dl=0.01Db （Db為鍋爐蒸發(fā)量）軸封漏汽量：Dsg=0.01D0 （D0為汽輪機(jī)新汽量）軸封漏汽焓：hsg=3049kJ/kg軸封加熱器壓力：Psg=0.095 Mpa汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失為：4%中壓聯(lián)合汽門壓損：2%各抽汽管道壓損：6%小汽機(jī)機(jī)械效率：ml=0.98第三章原則性熱力系統(tǒng)計算3.1 編制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的主要步驟：擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的主要內(nèi)容及其步驟如下：（1） 、確定發(fā)電廠的型式及規(guī)劃容

18、量 根據(jù)電廠的要求，選擇電廠的主要設(shè)備有：鍋爐，汽輪機(jī)，發(fā)電機(jī)，旁路系統(tǒng)，管道，水泵等等，綜合熱力學(xué)系統(tǒng)是由電力設(shè)計部門開發(fā)根據(jù)熱力系統(tǒng)和發(fā)電廠的具體條件的。（2） 、選擇汽輪機(jī)根據(jù)電廠所需的發(fā)電量選擇所需的汽輪機(jī)，汽輪機(jī)與所選的鍋爐配合。大的機(jī)組完成的電力系統(tǒng)，應(yīng)選用300，600MW機(jī)組。對于中小規(guī)模的電力系統(tǒng)，考慮系統(tǒng)備用容量比較小，與發(fā)電設(shè)備檢修，事故單位禁用因素，各單元的最大容量不應(yīng)超過該系統(tǒng)的總?cè)萘康?0%。選定汽輪機(jī)單機(jī)容量，其蒸汽初參數(shù)也隨之確定。（3） 、繪發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖 電廠的原則性熱力系統(tǒng)是把燃料中的化學(xué)能轉(zhuǎn)化成蒸汽能，再把蒸汽能轉(zhuǎn)化成機(jī)械能，再把機(jī)械能轉(zhuǎn)化成電能

19、的轉(zhuǎn)化過程，這就是電廠的原則性熱力系統(tǒng)。每個設(shè)備用不同的符號表示，再用線條把各個設(shè)備連接到一起，這樣就能夠繪制出來電廠的原則性熱力系統(tǒng)圖。 （4）、發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計算計算的影響，如燃?xì)廨啓C(jī)的材料消費(fèi)的平衡整個計劃不僅包括參與演出Part of the量的蒸汽，蒸汽渦輪機(jī)和手術(shù)應(yīng)該包括在非消費(fèi)作用蒸汽泄漏，如干空氣，空氣噴射空氣散發(fā)的消費(fèi)（通常采取從新蒸汽管密封泄漏，應(yīng)作為一個新的燃?xì)廨啓C(jī)的一部分觀眾的消費(fèi)，和蘇打損失（通常采取從新蒸汽管），它在鍋爐蒸發(fā)氣體和蒸汽渦輪新材料消費(fèi)量應(yīng)該被認(rèn)為是平衡的。（5） 、選擇鍋爐 根據(jù)電廠的所需發(fā)電量，選擇相應(yīng)的鍋爐，根據(jù)所需蒸汽量，燃煤煤種等等的一些

20、因素來選擇。（6）、選擇熱力輔助設(shè)備主要有：除氧器及其水箱、凝結(jié)水泵組、給水泵組、鍋爐的排污擴(kuò)容器等。在這些輔助蒸汽系統(tǒng)中，有的是為了維持熱力循環(huán)的連續(xù)性而設(shè)置的。并宜優(yōu)化選用標(biāo)準(zhǔn)系列產(chǎn)品，其型式也宜一致。3.2 原則性熱力計算的擬定3.2.1 計算目的電廠的原則性熱力計算擴(kuò)展到整個工廠范圍內(nèi)，含量大于后者，但仍熱再生系統(tǒng)，從而產(chǎn)生熱力系統(tǒng)計算植物的原理是確定不同條件和參數(shù)下的蒸汽流量，發(fā)電，供熱能力的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和觀眾，其中誠信計量供熱設(shè)備，熱力系統(tǒng)的合理性，運(yùn)行和全廠的經(jīng)濟(jì)安全。電廠的設(shè)計，規(guī)劃，和所選設(shè)備都要通過計算來實(shí)現(xiàn)，所以電廠的原則性熱力計算具有十分重要的作用。 3.2.2 計算的原

21、始資料a. 計算條件下的發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖b. 給定的電廠計算工況c. 汽輪機(jī)、鍋爐及熱力系統(tǒng)的主要技術(shù)數(shù)據(jù)d. 給定工況下輔助熱力系統(tǒng)的有關(guān)數(shù)據(jù)3.2.3 計算方法及步驟計算可以相對量，即以1的汽輪機(jī)新汽耗量為基準(zhǔn)來計算，逐步算出與之相應(yīng)的其它汽水流量的相對值，最后根據(jù)汽輪機(jī)功率方程式求得汽輪機(jī)的汽耗量以及各汽水流量的絕對值。值得注意的是除了汽輪機(jī)外，還應(yīng)包括鍋爐、輔助設(shè)備的原始數(shù)據(jù)。當(dāng)一些小汽水流未給出時，可近似選為汽輪機(jī)汽耗量的比值，如射汽抽氣器新汽耗量和軸封用汽，可取為0.5， 2；廠內(nèi)工質(zhì)泄漏汽水損失和鍋爐連續(xù)排污量的數(shù)值，應(yīng)參照電力工業(yè)技術(shù)管理法規(guī)（試行）所規(guī)定的允許值選取。通

22、常把廠內(nèi)汽水損失作為集中發(fā)生在新蒸汽管道上處理。當(dāng)鍋爐效率未給定時，可參考同參數(shù)、同容量、燃用煤種相同的同類工程的鍋爐效率選取。汽包壓力未給出時，可近似按過熱器出口壓力的1.25倍選取。鍋爐連續(xù)排污擴(kuò)容器壓力的確定，應(yīng)視該擴(kuò)容器出口蒸汽引至何處而定，若引至除氧器，還需考慮除氧器滑壓運(yùn)行或定壓運(yùn)行而定，并選取合理的壓損，最后才能確定鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)中有關(guān)汽水的比焓值。3.3 原則性熱力計算過程原則性熱力系統(tǒng)見附圖一，求在鍋爐蒸發(fā)量1025t/h最大供熱工況時（供熱壓力0.2452MPa）的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和分項熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。已知：1、汽輪發(fā)電機(jī)組型號：N300-16.7/537/537-6 實(shí)際功率

23、：300MW 初參數(shù)：16.7Mpa，537；再熱汽參數(shù)：（3.2Mpa，328）/（3.15 Mpa 537）排汽參數(shù)：0.005 Mpa x=9%本機(jī)有8段不可調(diào)整抽汽，其參數(shù)如下：項目單位回?zé)岢槠?2345678sg排汽抽汽壓力Mpa5.823.5571.6660.7920.4530.2520.1270.00610.005抽汽溫度382.5312.5439.7336.5271.5206.4138.686.2出水溫度272.3241199.6133103.783.661.4疏水端差888給水泵出口壓力： 20.8 Mpa，給水泵效率：a=0.85凝結(jié)水泵出口壓力：1.18 Mpa 除氧器工

24、作壓力： 0.588 Mpa機(jī)組效率： mg=0.98不考慮回?zé)嵯到y(tǒng)的散熱損失，忽略凝結(jié)水泵焓升。2、鍋爐型號：SG1025-18.2/540/540鍋爐效率：b=0.925 管道效率：p=0.983、全廠汽水損失：Dl=0.01DB （DB為鍋爐蒸發(fā)量） 軸封漏汽量：Dsg=1.01Do （Do為汽輪機(jī)新汽量） 軸封漏汽焓：hsg=3049kJ/kg 軸封加熱器壓力：Psg=0.095 Mpa 汽輪機(jī)進(jìn)汽節(jié)流損失為：4%中壓聯(lián)合汽門壓損：2% 各抽汽管道壓損：6% 小汽機(jī)機(jī)械效率：ml=0.98設(shè)計：根據(jù)已知數(shù)據(jù)，及水蒸汽焓熵圖，查出各抽汽點(diǎn)焓值后，作出水蒸汽的汽態(tài)膨脹線圖見附錄圖二：二、計

25、算新汽流量及各處汽水流量1、 給水泵焓升：（假設(shè)除氧器標(biāo)高為35m） =1000（P入-P出）V/a=100020.8-（0.588+0.35）*0.011/0.85 =30.61（kJ/kg） 給水泵出口焓值h=h入+ =667.2+30.61=697.81（kJ/kg）2、 大機(jī)及小機(jī)排汽焓：hc=xh+（1-x）h=0.09*137.2+（1-0.09）*2560.55=2342.295（kJ/kg）3、 根據(jù)所知參數(shù)知道，#1、2、3GJ疏水為未飽和水除氧器內(nèi)為飽和水，#1、2、3、4DJ疏水為飽和水軸加 、 凝結(jié)器內(nèi)為飽和水。由以上特點(diǎn)及設(shè)計已知參數(shù)查未飽和水特性表、飽和水與飽和蒸汽

26、表、查焓-熵圖并用內(nèi)插法計算，得出各處的汽水溫度及焓值，匯總?cè)缦卤恚喉椖考訜崞鲀?nèi)壓力入口水溫出口水溫疏水溫度入口水焓出口水焓抽汽焓疏水焓排汽焓Mpa（kJ/kg）（kJ/kg）（kJ/kg）（kJ/kg）（kJ/kg）#1GJ5.564241272.3246.61044.81193.43137.51069.8#2GJ3.406199.6241205.2858.51044.83019.9876.6#3GJ1.542171.8199.6177.4737.7858.53325751.85小機(jī)0.762132.530102342.4給水泵171.8171.8716.1722.8除氧器0.7621331

27、68.43129.4712.2#4DJ0.3202103.7133168.4559.7712.22935.1458.5#3DJ0.12783.6103.7109.3435.4559.72754.2373.8#2DJ0.061161.483.689.2351.2435.42635.6280.4#1DJ0.0241161.467258.1351.22508.1170.5SG0.09532.598.2148.2171.93010323.4凝結(jié)器0.004932.532.52342.42342.4汽輪機(jī)總汽耗量為那么 =+ =1.01 即=1.01鍋爐蒸發(fā)量= +=1.01 +0.01 =1.01 /

28、0.99=1.0202即鍋爐給水量Dgs： = =1.0202 Do 即 4、#1GJ 、 列熱平衡式： 、 （-）=（-） 、=（-）/（ -） =1.0202*（1193.4-1044.8）/（3137.5-1069.8） =0.073325、#2GJ 、 列熱平衡式： （-）+（ ）=（-） 、 =（-）-（ ）/（-）、 =1.0202*（1044.8-858.5）-0.07332*（1069.8-876.6）/（3019.9-876.6） =0.081976、#3GJ 列熱平衡式： 、（-）+（+）（ ）=（-） 、 =（-）-（+）（）/（-）+、 =1.0202*（858.5-7

29、37.7）-（0.07332+0.08197）*（876.6-751.85）/（3325-751.85） =0.040377、： = = /=1.0202*30.61/（3019.9-2342.3）*0.98=0.039618、除氧器： 列物質(zhì)平衡式： -（+）- =1.0202-（0.07332+0.08197+0.04037）-、=0.82454- 列熱平衡式：（+）+=、（0.07332+0.08197+0.04037）*751.85+3129.4+（0.82454-）*559.7=1.0202*716.1 =0.04797 =0.82454-0.04797=0.776579、#4DJ

30、：、 列熱平衡式： （- ）=（ - ） 、=（-）/（ - ） =0.77657*（559.7-435.4）/（2935.1-458.5） =0.0389810、#3DJ ：、 列熱平衡式： （- ）+（- ） 、 =（- ） 、 、 =（- ）-（- ）/（- ） =0.77657*（435.4-351.2）-0.03898*（458.5-373.8）/（2754.2-373.8） = 0.0260811、#2DJ： 、 列熱平衡式：（+）*（- ）+（-） =（- ） 、 =（- ）-（+）*（- ） /（-） +、 =0.77657*（351.2-258.1）-（0.03898+0.0

31、2608）*（373.8-280.4）/（2635.6-280.4） =0.02811 12、SG、 、 、列熱平衡式：（-）=（- ） =（- ）/+ =0.01*（3010-170.5）/0.77657+ 136.6 =173.2（kJ/kg）13、#1DJ 、 、（+）、 列熱平衡式：（- ）=（ - ）+（+）（- ） =（- ）-（+）（- ）/（ - ）=0.77657*（258.1-171.9）-（0.03898+0.02608+0.02811）*（280.4-170.5）/（2508.1-170.5） =0.0242614、凝結(jié)器：列物質(zhì)平衡式：= +（+）+ =- -（+）

32、=0.77657-0.01-0.03961-（0.03898+0.02608+0.02811+0.02426） =0.6095315、計算抽汽作功不足系數(shù)：=（-）/（-）=（3137.5-2342.3）/（3395.8-2342.3）=795.2/1053.5=0.75482=（-）/（-）=（3019.9-2342.3）/1053.5=0.64319=（-）/（-）=（3325-2342.3）/1053.5=0.93280=（-）/（-）=（3129.4-2342.3）/1053.5=0.74713=（-）/（-）=（2935.1 -2342.3）/1053.5=0.56270=（-）/（

33、-）=（2754.2-2342.3）/1053.5=0.39098=（-）/（-）=（2635.6-2342.3）/1053.5=0.27793=（-）/（-）=（2508.1-2342.3）/1053.5=0.15738 =0.07332*0.75482=0.05534=0.08197*0.64319=0.05272=0.04037*0.93280=0.03766=0.04797*0.74713=0.03584（+）=（0.03898+0.03961）*0. 56270=0.04422=0.02608*0.3908=0.01020=0.02811*0.27793=0.00781=0.0242

34、6*0.15738=0.00382 =0.2476機(jī)組無回?zé)釙r的汽耗量：=3600/（-）+（-） =0.98*0.99=0.9702=3600*300000/（3395.8-3019.9）+（3525.6-2342.3）* 0.98*0.99=695994=695.994（t/h） 機(jī)組有回?zé)釙r的汽耗量Do= /（1-）=695.94/（1-0.2476）=925.032（t/h）各段抽汽量：=0.07332*925.032=67.823（t/h）=0.08197*925.032=75.825（t/h）=0. 0.04037*925.032=37.344（t/h）=0.04797*925.0

35、32=44.374（t/h）=0.03898*925.032=36.058（t/h）=0.02608*925.032=24.125（t/h）=0.02811*925.032=26.003（t/h）=0.02426*925.032=22.441（t/h）= =0.82454*925.032=762.726（t/h）= =0.03961*925.032=36.641（t/h）其它各汽水流量：=1.01=1.01*925.032=934.282（t/h）= =1.0202*925.032=943.718（t/h）= =0.60953*925.032=563.835（t/h）=0.01*925.032

36、=9.250（t/h）=0.01=0.01*943.718=9.437（t/h）汽輪機(jī)功率校核:= (-) /3600=67823*(3395.8-3137.5)*0.9702/3600=4721(kw) = (-) /3600=75825*(3395.8-3019.9)*0.9702/3600=7681(kw) = (-) /3600=37344*(3525.6-3325)*0.9702/3600=2018(kw) = ( ) /3600=44374*(3525.6-3129.4)*0.9702/3600=2196(kw) =(+)() /3600=36058*(3525.6-2935.1)

37、*0.9702/3600=5737(kw) = () /3600=24125*(3525.6-2754.2)*0.9702/3600=5014(kw)= () /3600=26003*(3525.6-2635.6)*0.9702/3600=6235(kw)= () /3600=22441*(3525.6-2508.1)*0.9702/3600=6152(kw)=(-) 3600=563835*(3525.6-2131.5)*0.9702/3600=180806(kw)= (-) /3600=762726*(3395.8-3019.9)*0.9702/3600=77252(kw)N=297812

38、(kw)=(N-N)/N= 所以，誤差在允許范圍內(nèi)，計算結(jié)果合乎要求。三、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計算1、汽輪機(jī)絕對內(nèi)效率=汽輪機(jī)單位作功量/循環(huán)吸熱量=- =3525.6-3019.9=505.7（kJ/kg）=（- +）+（- ）+（- ） +（- +）+（- +） +（- +）+（- +） +（- +）+（- +） 將 =0.60953 =0.07332 =0.08197 =0. 0.04037 =0.04797 =0.03898 =0.02608 =0.02811 =0.02426 =3395.8（kJ/kg） =3137.5（kJ/kg） =3019.9（kJ/kg） =3325（kJ/kg） =3

39、129.4（kJ/kg） =2935.1（kJ/kg） =2754.2（kJ/kg） =2635.6（kJ/kg） =2508.1（kJ/kg）代入上式得： =950+49.75+196.7=1196.45（kJ/kg） =- + =3395.8-1196.45+0.82454*505.7=2619（kJ/kg） 所以， =1196.45/2619=0.456=45.6%2、= / = =0.98*0.99*0.45.6=44.3%3、= /=3600/0.443=8126（kJ/kwh）4、 = /= /=8126/2619=3.10（kg/kwh）5、 = =0.925*0.98*0.44

40、3=0.402=40.2%6、 =0.123/=0.123/0.402=0.306（kg/kwh）=306（g/kwh）第四章 主蒸汽及旁路系統(tǒng)4.1 全面性熱力系統(tǒng)的組成和應(yīng)用全面性熱力系統(tǒng)是指全廠熱力設(shè)備（包括備用設(shè)備）及汽水管道連接的實(shí)際系統(tǒng)。全面性熱力系統(tǒng)圖中應(yīng)按設(shè)備來顯示。對屬于設(shè)備本身的有機(jī)組成部分的管道和一些次要的 系統(tǒng)，如鍋爐本體的管道系統(tǒng)，汽機(jī)本體的疏水系統(tǒng)，熱力設(shè)備的空氣抽出管路系統(tǒng)等則可不必表示。4.2 主蒸汽管道系統(tǒng)鍋爐與汽機(jī)間聯(lián)系的蒸汽管道，以及由蒸汽母管通往各輔助設(shè)備的蒸汽支均稱為發(fā)電廠的主蒸汽管道，主蒸汽管道的設(shè)計應(yīng)力求簡單、可靠。在發(fā)生事故時需切換管路時對發(fā)電量

41、和供熱量的影響應(yīng)降低到最低限度。這種系統(tǒng)通常用于鍋爐和汽機(jī)臺數(shù)不匹配或單機(jī)容量小于或等于6000kw的電站。為了便于母管檢修或 電站擴(kuò)建，母管也可以用兩個串聯(lián)的閥門分段。母管管徑一般按能通過一臺鍋爐的蒸發(fā)量來確定。正常運(yùn)行時切換母管應(yīng)考慮熱備用，并設(shè)置經(jīng)常疏水點(diǎn)。4.3 給水管道系統(tǒng)用給水管道系統(tǒng)可靠性高，但系統(tǒng)復(fù)雜，耗管材或閥門較多。4.3.1 旁路系統(tǒng) 旁路系統(tǒng)能夠保護(hù)汽輪機(jī)，維護(hù)再熱器，減少開啟時間，維持電廠運(yùn)行 。4.3.2 旁路系統(tǒng)的設(shè)計1、 強(qiáng)度試驗(yàn)壓力強(qiáng)度試驗(yàn)壓力一般按下式確定：（41）最大不應(yīng)超過：值 式中 psq； P s； DW S c j20 jt2、 管道材料 管道材料

42、的選擇應(yīng)該滿足國家安全要求標(biāo)準(zhǔn)，匹配鍋爐，汽輪機(jī)等設(shè)備，這應(yīng)才能做到安全運(yùn)行。3、（1）（42） 式中 Dn - G- w- v-（2）、管壁計算按管道外徑確定時： （43）按管道內(nèi)徑確定時：（44）式中 sl- P- Dw- Dn- -4.4 減壓減溫系統(tǒng)電廠內(nèi)的減壓減溫器，在正常情況下，首先是作為汽輪發(fā)電機(jī)組事故時的備用裝置。當(dāng)要求熱化系數(shù)1的情況下，減壓減溫器是作為補(bǔ)償熱化供熱不足，滿足對外供熱的一種必備設(shè)備。此外，減壓減溫器也常作為廠用蒸汽的氣源。熱電站內(nèi)設(shè)置調(diào)節(jié)抽汽式或背汽式汽輪發(fā)電機(jī)組時，應(yīng)根據(jù)各級生產(chǎn)抽汽或排汽參數(shù)。減壓減溫器用噴水壓力可按下式計算： Mpa（45）式中 - -減壓減溫器的熱力系統(tǒng)及計算：可按下式計算： （46） （47）式中 - - - - - - - -第五章 給水及凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)計5.1 給水泵5.1.1給水泵容量及臺數(shù)的選擇 給水泵的作用很大，它能夠保證鍋爐用水，給水泵的運(yùn)行狀態(tài)直接影響整個電廠的運(yùn)行狀態(tài)，其作用不言而喻。對聯(lián)動裝置應(yīng)定期進(jìn)行試驗(yàn)，防止因電氣回路故障和操作機(jī)構(gòu)失靈而拒動，引起鍋爐缺水事故。給水泵操作不當(dāng)?shù)脑捄苋菀滓鹗鹿?，不與電力網(wǎng)