GB50010混凝土結(jié)構設計規(guī)范,修訂動態(tài)【執(zhí)行文案】

1、2 修訂概況u 2007年2月8日 第一次全體工作會議（北京） 成立修訂組，分工。 本校參加： “結(jié)構分析，承載力計算，結(jié)構構件抗震設 計” 修訂 u 2008年8月2530日 第二次全體工作會議（成都） 討論征求意見初稿，對各部分提出修訂意見u2008年12月89日 第三次全體工作會議（北京） 討論初稿，形成征求意見稿2009年11月29日12月2日 第四次全體工作會議（北京） 討論送審初稿，形成送審稿34偏心受壓構件的二階效應（1） 效應：豎向力在產(chǎn)生了側(cè)移的結(jié)構中引起的附加側(cè)移和附加內(nèi)力（也稱結(jié)構側(cè)移引發(fā)的二階效應）。 用結(jié)構分析解決有限元分析（計算機分析）；增大系數(shù)法 效應：軸壓力在產(chǎn)

2、生了撓曲的桿件中引起的附加撓度和附加內(nèi)力 （桿件自身撓曲引起的二階效應）第一類：“使用構件折減剛度的考慮二階效應的結(jié)構彈性分析方法”（亦稱“考慮幾何非線性的彈性有限元法”）； 第二類：“柱偏心距增大系數(shù)法”（或稱“ 法”）； 第三類：“層增大系數(shù)法”或“整體增大系數(shù)法”。 第一類方法：較全面合理；第二、三類方法：基本等效pp0l5p0lpp0l6 nsssmmm1sppsm nsm7s011sjnd h s211scdhgke j8 nsssmmm20s001 1 1500 / lehhc0.5 f an0l9 效應 考慮條件：當同一主軸方向的桿端彎矩比 不大于0.9且設計軸壓比不大于0.9時

3、，若構件的長細比滿足下式的要求，可不考慮該方向構件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩影響。 同一主軸方向的彎矩設計值，絕對值較大端為 ， 絕對值較小端為 ，當構件按單曲率彎曲時，為正，否則為負； 構件的計算長度，近似取偏心受壓構件相應主軸方向兩支承點之間的距離。p12/m m012 / 34 - 12 ( /)l im m1m2m2m1m0l10 計算方法：偏心受壓構件，在其偏心方向上考慮桿件自身撓曲影響的控制截面彎矩設計值可按下列公式計算：等代柱端彎矩的折減系數(shù) ： 當 小于1.0時，取 =1.0； 對剪力墻類構件，可取 =1.0。 注：此法與aci規(guī)范基本相同，僅此處系數(shù)用曲率表達。 mns2 mcm

4、1m20.70.3mcm20nsc201 1 1300 / ( )lmnhh cc0.5 f anmnscmnscmnsc1112 當僅配置箍筋時，矩形、t形和i形截面受彎構件的斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定： 截面混凝土受剪承載力系數(shù) 對于一般受彎構件取0.7； 對集中荷載作用下的獨立梁，取 注：箍筋項前的系數(shù)由1.25改為1.0；用鋼量增加約25%。 斜截面受剪承載力計算 vcst0yv0savf bhfhs1.75113cosxvvsinyvvx001.750.071svxuxtyvxxavvf bhfhnsy001.750.071svyuytyvyyavvf hbfbns14 雙向受剪

5、框架柱斜截面受剪承載力計算xuxvvyuyvv001.75cos0.07cos1svxxuxtyvxxavvfbhfhns001.75sin0.07 sin1svyyuytyvyyavvfhbfbns151u0.351.20.2styvcorttta f antfwwsa00)2 . 0175. 1)(5 . 1 (hsafnbhfvsvyvttsaafwanftcorstyvttt12 . 1)2 . 035. 0 (0) 1(2 . 015 . 1bhwtvtt15 . 0t16rc結(jié)構中采用高強鋼筋（hrb500，hrbf500），其用鋼量一般由裂縫或變形控制，限制了高強鋼筋的應用。 按

6、荷載效應的標準組合（pc）或準永久組合（rc）并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度(mm)可按下列公式計算：裂縫寬度計算（5）smaxcrcrs wletktes 1.1 0.65 f eqcrste1.9 0.08 dlc17 表7.1.2-1 構件受力特征系數(shù)注：將系數(shù) 由原來的2.1降低到1.9； 將標準組合改為準永久組合。裂縫寬度約減小30%，可適應高強鋼筋的應用。crcr18 完善規(guī)范的完整性，從以構件計算為主適當擴展到整體結(jié)構的設計，補充“結(jié)構方案”和“結(jié)構抗倒塌設計”的原則（6）結(jié)構方案設計 混凝土結(jié)構的選型及布置 結(jié)構縫的設計原則 結(jié)構構件的連接和構造 建筑、抗震、耐久、抗災、節(jié)材

7、等19dadasr20 對于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起嚴重后果的重要混凝土結(jié)構，宜進行防連續(xù)倒塌設計?；炷两Y(jié)構的防連續(xù)倒塌設計宜符合下列要求： 避免使結(jié)構中的關鍵構件直接遭受偶然作用； 采取減小偶然作用效應的措施； 在結(jié)構容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束； 增強疏散通道、避難空間及結(jié)構關鍵傳力部位的承載能力和變形性能。212223 對大跨度混凝土樓蓋結(jié)構，宜進行豎向自振頻率驗算，其自振頻率不宜低于下列要求： 住宅和公寓6 hz; 辦公樓和旅館5 hz; 大跨度公共建筑3.5 hz; 工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑根據(jù)使用功能提出要求。24 u對下列情況的既有結(jié)構應進行相應的設計 延長

8、使用年限； 加固、改造，消除安全隱患； 改變用途或使用環(huán)境； 改建、擴建； 受損后的修復。2526 鋼筋修訂時作下列改動：l增加500mpa級高強鋼筋；l列入hrbf系列細晶粒鋼筋；l淘汰低強的hpb235鋼筋，代之以hpb300鋼筋，並規(guī)定了過渡方法；l列入中強鋼絲以增加預應力筋品種，補充中強空檔.2728 注：當采用直徑大于40 mm的鋼筋時，應經(jīng)相應的試驗檢驗或有可靠的工程經(jīng)驗 29針對目前工程中較多超長結(jié)構不設縫的實際需求，增補了間接作用效應分析原則，重點強調(diào)對收縮、徐變和溫度作用的考慮。間接作用范圍：當混凝土的收縮、徐變，以及溫度等間接作用在結(jié)構中產(chǎn)生的作用效應可能危及結(jié)構的安全或正

9、常使用時，宜進行間接作用分析。 u溫度作用應按下列情況考慮 混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)結(jié)構溫度狀態(tài)的人工溫控措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導等； 3031htpc,mm0(0.70.25)lffu h配置箍筋時的受沖切承載力tpc,mm0yvsvu(0.55 0.25 ) 0.8 lffu hf a 配置彎起鋼筋時的受沖切承載力tpc,mm 0y sbu(0.550.25)0.8sinlffu hf a（將原系數(shù)0.35提高到0.55，將原系數(shù)0.15提高到0.25）32增加了按應力限制鋼筋間距的要求(13)裂縫寬度公式給出的是縱筋處的寬度，在較寬的梁

10、中，兩鋼筋之間的裂縫最大。 對鋼筋混凝土受彎構件及環(huán)境為一a類的預應力混凝土受彎構件，當鋼筋凈保護層厚度不大于65mm時，除計算最大裂縫寬度外，離構件受拉邊最近的縱向帶肋鋼筋的最大間距宜符合表7.1.5規(guī)定。 當配置有粘結(jié)預應力筋，且在使用荷載下預應力筋的應力增量 , 在 。有粘結(jié)預應力束的間距不應超過非預應力配筋允許的最大間距的2/3。 22ps160n/mm240n/mm（ps33psmax0.4mmwmax0.3mmwmax0.2mmws表7.1.5 控制裂縫寬度帶肋鋼筋的最大間距s（mm）34skqk1bmmmbs/bb3536注： 1 混凝土強度等級不大于c25時，表中保護層厚度數(shù)值

11、應增加5mm； 2 鋼筋混凝土基礎應設置混凝土墊層，其縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度應從墊層頂面算起，且不小于40mm。3738yabtfldfpyabtfldfaa abll39 縱向受力鋼筋的最小配筋百分率(%)cyfftyff注：受壓構件的配筋率采用雙控，有利于高強材料應用。40crminy1.05mhf bs,m inm incrabh hcr構件截面的臨界厚度，當小于h/2時取h/2； m構件的正截面受彎承載力設計值。 為節(jié)約鋼筋，提出少筋混凝土配筋率的概念。由臨界厚度計算配筋量，但仍需滿足絕對配筋下限值，限制為一半及0.1 。41c,ext0.01ac,extac,ext11) (

12、2 )ac h xbc c2（42（a）鋼筋端頭加錨板錨固 （b）90彎折錨固圖9.3.4 梁上部縱向鋼筋在框架中層端節(jié)點內(nèi)的錨固43pc cu5603401+15lf pc cu5603401+15lf pc cu555 3001+15lf pc cu5 553001+15lf 后張法構件4445ty1 8 0ff0.9（1.0）和 0.7（0.8）和 ty145ff0.6（0.7）和 ty125ff0.5（0.6）和 ty105ff1.1（1.2）和 ty215ff0.9（1.0）和 ty180ff0.8（0.9）和 ty160ff0.7（0.8）和 ty145ff注：對于采用335mpa

13、級縱向受力鋼筋的柱，其最小配筋百分率的數(shù)值應采用括號內(nèi)的數(shù)值；當混凝土強度等級高于c60時，按c60取值。46表11.4.11 柱軸壓比限值47jb0sbjbmvha9度時和一級框架結(jié)構尚應符合buajb 0s1.15mvha 其他層中間節(jié)點和端節(jié)點b0sjb0scb1bjbmhavbahh9度時和一級框架結(jié)構尚應符合buab0sjb0scb1.151mhavhahh48wbv cc0re1(0.20)f bh連梁的斜截面受剪承載力應符合下列規(guī)定w bv 0svt0re10.42yvaf bhf hs49nlh縱筋sz構造縱筋sg箍筋sv圖11.7.8 普通配筋連梁wbv c c0re1(0.15)fbh0sv1wbtyv 0re10.380.9navf bhf hs50縱筋sz箍筋sv構造縱筋sg對角斜筋sxh=600b=100ccchblll（a）對角斜筋連梁 （b）分段封閉箍筋連梁 51wbv cc0re1(0.20)f bh (11.7.8-1)0sxwbtsxre10.41.9sin0.6vf b hfa (11.7.9-1)sv1yv0yxsx()/()n af hs fa (11.7.9-2)svt0yv0syren1