[注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析]一、二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬14

1、注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析一、二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬14注冊結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫與答案解析一、二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬14一、二級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬14 14 某矩形截面鋼筋混凝土構(gòu)件，截面bh=250mm500mm，混凝土強(qiáng)度等級為C30，箍筋采用HPB235，縱向受力鋼筋為HRB335，as=35mm。構(gòu)件上無集中荷載作用，截面受扭塑性抵抗矩Wt=18106mm3，Ucor=1400mm，Acor=112 500mm2。 1. 假定剪扭構(gòu)件混凝土受扭承載力降低系數(shù)的計(jì)算值為t=1.26，試問該構(gòu)件在剪扭力的作用下，其受扭縱筋的最小配筋率與下列_項(xiàng)數(shù)值相近。

2、A.0.19%B.0.30%C.0.21%D.0.25%答案:B解析 矩形截面受扭塑性抵抗矩Wt： 2. 假定構(gòu)件承受彎矩設(shè)計(jì)值M=100kNm，扭矩設(shè)計(jì)值了T=14kNm，剪力設(shè)計(jì)值為V=20kN，在彎矩和扭矩的共同作用下，構(gòu)件彎曲受拉一側(cè)鋼筋的配置量與下列_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.615mm2B.963mm2C.734mm2D.895mm2答案:B解析 截面受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度x按下式計(jì)算： 可以得到受壓區(qū)高度x計(jì)算式： 受彎縱筋最小配筋率： min=max0.20%，0.45ft/fy=max0.20%，0.21=0.21%=0.54% 驗(yàn)算是否要考慮剪力、扭矩的影響：當(dāng)V0.35ftbh0時

3、，可僅按純扭構(gòu)件計(jì)算受扭承載力。V0.35ftbh0=0.351.43300465=69 820(N)V=20000N，可不考慮剪力的影響。因?yàn)椋篢=14106Nmm=14kNm0.175ftWt=0.1751.4318 000000=4.504(kNm)應(yīng)進(jìn)行受扭承載力計(jì)算，受扭承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算： 受扭縱筋最小配筋面積：Atl,min=tl,minbh=608(mm2) AstlAstl,min，取Astl=608mm2 則受拉區(qū)一側(cè)縱向鋼筋總面積為：As+Astl=760+608/3=963(mm2)3. 假定該構(gòu)件承受的彎矩設(shè)計(jì)值M=100kNm，扭矩設(shè)計(jì)值T=20kNm，剪力設(shè)計(jì)

4、值為V= 85kN，箍筋間距為100mm，t=1.18。試問按剪扭構(gòu)件計(jì)算的單肢箍筋所需總用量與下列 _項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.41mm2B.35mm2C.26mm2D.30mm2答案:A解析 t=1.181.0，取t=1.0 4. 假定該構(gòu)件為集中荷載下的剪扭構(gòu)件，剪跨比=3，承受扭矩設(shè)計(jì)值T=20kNm，剪力設(shè)計(jì)值為V=90kN，其受扭承載力降低系數(shù)的計(jì)算值t與下列_項(xiàng)數(shù)值相近。A.1.02B.1.09C.1.15D.1.12答案:A解析 集中荷載作用下的剪扭構(gòu)件混凝土受扭承載力降低系數(shù)t按下式計(jì)算： 58 有一工業(yè)廠房高低跨排架，低跨跨度15m，高跨跨度為24m，柱間距為6m，該廠房采用預(yù)應(yīng)

5、力鋼筋混凝土屋架，屋面采用預(yù)應(yīng)力大型屋面板。車間的縱向全長度為120m，在車間中部 60m處設(shè)有雙柱溫度伸縮縫，車間四周的圍護(hù)墻為240mm磚墻。建筑平面及剖面如題58圖。 5. 廠房各列柱靜荷載(標(biāo)準(zhǔn)值)作用見題5圖。圖中t為舊規(guī)范的荷載單位，計(jì)算時應(yīng)換成新規(guī)范的kN。試確定作用于中柱I-I截面處的N和M值(標(biāo)準(zhǔn)值)與下列_項(xiàng)數(shù)值最為接近。 提示：(1)產(chǎn)生順時針彎矩為正值，反之為負(fù)值； (2)B列柱豎向荷載11.11t和7.56t作用于同一垂直線上。 A.N=41080kN，M=-16.88kNmB.N=410.80kN，M=16.88kNmC.N=317.50kN，M=-21.47kNm

6、D.N=410.80kN，M=-30.75kNm答案:D解析 軸力：N=111.1+75.6+18.5+74.8+130.8=410.8(kN) 彎矩：M=74.80.55-75.60.35-111.10.35-130.80.05=-30.75(kNm) 6. 在如題6圖所示的靜荷載(標(biāo)準(zhǔn)值)作用下，用力法求解出排架橫梁內(nèi)力為：低跨x1=0.34kN，高跨x2=1.40kN。靜荷載(標(biāo)準(zhǔn)值)作用下排架計(jì)算簡圖如題6圖所示。軸控制截住面彎矩值與下列_相近? A.MG上=0.66kNm，MG下=4.34kNm，Mn=-8.82kNmB.MG上=-0.66kNm，MG下=-4.34kNm，Mn=8.

7、82kNmC.MG上=-5.88kNm，MG下=2.18kNm，Mn=-15.34kNmD.MG上=-5.88kNm，MG下=-5.88kNm，Mn=-19.04kNm答案:B解析 MG上=1.44.2-130.80.05=-0.66(kNm) MG下=1.44.2-130.80.25-18.50.2+74.80.35=-4.34(kNm) MN=1.413.6-130.80.25-18.50.2+74.80.35=8.82(kNm) 7. 在廠房高跨內(nèi)A5級工作制雙鉤吊車的大車輪距為4.4m(每側(cè)兩輪)，兩臺吊車間的最小輪距為1.1m。設(shè)定最大輪壓Pmax=152kN(標(biāo)準(zhǔn)值)，輪壓的分項(xiàng)系

8、數(shù)為1.4。簡支吊車梁的跨度為6m。兩臺吊車傳給柱子牛腿的最大壓力(設(shè)計(jì)值)與下列_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.585.20kNB.415.60kNC.769.10kND.549.36kN答案:B解析 吊車荷載下柱影響線如題7圖所示： 8. C列柱的上柱和下柱在無吊車和有吊車作用時的排架平面內(nèi)的計(jì)算長度值(m)與下列_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.上柱：無吊0=10.5下柱：無吊0=20.4 有吊0=10.5 有吊0=9.0 B.上柱：無吊0=8.4下柱：無吊0=17.0 有吊0=8.4 有吊0=9.4 C.上柱：無吊0=4.2下柱：無吊0=9.0 有吊0=4.2 有吊0=9.0 D.上柱：無吊0=8.4下柱：

9、無吊0=11.25 有吊0=8.4 有吊0=11.25 答案:B解析 由混凝土規(guī)范表7.3.11-1 有吊車作用： 上柱：0=2.0 Ha=2.04.2=8.4(m) 下柱：0=1.0 Hc=1.09.4=4.2(m) 兩跨無吊車作用： 上柱：0=2.0 Ha=2.04.2=8.4(m) 下柱：0=1.25 H=1.2513.6=17.0(m) 問題:9. 矩形截面梁，截面尺寸bh=200mm500mm，采用C25混凝土，HRB335級鋼筋，已知梁底配置625受拉縱筋，則梁的抗彎承載力Mu=_kNm。A.25.6B.75.0C.183.73D.224.76答案:C解析 As=6490.9=29

10、45(mm2)，as=60mm，h0=440mm。 求得x=371.27bh0=0.55440，(b=0.55)屬超筋梁。 故Mu=1fcbbh0(h0-0.5bh0/)=183.73(kNm)。 問題:10. 某偏心受壓柱，采用C50混凝土，HRB400級鋼筋，則其相對界限受壓區(qū)高度b=_。A.0.372B.0.479C.0.508D.0.518答案:D解析 根據(jù)規(guī)范第7.1.4條，HRB400級鋼筋為有屈服點(diǎn)鋼筋，故按規(guī)范式(7.1.4-1)計(jì)算。 由規(guī)范第7.1.3條C50混凝土，1=0.8，fcu,k=50N/mm2 由規(guī)范式(7.1.2-5)，cu=0.0033-(50-50)10-

11、5=0.0033 fy=360N/mm2，Es=2.0105N/mm2 問題:11. 題11圖所示一框架結(jié)構(gòu)中間層的端節(jié)點(diǎn)，抗震等級為二級，柱截面尺寸為450mm450mm，混凝土強(qiáng)度等級為C35，框架梁上排受力主筋為HRB335鋼，直徑為22mm。則在該節(jié)點(diǎn)處上排主筋水平段b和向下彎折段a的錨固長度，應(yīng)不小于下列_項(xiàng)數(shù)值。 A.a=480mm，b=400mmB.a=420mm，b=350mmC.a=330mm，b=350mmD.a=330mm，b=272mm答案:D解析 根據(jù)混凝土規(guī)范，9.3.1條，縱向受拉鋼筋錨固長度： 根據(jù)混凝土規(guī)范，11.1.7條，二級抗震，抗震錨固長度： E=1.1

12、5589=677(mm) 根據(jù)混凝土規(guī)范，11.6.7條，水平段： 60.4aE=271mm 向下彎折段： a15d=330mm 1213 已E知無梁樓板，柱網(wǎng)尺寸為5.5m5.5m，板厚為160mm，中柱截面尺寸為400mm 400mm；混凝土強(qiáng)度等級為C30，在距柱邊565mm處開有-700mm500mm的孔洞如題 1213圖，as=25mm。 12. 設(shè)板上承受均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為恒荷載q1=15kN/m2(包括自重)，活荷載，q2=5kN/m2，則無梁樓板承受的集中反F1，與下列_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.F1=745kNB.F1=698kNC.F1=845kND.F1=656kN答案:A解析

13、H0=h-as=160-25=135(mm) 樓板所受均布荷載設(shè)計(jì)值： q=(151.2+51.4)=25(kN/m2) 柱子所受軸力： N=5.55.525=756.25(kN) 集中反力設(shè)計(jì)值： F1=N-(0.4+20.135)225=745.03(kN) 13. 假設(shè)集中反力作用面中心至開孔外邊畫出兩條切線之間的長度為242mm，若該樓板不配置抗沖切鋼筋時，樓板的受沖切承載力設(shè)計(jì)值與下列_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.256.5kNB.338.8kNC.423kND.321.5kN答案:A解析 根據(jù)混凝土規(guī)范7.7.1條的規(guī)定： m=4(400+135)=2140(mm) 因?yàn)椋?6h0=613

14、5=810(mm)565mm 根據(jù)混凝土規(guī)范7.7.2條的規(guī)定，尚應(yīng)考慮開洞的影響，因此臨界截面周長變?yōu)椋?m=2140-242=1898(mm) 因柱的截面尺寸為正方形，故s=2，相應(yīng)地求得1=1.0 因柱為中柱，故as=40mm，由混凝土規(guī)范7.7.1-3可知： 因12，故取=1=1.0 0.7hftumh0=0.71.01.431.01898135=256 500(N)=256.5(kN) 問題:14. 提高受彎構(gòu)件抗彎剛度(減小撓度)最有效的措施是_。A.提高混凝土強(qiáng)度等級B.增加受拉鋼筋的截面面積C.加大截面的有效高度D.加大截面寬度答案:C問題:15. 在使用階段，鋼筋混凝土受彎構(gòu)

15、件所承受的荷載增加時，其截面彎曲剛度_。A.增大B.減小C.不變D.可能增大，也可能減小答案:B 1621 某單層廠房，吊車軌面標(biāo)高16m，吊車梁底面標(biāo)高14m，柱 12m，縱向設(shè)置雙片十字交叉形柱間支撐，中列柱為階形，下階為格構(gòu)式，上階為工形實(shí)腹式，下階柱肢中距3m，節(jié)間尺寸亦為3m，如題1621圖所示，采用Q235-B鋼，E4303型焊條。 16. 柱肢采用HN400200813。A=8412mm2，ix=168mm，iy=45.4mm，柱肢承受壓力最大設(shè)計(jì)值N=120kN，當(dāng)柱肢作為軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性驗(yàn)算時，其以應(yīng)力形式表達(dá)的計(jì)算數(shù)值為 _N/mm2。A.166.8B.185.2C.1

16、88.1D.215.0答案:C解析 x=14 000/168=82.3，查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范a類，表C-1，x=0.761 y=3000/45.4=66.1，查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范b類，表C-2，y=0.773 穩(wěn)定性計(jì)算： 17. 雙肢柱腳插入雙杯口基礎(chǔ)錨固，插入的最小深度dmin=_ mm。A.600B.1200C.1500D.1600答案:D解析 按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)表8.4.15， dmin=0.5hc=0.5(3000+200)=1600(mm) 或 dmin=1.5bc=1.5400=600(mm) 取dmin=1600mm 18. 柱腳如改為錨栓連接，每個柱肢用2M3

17、0錨栓，Q235-B鋼，每個錨栓有效面積Ae=560.6mm2，柱肢最大拉力設(shè)計(jì)值為108kN，錨栓拉應(yīng)力為_N/mm2，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為_N/mm2。A.76.1，180B.96.3，140C.102.2，125D.192.6，215答案:B解析 =108103/(2560.6)=96.3(N/mm2)=140N/mm2 19. 下階柱斜腹桿采用兩個等邊單角鋼，分別單面連接在柱肢翼緣上，兩角鋼中間無連系，其規(guī)格為1258，ix=38.8mm，imin= 25mm，當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件計(jì)算穩(wěn)定性時，其折減系數(shù)為_。A.0.725B.0.756C.0.829D.0.842答案:C解析 單角鋼按斜平面計(jì)算

18、： 按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范.2，折減系數(shù)： 0.6+0.0015=0.6+0.0015153=0.829 20. 下階柱斜腹桿采用兩個等邊單角鋼，分別單面連接在柱肢翼緣上，兩角鋼中間有綴條連系，角鋼規(guī)格為756，ix=iy=23.1 mm，imin=14.9mm，斜腹桿按軸心受壓構(gòu)件計(jì)算穩(wěn)定性時，其折減系數(shù)為_。A.0.682B.0.836C.0.820D.0.810答案:C解析 單角鋼單面連接，因角鋼有綴條連系，回轉(zhuǎn)半徑取平行軸，斜腹桿計(jì)算長度取0.8系數(shù)： 折減系數(shù)： 0.6+0.0015=0.6+0.0015147=0.820 21. 下階柱的水平桿，起減少受壓柱肢長細(xì)比作用，采

19、用兩個中間無連系的等邊角鋼，按經(jīng)濟(jì)合理原則，應(yīng)選截面為_。A906，ix=27.9mm，imin=18mm B806，ix=24.7mm，imin=15.9mmC756，ix=23.1mm，imin=14.9mm D636，ix=19.3mm，imin=12.4mm答案:C解析 按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)表5.3.8項(xiàng)次2，用以減小受壓構(gòu)件長細(xì)比的桿件 =200。 imin=0.93000/200=13.5(mm) 選用756，imin=14.9mm。 2225 疲勞計(jì)算按(GB500172003)第3.1.6條規(guī)定，采用1臺吊車標(biāo)準(zhǔn)值，求最大彎矩時可將1臺吊車輪壓合力與鄰近一

20、輪的中線與梁中心線重合，如題 2225圖所示，在D輪下可得最大彎矩： 結(jié)構(gòu)自重不計(jì)入。22. 當(dāng)進(jìn)行吊車梁下翼緣與腹板連接處主體金屬疲勞計(jì)算時，其修正后的應(yīng)力幅計(jì)算值為_ N/mm2，容許應(yīng)力幅為_N/mm2。A.104.3，144B.144，104.3C.130.4，215D.215，130.4答案:A解析 下翼緣連接焊縫處的主體金屬 此處截面抵抗矩為： =2949106/2.262107=130.4(N/mm2) 由鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表6.2.3-1，af=0.8，再查規(guī)范表E，項(xiàng)次5，屬2類，按規(guī)范表 6.2.3-2，=144N/mm2 按規(guī)范式(6.2.3)，af=0.8130.4=104

21、.3(N/mm2)144N/mm2，可以。 23. 當(dāng)進(jìn)行下翼緣螺栓孔處主體金屬疲勞計(jì)算時，其修正后的應(yīng)力幅計(jì)算值為_N/mm2，容許應(yīng)力幅為_N/mm2。A.106.5，118B.118，106.5C.133.1，215D.215，133.1答案:A解析 查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表E，項(xiàng)次18，屬3類，按規(guī)范表6.2.3-2， 24. 當(dāng)進(jìn)行橫向加勁肋下端主體金屬疲勞計(jì)算時，因下端距梁下翼緣以上100mm，且焊縫不斷弧，其修正后的應(yīng)力幅計(jì)算值為_N/mm2，容許應(yīng)力幅為_N/mm2。A.93.2，103B.103，93.2C.116.6，215D.215，116.6答案:A解析 此處距中和軸84.5

22、cm W=2138103/84.5=2.53104(cm3) 查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表E，項(xiàng)次6屬4類，按規(guī)范表6.2.3-2， 25. 當(dāng)進(jìn)行下翼緣與腹板連接的角焊縫剪應(yīng)力計(jì)算時，1臺吊車產(chǎn)生的最大剪力標(biāo)準(zhǔn)值為 1172.5kN，其修正后的剪應(yīng)力幅計(jì)算值為_N/mm2，容許剪應(yīng)力幅為_N/mm2。A.39.9，59B.59，39.9C.49.9，125D.125，49.9答案:A解析 此處s=40295.5=7640cm3 查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表E，項(xiàng)次16，屬8類，容許剪應(yīng)力幅按規(guī)范表6.2.3-2容許應(yīng)力幅取值，=59N/mm2 參照規(guī)范式(6.2.3) 問題:26. 在高強(qiáng)度螺栓抗拉連接中，摩擦

23、型與承壓型承載力設(shè)計(jì)值_。A.不一定相同B.基本相同C.前者高于后者D.后者高于前者答案:B解析 按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第7.2.2條及其條文說明，每個摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力： 2728 如題2728圖示一焊接工字形軸心受壓柱的截面，承受的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=4500kN(包括柱的自重)，計(jì)算長度0=7m、0y= 3.5m(柱子中點(diǎn)在x方向有一側(cè)向支承)。翼緣鋼板為剪切邊，每塊翼緣板上設(shè)有兩個直徑d0=24mm的螺栓孔。鋼板為Q235 -BF鋼。柱截面幾何特性：毛截面面積A=250cm2，凈面積An =230.8cm2毛截面慣性矩：Ix=145 683cm4、Iy=41 667cm4、回轉(zhuǎn)半徑i

24、x=24.14cm、iy=12.91mm。 27. 柱截面強(qiáng)度驗(yàn)算的應(yīng)力為_。A.189.6N/mm2B.195.0N/mm2C.198.4N/mm2D.203.4N/mm2答案:B解析 28. 柱截面整體穩(wěn)定性驗(yàn)算中應(yīng)力為_。A.178.9N/mm2B.182.7N/mm2C.191.7N/mm2D.195.6N/mm2答案:D解析 按表5.1.2構(gòu)件對x軸屈曲屬6類截面，對y軸屈曲則屬c類截面，因此根據(jù)x和y分別查附表得：x=0.939，( 下標(biāo))y=0.92。 問題:29. 焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，_是錯的。A.對接焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按不同厚度有不同取值B.質(zhì)量等級為一級及二級的對

25、接焊縫，其抗壓、抗拉、抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與母材相同C.角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與母材厚度無關(guān)D.角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與焊縫質(zhì)量等級有關(guān)答案:D解析 將四種答案與鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB500172003)表3.4.1-3對照，答案(A)、(B)、(C)相符，唯有答案(D)角焊縫質(zhì)量在強(qiáng)度設(shè)計(jì)值表中沒有反映，因?yàn)橐话憬呛缚p只要求外觀檢驗(yàn)，不做超聲波探傷檢驗(yàn)，其抗拉、抗壓和抗剪的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值均采用相同指標(biāo)，不按焊縫質(zhì)量等級區(qū)分。 3033 某單層單跨無吊車廠房采用裝配式無檁體系屋蓋，其縱橫承重墻采用MU10，磚柱距4.5 m，每開間有2.0m寬的窗洞，車間長27m，兩端設(shè)有山墻，每邊山墻上設(shè)有4個240mm 240

26、mm構(gòu)造柱，如題3033圖。自基礎(chǔ)頂面算起墻高5.4m，壁柱為370mm250mm，墻厚240mm，砂漿強(qiáng)度等級M5。 30. 該壁柱墻的高厚比與下列_驗(yàn)算式相近? 答案:B解析 根據(jù)樓蓋類型和縱墻間距(s=27m32m)，屬剛性方案。 砂漿M5時，墻體的允許高厚比=24。 (1) 帶壁柱墻計(jì)算截面翼緣寬度bf的確定 故取bf=2500mm。 (2)確定壁柱截面的幾何特征 截面面積 A=2402500+370250=692 500(mm2) (3)驗(yàn)算帶壁柱墻高厚比 由s=27m，H=5.4m，知s=27m2H=10.8m，得： H0=1.0H=5.4m 31. 該壁柱間墻的高厚比與下列_驗(yàn)算

27、式相近?A.=22.5B.=11.25C.=19.67D.=14.67答案:B解析 驗(yàn)算壁柱間墻高厚比 s=4.5mH=5.4m，查砌體規(guī)范表5.1.3得H0=0.6s=0.64.5=2.7(m) 32. 該廠房山墻的高厚比與下列_表達(dá)式相近? 答案:B解析 驗(yàn)算山墻高厚比 山墻截面為厚240mm的矩形截面，但設(shè)置了鋼筋混凝土構(gòu)造柱： 33. 該廠房構(gòu)造柱間墻高厚比與下列_數(shù)值相近?A.=10.00B.=22.5C.=19.20D.=11.00答案:A解析 構(gòu)造柱間墻高厚比驗(yàn)算： 構(gòu)造柱間距s=4mH=5.4m，查砌體規(guī)范表5.1.3得 H0=0.6s=0.64000=2400mm 3438

28、已知柱間基礎(chǔ)上墻體高15m，雙面抹灰，墻厚240mm，采用MU10燒結(jié)普通磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如題3438圖所示，柱間6m，基礎(chǔ)梁長5.45m，基礎(chǔ)梁斷面尺寸為 bhb=240mm450mm，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為 HPB235。 34. 墻體的計(jì)算高度H0與_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.5375mmB.5150mmC.5335mmD.5450mm答案:A解析 c=5.15，N=4.85m，1.1n=1.14.85=5.335(m)，故(下示)0=5.15m，H=15m0， 故取： hW=0=5.15m 35. 若已知墻梁計(jì)算跨度0=5150mm，則

29、規(guī)范公式7.3.6-1中，公式右端的值與_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.72.35kNmB.66.5kNmC.68.92kNmD.78.95kNm答案:A解析 托梁自重： 1.2250.240.45=3.24(kN/m) 墻體自重： 1.25.24(155.15-124)+12.40.45/5.15=91.64(kN/m) Q2=3.24+91.64=94.88(kN/m) 36. 托梁按偏心受拉構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，若已知am=0.250，n=2.032，假設(shè)墻梁的跨中計(jì)算高度H0= 5.450m，由荷載Q2引起的跨中彎矩值M2=315kNm，則軸心力至縱向鋼筋合力點(diǎn)之間的距離e與_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.670

30、mmB.490mmC.550mmD.450mm答案:B解析 37. 若已知荷載設(shè)計(jì)值Q2=150kN/m，則使用階段的托梁斜截面受剪承載力(規(guī)范公式7.3.8)驗(yàn)算時公式右端的剪力值與_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.149.2kNB.150.59kNC.181.88kND.167.38kN答案:C解析 凈跨： N=5.45-20.3=4.85(m) 托梁支座邊剪力設(shè)計(jì)值： 由規(guī)范7.3.8條可知：對于有洞口自承重墻梁v=0.5 Vb=vV2=0.5363.75=181.88(kN) 38. 施工階段托梁的彎矩及剪力設(shè)計(jì)值承載力為_。A.54.27kNm，39.7kNB.72.35kNm，118.92kN

31、C.65kNm，45.6kND.54.27kNm，72.35kN答案:A解析 施工階段托梁承載力： 托梁自重3.24kN/m 墻體自重1.2190.242.4=13.13(kN/m) 作用在托梁上的均布荷載： 3.24+13.13=16.37(kN/m) 3941 截面尺寸為370mm740mm的磚柱，計(jì)算高度為5.2m，采用MU10黏土實(shí)心磚、M7.5水泥砂漿砌筑。 39. 配置網(wǎng)狀鋼筋為 冷拔低碳鋼絲，fy=430N/mm2，鋼筋網(wǎng)豎向間距s=180mm，網(wǎng)格尺寸a為 60mm，則鋼筋網(wǎng)的體積配筋率與_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.0.255B.0.233C.0.266D.0.214答案:B解析 4

32、0. 若已知磚柱承受軸心壓力，體積配筋率=0.250，其余條件同上題，則該配筋磚砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fn與_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.3.12N/mm2B.3.26N/mm2C.3.78N/mm2D.4.02N/mm2答案:A解析 查表3.2.1-1得MU10磚、M7.5的水泥砂漿的砌體抗壓強(qiáng)度f=1.69N/mm2 根據(jù)規(guī)范3.2.3條第2款的規(guī)定： A=0.740.37=0.27(m2)0.2m2，不考慮調(diào)整，砂漿采用水泥砂漿則調(diào)整系數(shù)a=0.9 則f=1.690.9=1.52(N/mm2) 根據(jù)規(guī)范8.1.2條規(guī)定 fy=430N/mm2320N/mm2，取fy=320N/mm2， 41. 配

33、筋磚砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fn=3.20N/mm2，體積配筋率=0.250，則該磚柱的軸心受壓承載力與_項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.522.5kNB.577.4kNC.555.6kND.527.5kN答案:B解析 4243 一冷杉方木壓彎構(gòu)件，承受壓力設(shè)計(jì)值N=50103N，彎矩設(shè)計(jì)值M=2.5106Nmm，構(gòu)件截面尺寸為120mml50mm，構(gòu)件長度=2310mm，兩端鉸接，彎矩作用平面在 150mm的方向上。 42. 該構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)最接近_項(xiàng)數(shù)值。A.0.598B.0.688C.0.554D.0.625答案:A解析 由規(guī)范表3.2.1-1可知，冷杉順紋抗壓強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值分別為： fc=10N

34、/mm2，fm=11N/mm2 構(gòu)件截面計(jì)算面積：A0=120150=18 000(mm2) 構(gòu)件的凈截面抵抗矩： 43. 考慮軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)m最接近_項(xiàng)數(shù)值。A.0.421B.0.441C.0.509D.0.425答案:B解析 由規(guī)范式4.1.2-1 4445 某土樣的室內(nèi)壓縮試驗(yàn)，當(dāng)壓力P1=100kPa時的孔隙比e1=0.7壓力P1=200kPa時的孔隙比e2=0.65。 44. 土的壓縮系數(shù)最接近下列_數(shù)值?A.0.5MPa-1B.0.6MPa-1C.0.2MPa-1D.1.0MPa-1答案:A解析 45. 土的壓縮模量Es，最接近下列_數(shù)值?A.340N/cm2B.3

35、30N/cm2C.250N/cm2D.300N/cm2答案:A解析 土的壓縮模量 4649 (1)某群樁基礎(chǔ)的平面、剖面和地基土層分布情況如題4649圖所示。 (2)地質(zhì)情況：雜填土：其重度了=17.8kN/m3；淤泥質(zhì)土：其重度=17.8kN/m3，樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik=20kPa，屬高靈敏度軟土；黏土：其重度=19.5kN/m3，樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik=60kPa，極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值gpk=2700kPa，土的壓縮模量Es1=8.0 MPa；淤泥質(zhì)土：地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk=70kPa，壓縮模量Es2=1.6MPa，在樁長深度范圍內(nèi)各土層的加權(quán)平均土層極限摩擦力qs=12kPa。

36、 (3)作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計(jì)值F=3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設(shè)計(jì)值G =480kN。本樁基安全等級為二級。 46. 基樁豎向承載力設(shè)計(jì)值R最接近下列_項(xiàng)數(shù)值?A.455.57kNB.483.18kNC.630kND.763.65kN答案:C解析 基樁豎向承載力設(shè)計(jì)值R： 47. 軟弱下臥層頂面處的附加應(yīng)力最接近下列_數(shù)值?A.62.04kPaB.28.19kPaC.43.84kPaD.57.62kPa答案:B解析 求軟弱下臥層頂面處的附加壓力設(shè)計(jì)值： 48. 軟弱下臥層頂面處的自重應(yīng)力最接近下列_數(shù)值?A.216.1kPaB.356.1kPaC.329.4kPaD.184.

37、1kPa答案:D解析 軟弱下臥層頂面處的自重應(yīng)力： pcs=17.81.5+17.81.0+7.814.0+9.53.2=184.1(kPa) 49. 需驗(yàn)算的軟弱下臥層地基承載力設(shè)計(jì)值最接近下列_數(shù)值?A.249.52kPaB.267.47kPaC.252.04kPaD.489.80kPa答案:A解析 軟弱下臥層頂面以上土的加權(quán)平均重量： 5055 某漿砌毛石重力式擋土墻，如題5055圖所示。墻高6m，墻背垂直光滑；墻后填土的表面水平并與墻齊高；擋土墻基礎(chǔ)埋深1m。 50. 當(dāng)墻后填土重度=18kN/m3、內(nèi)摩擦角=30、黏聚力c=0、土對墻背的摩擦角=0、填土表面無均布荷載時，則擋土墻的主

38、動土壓力Ea。最接近下列_數(shù)值?A.108kN/mB.972kN/mC.75kN/mD.187kN/m答案:A解析 51. 除已知條件同上題外，墻后尚有地下水，地下水位在墻底面以上2m處；地下水位以下的填土重度1=20kN/m3，假定其內(nèi)摩擦角仍為甲=30，且c=0，=0，并已知在地下水位處填土產(chǎn)生的主動土壓力強(qiáng)度ai=24kPa，則作用在墻背的總壓力Ea最接近下列_數(shù)值?A.122.7kN/mB.109.3kN/mC.102.7kN/mD.129.3kN/m答案:A解析 (1)墻底面處的主動土壓力強(qiáng)度： (5) 總壓力Ea為主動土壓力和水壓力之和，即： Ea=Ea1+Ea2+EW=48+54

39、.7+20=122.7(KN/m) 52. 當(dāng)墻后填土的=18kN/m3，30，c=0，=0；無地下水，但填土表面有均布荷載q=20kPa時，則主動土壓力Ea，最接近下列_數(shù)值?A.148kN/mB.128kN/mC.151.8kN/mD.348kN/m答案:A解析 53. 假定墻后填土系黏性土，其=17kN/m3，200，c=10kPa，=0；在填土表面有連續(xù)均布荷載 q=20kPa，則墻頂面處的主動土壓力強(qiáng)度a1最接近下列_數(shù)值?A.-4.2kPaB.9.8kPaC.69.4kPaD.0kPa答案:A解析 54. 當(dāng)填土為黏性土，其=17kN/m3，25，c=10kPa，=0；在填土表面有

40、連續(xù)均布荷載q= 10kPa時，已知墻頂面處的主動土壓力強(qiáng)度a1=-8.68kPa，墻底面處的主動土壓力強(qiáng)度a2=32.73kPa，則主動土壓力Ea，最接近下列_數(shù)值?A.77.6kN/mB.72.1kN/mC.83.04kN/mD.124.2kN/m答案:A解析 (1)求土壓力為零處至墻底面的距離x 55. 假定填土產(chǎn)生的主動土壓力Ea=130kN/m，其作用位置在距離擋土墻底面2m處，=0；擋土墻頂面寬度為1.2m，底面寬度為2.7m，自重為24kN/m3，則擋土墻的抗傾覆安全系數(shù)最接近下列_數(shù)值?A.1.81B.1.60C.1.63D.2.17答案:A解析 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范公式(

41、6.4.7-2)，抗傾覆安全系數(shù)： 問題:56. 靜止土壓力的特點(diǎn)是_。 A墻后填土處于極限平衡狀態(tài) B土壓力方向與墻背成6角 C擋土墻無任何位移 D填土滑裂面與水平面呈 答案:C問題:57. 根據(jù)土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定地基承載力可按下式計(jì)算： fv=Mbb+Md0d+McCk 以下關(guān)于上式的適用條件e0.033b的解釋_項(xiàng)正確。 A.公式fv雖是在中心荷載下的條形基礎(chǔ)導(dǎo)出的，但當(dāng)偏心距e0.033b時，中心荷載下的承載力條件：pf將成為控制條件，說明偏心荷載所產(chǎn)生的基底壓力不會過分不均勻，這時，公式計(jì)算結(jié)果不會產(chǎn)生較大誤差B.公式fv是在條形基礎(chǔ)受偏心荷載當(dāng)e0.033b條件下導(dǎo)出的C.公式f

42、v是在矩形基礎(chǔ)受偏心荷載當(dāng)e0.033b條件下導(dǎo)出的D.公式只是在偏心荷載作用下，當(dāng)e0.033b條件下導(dǎo)出的。答案:A 5859 有一矩形截面剪力墻，總高H=50m，bW=250mm，hW=6000mm，抗震等級二級?？v筋 HRB335級，fy=300N/mm2，箍筋HPB235級，fy=210N/mm2，C30，fc=14.3N/mm2，f(下標(biāo)= 1.43N/mm2，b=0.55，豎向分布鋼筋為雙排，墻肢底部截面作用有考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計(jì)值m=18000kNm，軸力設(shè)計(jì)值N=3200kN。 58. 驗(yàn)算軸壓比，下列_項(xiàng)接近。A.0.249B.0.34C.0.42D.0.21答案:A

43、解析 查高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程表7.2.14得軸壓比限值為0.6。 59. 計(jì)算縱向鋼筋(對稱配筋)，下列_項(xiàng)接近。A.3876mm2B.3750mm2C.3680mm2D.4050mm2答案:A解析 根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程7.2.16條圖7.2.16(a)縱向鋼筋配筋范圍沿墻肢方向的長度為： 應(yīng)用高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程式(7.2.8-3) Nc=a1fcbWx=1.014.3250=3575x 應(yīng)用高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程式(7.2.8-8) NSW=(hW0-1.5x)bWfyWW =(5700-1.5x)2502100.314% =939 645-247.3x 合并三式

44、得： 問題:60. 某40層高150m的圓形筒中筒結(jié)構(gòu)如題60圖所示。承受三角形分布的風(fēng)荷載，頂部的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為60.8kN/mm2，設(shè)風(fēng)力全部由外筒墻抵抗。外筒外徑為32m，底層筒壁厚0.3m，窗洞面積為外筒面積的一半。外筒墻底部承受由豎向力形成的最大壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值為11N/mm2筒底窗間墻的應(yīng)力值，下列_項(xiàng)接近。 A.16.4N/mm2B.17.1N/mm2C.15.351/mm2D.15.8N/mm2答案:A解析 (1)外筒的截面慣性矩I (2)風(fēng)荷載產(chǎn)生的底部最大壓應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值 (3)風(fēng)荷載和垂直荷載組合后，筒底窗間墻的組合應(yīng)力： =c+WWW=11+1.01.43.85=16.4(N/

45、mm2) 6163 如題6163圖所示等截面支筒式倒錐殼水塔，水柜容量150m3，支筒高度為2.4m，材料用C30混凝土?；撅L(fēng)壓0=0.6kN/m2，B類地面粗糙度。 61. 已知水柜無水時該水塔的基本自振周期為1.0，按高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJl3590)計(jì)算該水塔在水柜重心高度處的風(fēng)振系數(shù)z，其值最接近于_項(xiàng)數(shù)值。A.1.00B.1.58C.1.84D.2.44答案:C解析 由高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GBJ13590第3.2.8條計(jì)算風(fēng)振系數(shù)： (1)z=1+12，z=H=25m； (2)0T2=0.6kNs2/m2，查高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表3.2.8-1得：=1.38； (3)B類，H=20，1=

46、0.63，查高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表3.2.8-2，H=40，1=0.55 故H=25，1=0.6 (4)h/H=1.0，頂部/底部寬1.0，查高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表3.2.8-3，2=1.0 (5)z=+1.380.611.0=1.842 62. 若水柜重心高度處的風(fēng)振系數(shù)z=2.50，按高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJl35 90)計(jì)算，該水塔在水柜重心高度處單位面積上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值(kN/m2)，其值最接近于_項(xiàng)數(shù)值。A.1.40B.1.54C.1.96D.2.16答案:A解析 (1)=zszr0(高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第3.2.1條) 已知0=0.6kN/m2，z=2.50，r=1.1， (4) k=zszr

47、0W =2.501.3350.46=1.42(KN/m2) 63. 按鋼筋混凝土塔筒的構(gòu)造要求，該水塔支筒的最小壁厚tmin(mm)最接近于_項(xiàng)數(shù)值。A.125B.160C.200D.220答案:B解析 由高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJ13590)第5.5.1條得： tmin=100+10d=100+102.4=124(mm)，同時不應(yīng)小于160mm。 問題:64. 某一高度H=25m、高寬比大于4、長寬比小于1.5的矩形平面高層建筑，位于大城市郊區(qū)，基本風(fēng)壓為0.55kN/m，其頂部風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k(kN/m2)，_項(xiàng)是正確的。A.1.028B.1.631C.0.881D.0.969答案:B解析 查表3.2.3知： H=20m，z=1.25 H=30m，z=1.42 H=25m，z=1.335 查表3.2.6-1 w0T2=2.2 w0T2=2.0，=0.54 w0T2=4.0，=1.65 因?yàn)?H/B4，L/