中新天津生態(tài)城動漫園二號能源站高架支模施工方案

1、中新天津生態(tài)城動漫園二號能源站高架支模施工方案目 錄一、編制依據(jù)2二、工程概況2三、滿樘扣件式鋼管腳手架計算書2（一）小橫桿的計算3（二）大橫桿的計算4（三）扣件抗滑力的計算4（四）腳手架荷載標準值4（五）立桿的穩(wěn)定性計算5（六）最大搭設高度的計算6（七）立桿的地基承載力計算7（八）最大梁下單立桿的平均荷載8四、扣件式鋼管腳手架高架支模剖面圖9五、扣件式鋼管腳手架高架支模平面圖10六、模板支架的構造要求11七、支撐架搭設的要求11八、腳手架搭、拆安全注意事項11九、環(huán)保措施12一、編制依據(jù)本施工方案是中新天津生態(tài)城動漫園二號能源站系統(tǒng)工程軸、軸梁、柱混凝土澆筑高架支模施工方案，本方案編制依據(jù)主

2、要有：1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ16220082、建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2001(2002年版)3、建筑結構荷載規(guī)范 GB50009-20014、鋼結構設計規(guī)范 GB50017-20035、混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-20026、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-917、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范 JGJ 46-20058、建筑工程預防高空墜落事故若干規(guī)定9、建筑工程預防坍塌事故若干規(guī)定10、安全生產(chǎn)管理條例11、建筑施工安全檢查標準JGJ59-9912 、 關于印發(fā)通知建質200987號13、天津市城鄉(xiāng)建設和交通委員會文件關于轉發(fā)住房和城鄉(xiāng)

3、建設部關于印發(fā)的通知的通知建質安200988號14、關于印發(fā)施工方案管理規(guī)定的通知中建三三技2009299號15、中新天津生態(tài)城動漫園二號能源站系統(tǒng)工程施工圖紙16、中新天津生態(tài)城動漫園二號能源站系統(tǒng)工程施工組織設計二、工程概況二號能源站建筑面積4346平方米，為框架結構，局部地下一層，底板標高-5.00m，地上三層，層高分別為6m、4.5m、3.6m，結構總高14m。地下一層為水泵房等設備用房，一層及二層為三聯(lián)供機房、發(fā)電機房、變配電間等設備用房，三層為配套辦公及工作調度室。本工程軸、軸為一帶地下室的大空間，梁、柱混凝土澆筑采用滿樘扣件式鋼管腳手架高架支模施工，最大支模高度為16米，梁的跨度

4、8.5米和10米二種，最大梁跨度為0.5M X 0.8M X 10M，重量4噸。三、滿樘77扣件式鋼管腳手架計算書本工程采用的腳手架為滿樘扣件式鋼管腳手架，面積516平米，搭設高度為16米。立桿水平間距1.45米-1.6米，平均1.5米。水平桿分9步，每步高1.8米。梁的跨度8.5米和10米二種，考慮到跨度較大，在主梁下增加一排立桿，并在主梁下全部增設剪刀撐，以克服在梁的位置局部荷載偏大和增加關鍵部位的穩(wěn)定性。剪刀撐采用鋼管扣件與架體桿件連接，立桿應錯開接長。在柱間二分之一處設斜支撐，達到滿堂紅架子的整體穩(wěn)定性。在地下室三步架水平桿四周與地下室墻體頂緊進一步增加下部的穩(wěn)定性。（一）小橫桿的計算

5、小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算：小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.151.2/1= 0.18kN/m活荷載標準值 Q=21.2/1=2.4kN/m荷載的計算值 p=1.20.038+1.20.18+1.42.4=3.622kN/m】、【小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M=3.6221.32/8=0.765kN.m=0.765106/5080=150.591N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0

6、N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標準值q=0.038+0.18+2.4=2.618kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.02.61813004/(3842.06105121900)= 3.877mm小橫桿的最大撓度小于1300/150與10mm，滿足要求！（二）大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，但沒有小橫桿直接作用在大橫桿的上面，無需計算。（三）扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取9kN； R 縱向或橫向水平

7、桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.5=0.057kN腳手板的荷載標準值 P2=0.151.61.2/2=0.117kN活荷載標準值 Q=21.51.2/2=1.56kN荷載的計算值 R=1.40.057+1.40.117+1.56+6.3=8kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取9kN。（四）腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：1每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1581NG1

8、 = 0.158118.6=2.941kN2腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用松木板，標準值為0.15NG2 = 0.1541.2(1.3+0)=0.936kN 3 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿松木板，標準值為0.15NG3 = 0.151.24/2=0.36kN4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.218.6=0.112kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.349kN。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準

9、值 NQ =221.21.3/2=3.12kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.35 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.25 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.2經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.351.251.2= 0.368kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值

10、產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。（五）立桿的穩(wěn)定性計算滿堂紅腳手架按單肢穩(wěn)定計算，按照構造要求設置，不進行穩(wěn)定性計算，只進行單立桿的穩(wěn)定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 ：N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.587kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.284；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.495m；k 計算長度附加系數(shù)，取1.15

11、5；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.8；A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 =69.033 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 ：N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.932kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.284；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.495

12、m；k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.8A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW = 0.076kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 79.277 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f, 滿足要求 !（六）最大搭設高度的計算不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K

13、 = 1.408kN； NQk 活荷載標準值，NQK = 3.12kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.1581kN/m；經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 16米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于16米，按照下式調整且不超過16米：經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H =16米。考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 1.408kN； NQk 活荷載標準值，NQK = 3.12kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.1

14、581kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk = 0.064kN.m；經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 16米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于16米，按照下式調整且不超過16米：經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 16米。（七）立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 38.348 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.587 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/m

15、m2)；fg = 68地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc = 0.4 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170地基承載力的計算滿足要求?。ò耍┳畲罅合聠瘟U的平均荷載由于樓面梁重板輕，小橫桿易變形或梁倆側立桿超負荷，對最大的梁單獨進行計算，確保不出現(xiàn)在澆注混凝土時出現(xiàn)局部塌陷。由于在梁下增加一排立桿，實際對梁的支撐力是立桿的全部力。如KL-8是最大的梁（0.5mx0.8mx10m），重4噸，一排增加7根立桿，40kn7=5.7kn，說明這7根立桿就能滿足對最大的梁支撐力，是非?？煽康摹Ｋ?、扣件式鋼管腳手架高架支模剖面圖五、扣件式鋼管

16、腳手架高架支模平面圖六、模板支架的構造要求1. 梁板模板高支撐架根據(jù)設計荷載計算采用單立桿。2. 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的穩(wěn)定性。3. 在框架梁下應增加一道支撐，此支撐每步均應與周邊其他桿件連接，形成整體，與周邊支撐同步搭設。4. 中間支撐每隔5跨設置雙向剪刀撐，且須與立桿或橫桿連接。高支撐外圍立面均應設置連續(xù)剪刀撐。5. 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部必須設置縱橫水平桿件。 6. 在施工高支撐以上結構時，下部支撐必須保證不應拆除。待上層砼澆筑完成并達到設計強度后方可拆除。7. 澆筑砼時，骨架平面內不得布置砼布料機。砼施工時堆積高度不得超過100mm。8. 梁下受

17、力橫桿與立桿連接，必須雙扣件連接（即是受力桿擱置在立桿的縱橫桿，縱橫桿均同立桿扣緊）。9. 架體立桿連接原則要嚴格執(zhí)行：優(yōu)先對接且下接頭位置必須有雙向連系桿與架體相連；其次考慮搭接，不少于3扣件，下接頭固定同對接。原則不允許在架體水平橫桿上設立桿支撐，特殊情況必須設的，支撐必須不少于兩道雙向的與架體的連接點。七、支撐架搭設的要求1. 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；2. 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于20mm。3. 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；4. 頂端作業(yè)

18、層下應滿鋪竹笆(或腳手板), 竹笆(或腳手板)下每5米設一道水平安全平網(wǎng),在距地1.5米處也得滿掛水平安全網(wǎng)，防止搭設支架過程中發(fā)生意外墜落事故。八、腳手架搭、拆安全注意事項1腳手架搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)定（GB50362002）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，不得酒后作業(yè)。3作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。4當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應有防滑措施，并應掃除積雪。5在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿