xxx橋荷載試驗(yàn)檢測報(bào)告

1、xxx橋荷載試驗(yàn)報(bào)告 xxx橋荷載試驗(yàn)檢 測 報(bào) 告報(bào)告編號(hào)：練習(xí)-jb-2012-ql-02-001報(bào)告總頁數(shù)：40頁（含此頁）報(bào)告日期：2012年04月10日工程名稱：xxx橋荷載試驗(yàn)檢測報(bào)告工程地點(diǎn)：xxx市檢測日期：2012年04月05日xxxxx檢測有限公司xxx橋荷載試驗(yàn)檢測報(bào)告項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：檢 測 人員：報(bào)告編寫人：審 核 人：批 準(zhǔn) 人： 聲明: 1.本檢測報(bào)告涂改、換頁無效。 2.如對(duì)本檢測報(bào)告有異議，可在報(bào)告發(fā)出后20 天內(nèi)向本檢測單位書面提請(qǐng)復(fù)議。 3.檢測單位名稱與檢測報(bào)告專用章名稱不符者無效。xxx橋荷載試驗(yàn)報(bào)告 目 錄1.橋梁概況52.荷載試驗(yàn)的目的73.荷載試驗(yàn)的依

2、據(jù)84.檢測組織84.1.人員組織84.2.儀器設(shè)備94.3.現(xiàn)狀環(huán)境105.外觀檢測105.1.外觀檢測過程105.2.外觀檢測結(jié)果115.2.1.橋面系115.2.2.上部承重結(jié)構(gòu)135.2.3.下部結(jié)構(gòu)135.2.4.混凝土抗壓強(qiáng)度檢測146.靜力荷載試驗(yàn)方案156.1.試驗(yàn)荷載的確定156.2.荷載試驗(yàn)項(xiàng)目166.3.加載方式與加載分級(jí)166.4.加載位置與加載工況的確定166.5.測試項(xiàng)目及量測方法186.6.測試斷面與測點(diǎn)布置186.7.試驗(yàn)加載程序196.8.靜力荷載試驗(yàn)規(guī)則197.動(dòng)力荷載試驗(yàn)方案207.1.測試項(xiàng)目207.2.測試斷面的確定218.靜載試驗(yàn)過程描述229.靜載

3、試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析249.1.撓度數(shù)據(jù)分析249.1.1.跨中（a-a）截面最大正彎矩上游偏心加載試驗(yàn)249.1.2.跨中（a-a）截面最大正彎矩下游偏心加載試驗(yàn)259.2.應(yīng)變數(shù)據(jù)分析269.2.1.跨中（a-a）截面最大正彎矩上游偏心加載試驗(yàn)269.2.2.跨中（a-a）截面最大正彎矩下游偏心加載試驗(yàn)279.3.裂縫觀測2910.靜載試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定2910.1.計(jì)算分析模型2910.2.靜力荷載試驗(yàn)效率2910.3.結(jié)構(gòu)工作狀況評(píng)定3010.3.1.結(jié)構(gòu)截面剛度評(píng)定3010.3.2.結(jié)構(gòu)總體剛度評(píng)定3010.3.3.結(jié)構(gòu)裂縫評(píng)定3111.動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定3111.1.計(jì)算分析模型3111.2.動(dòng)載

4、試驗(yàn)測試過程3111.3.環(huán)境振動(dòng)測試分析及評(píng)定3211.3.1.實(shí)測數(shù)據(jù)3211.3.2.理論計(jì)算3411.3.3.分析及評(píng)定3511.4.無障礙行車試驗(yàn)分析及評(píng)定3611.4.1.20米預(yù)應(yīng)力空心板沖擊系數(shù)3611.4.2.分析及評(píng)定3912.結(jié)論3913.建議40xxx橋荷載試驗(yàn)報(bào)告 xxx橋荷載試驗(yàn)報(bào)告1. 橋梁概況xxx市xxx橋橋位于xxx市鶴上鎮(zhèn)鎮(zhèn)區(qū)公路上，上部結(jié)構(gòu)采用20m預(yù)應(yīng)力鋼筋砼簡支空心板，上部橫斷面由6片板組成。下部結(jié)構(gòu)采用基樁接蓋梁式橋臺(tái)，橋梁全長25.04m。場地表層為淤泥質(zhì)土，下覆中砂層、粘土層、全風(fēng)化花崗巖、強(qiáng)風(fēng)化花崗巖，橋梁基礎(chǔ)選擇強(qiáng)風(fēng)化花崗巖作為持力層。本橋

5、凈寬7.0m+20.5m安全帶，全橋總寬8.0m。墩臺(tái)與路線方向斜交15，梁橋臺(tái)處設(shè)有d-40型伸縮縫。設(shè)計(jì)荷載為公路-ii級(jí)，五十年一遇設(shè)計(jì)洪水位3.1m，地震基本烈度為vii度。橋面鋪裝采用c40防水混凝土。橋面鋪裝總厚度為1015.25cm。橋梁縱斷面詳見圖1-1所示。圖1-1 xxx橋縱斷面布置圖(單位：cm)上部結(jié)構(gòu)上部結(jié)構(gòu)，20米跨預(yù)制空心板：板高0.95m，中板寬1.240m，邊板寬1.240m，挑臂0.250m，橫橋向由6片空心板組成；橫斷面形式示意于圖1-2中。下部結(jié)構(gòu)下部結(jié)構(gòu)采用基樁接蓋梁式橋臺(tái)。xxx橋正面及側(cè)面照片如圖1-3、圖1-4所示。圖1-2 xxx橋橫斷面形式（

6、單位：mm） 圖 1-3 正面照片 圖 1-4 側(cè)面照片技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：（1）橋梁設(shè)計(jì)荷載：公路級(jí)。（2）凈跨徑布置：1跨20米簡支預(yù)應(yīng)力空心板。（3）橋面寬度：0.5m（安全帶）+7.0m（行車道）+0.5m（安全帶），總寬8.0m。（4）橋梁縱坡：1.122%；橋梁橫坡：機(jī)動(dòng)車道1.5%。（5）地震作用：抗震設(shè)計(jì)烈度為7度。（6）橋下凈空：1.0m1.5m。材料：（1）混凝土20米預(yù)應(yīng)力空心板采用c40砼；橋面鋪裝采用c40防水砼；蓋梁采用c30混凝土；樁基礎(chǔ)采用c25混凝土。（2）鋼材預(yù)應(yīng)力鋼束：采用高強(qiáng)度低松馳7絲捻制的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，公稱直徑為15.20mm，公稱面積140mm2，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f

7、pk=1860mpa，彈性模量e=1.95105mpa，1000h后應(yīng)力松馳率不大于2.5%，其技術(shù)性能必須符合中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)(gb/t 52242003)預(yù)應(yīng)力筋用鋼絞線的規(guī)定。普通鋼筋：鋼筋直徑10mm者采用r235光圓鋼筋，直徑10mm者采用hrb335帶肋鋼筋，其技術(shù)性能應(yīng)分別符合中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)鋼筋混凝土熱軋光圓鋼筋（gb 13013-1991）、鋼筋混凝土熱軋帶肋鋼筋gb 1499-1998的規(guī)定。（3）其它材料預(yù)應(yīng)力錨具：必須采用成品錨具及其配套設(shè)備，并應(yīng)符合中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)(gb/t 14370-2000)預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器、中華人民共和國交通行業(yè)

8、標(biāo)準(zhǔn)(jt 329.2-97)公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、連接器試驗(yàn)方法及檢驗(yàn)規(guī)格等技術(shù)要求。預(yù)應(yīng)力體系：應(yīng)符合國際預(yù)應(yīng)力砼協(xié)會(huì)(fip)后張預(yù)應(yīng)力體系的驗(yàn)收建議的要求。金屬波紋管應(yīng)滿足預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬螺旋管jg/t3013-94的要求。橋梁支座：采用gjz板式橡膠支座，其技術(shù)性能應(yīng)符合中華人民共和國交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)jt/t4-2004公路橋梁板式橡膠支座的規(guī)定。橋梁伸縮縫：d-40型，其技術(shù)性能應(yīng)符合中華人民共和國交通行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)jt/t 3272004公路橋梁伸縮裝置的規(guī)定。2. 荷載試驗(yàn)的目的通過對(duì)xxx市xxx橋進(jìn)行荷載試驗(yàn)，以達(dá)到以下目的：（1）通過測定橋跨結(jié)構(gòu)在荷載所用下的控制斷面應(yīng)變和

9、撓度，并與理論計(jì)算值比較，檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)控制斷面應(yīng)變與撓度值是否滿足設(shè)計(jì)與規(guī)范要求。（2）通過對(duì)該橋進(jìn)行靜力荷載試驗(yàn)，為本橋今后運(yùn)營養(yǎng)護(hù)及長期健康狀況評(píng)價(jià)提供結(jié)構(gòu)原始參數(shù)。（3）通過測定橋跨結(jié)構(gòu)的自振特性，以評(píng)定結(jié)構(gòu)的實(shí)際動(dòng)力性能，并檢驗(yàn)橋跨結(jié)構(gòu)的行車沖擊系數(shù)等指標(biāo)是否符合規(guī)范要求。（4）通過對(duì)試驗(yàn)觀測數(shù)據(jù)和試驗(yàn)現(xiàn)象的綜合分析，對(duì)實(shí)際結(jié)構(gòu)做出總體評(píng)價(jià)，為交工驗(yàn)收提供技術(shù)依據(jù)。3. 荷載試驗(yàn)的依據(jù)本次荷載試驗(yàn)及評(píng)定主要依據(jù)以下技術(shù)文件：（1）公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范(jtg h11-2004)；（2）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(jtg d60-2004)；（3）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范(jtg d6

10、2-2004)；（4）公路橋梁承載能力檢測評(píng)定規(guī)程(jtg/t j21-2011)；（5）回彈法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程(jgj/t23-2011)；（6）福建省xxx市鶴上鎮(zhèn)xxx橋設(shè)計(jì)文件，福建省林業(yè)勘察設(shè)計(jì)院，2010年11月。4. 檢測組織4.1. 人員組織為保證現(xiàn)場試驗(yàn)工作順利、優(yōu)質(zhì)的完成，xxxxx檢測有限公司專門組織有經(jīng)驗(yàn)的工程師和技術(shù)人員成立檢測小組，具體人員組成見表 4-1。表 4-1 試驗(yàn)人員組成序號(hào)姓名職稱、職務(wù)本項(xiàng)目擔(dān)任工作123456784.2. 儀器設(shè)備本次檢測所用儀器設(shè)備及性能指標(biāo)見表 4-2所列。表 4-2 荷載試驗(yàn)儀器設(shè)備及性能指標(biāo)序號(hào)儀器或設(shè)備名稱型號(hào)規(guī)格編號(hào)

11、數(shù)量精度1裂縫測寬儀pts-e40g041臺(tái)0.02mm2混凝土回彈儀zc3-ax071臺(tái)13砼碳化深度測定儀（0-8）mmx091臺(tái)0.25mm4靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)dh-3821g01-41臺(tái)110-65百分表030mmg3010個(gè)0.01mm6動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)dh5908gg01-21臺(tái)/7應(yīng)變片bx120-100/40片110-64.3. 現(xiàn)狀環(huán)境試驗(yàn)期間環(huán)境狀況為：檢測起止時(shí)間：2012年2月17日至2012年2月18日濕度：40%47%；天氣：陰；溫度：最高14，最低10；風(fēng)力：12級(jí)?，F(xiàn)場試驗(yàn)環(huán)境條件均滿足橋梁荷載試驗(yàn)的基本要求。5. 外觀檢測本次外觀質(zhì)量檢測實(shí)施以下5方面的檢測內(nèi)容

12、：（1）結(jié)構(gòu)各部件表面缺損狀況的檢查；（2）橋梁開裂狀況的詳細(xì)調(diào)查；（3）橋梁關(guān)鍵部位混凝土強(qiáng)度檢測；（4）混凝土碳化深度檢測；5.1. 外觀檢測過程2012年4月05日對(duì)xxx市xxx橋進(jìn)行了詳細(xì)的質(zhì)量檢測，包括對(duì)橋面鋪裝、排水系統(tǒng)、欄桿、伸縮裝置、主梁、橋墩、橋臺(tái)及基礎(chǔ)等外觀破損情況進(jìn)行了檢測，以及對(duì)主要承重構(gòu)件進(jìn)行了裂縫、混凝土強(qiáng)度及碳化深度的檢測，圖5-1給出了部分現(xiàn)場檢測的照片。 圖5-1（a）混凝土強(qiáng)度測量 圖5-1（b）碳化深度測量5.2. 外觀檢測結(jié)果本報(bào)告中各構(gòu)件編號(hào)規(guī)則如下：空心號(hào)從上游至下游依次進(jìn)行編號(hào)。具體見圖5-2。圖5-2 空心板編號(hào)示意圖（單位：mm）5.2.1.

13、 橋面系5.2.1.1 橋面鋪裝經(jīng)現(xiàn)場勘查，橋面鋪裝層未產(chǎn)生網(wǎng)裂、交錯(cuò)裂縫、碎塊及縱向裂縫，未出現(xiàn)波浪車轍現(xiàn)象，未出現(xiàn)坑槽。但橋面上下游兩側(cè)衛(wèi)生狀況較差，垃圾堆積。見圖5-3。 橋面鋪裝層未發(fā)現(xiàn)病害 橋面上下游兩側(cè)垃圾堆積圖5-3 橋面鋪裝技術(shù)狀況5.2.1.2伸縮縫經(jīng)現(xiàn)場勘查，橋梁在兩橋臺(tái)處設(shè)置d-40型伸縮縫，伸縮縫被砂土等雜物堵塞。見圖5-4。 0#臺(tái)、1#臺(tái)處伸縮縫被砂土等雜物堵塞圖5-4 伸縮縫病害現(xiàn)場狀況5.2.1.3橋頭與路堤連接部經(jīng)現(xiàn)場勘查，橋頭與路堤連接部平順，行車基本順暢。橋頭與路堤連接部未發(fā)現(xiàn)縱橫向裂縫?，F(xiàn)場病害狀況見圖5-5。 圖5-5橋頭與路堤連接部技術(shù)狀況5.2.1

14、.4 排水系統(tǒng)經(jīng)現(xiàn)場勘查，橋面排水孔堵塞，排水不順暢，橋面兩側(cè)有積水痕跡。見圖5-6。 （a）橋面排水孔堵塞、兩側(cè)積水，排水管未露出結(jié)構(gòu)表面20cm以上 圖5-6 排水系統(tǒng)狀況5.2.1.5 護(hù)欄 經(jīng)現(xiàn)場勘查，護(hù)欄技術(shù)狀況良好，未發(fā)現(xiàn)殘缺丟失不全等病害。見圖5-7。 圖5-7 護(hù)欄現(xiàn)場狀況5.2.1.6 人行道京林橋未設(shè)置人行道。5.2.2. 上部承重結(jié)構(gòu)5.2.2.1裂縫觀測空心板板底未發(fā)現(xiàn)裂縫。5.2.2.2上部結(jié)構(gòu)混凝土表觀質(zhì)量空心板板底未出現(xiàn)露筋銹蝕、空心板之間接縫未發(fā)現(xiàn)異常、滲水現(xiàn)象。但空心板接縫間殘留大量薄膜，見圖5-8。 圖5-8 板底未出現(xiàn)裂縫、露筋現(xiàn)象，接縫間殘留大量薄膜5.

15、2.3. 下部結(jié)構(gòu)5.2.3.1 橋墩和橋臺(tái)各橋臺(tái)未發(fā)現(xiàn)明顯病害。見圖5-9。 圖5-9 橋臺(tái)技術(shù)狀況5.2.3.2 支座現(xiàn)場支座技術(shù)狀況無法觀測。5.2.4. 混凝土抗壓強(qiáng)度檢測根據(jù)規(guī)范回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程（jtj/t23-2001），采用回彈法檢測空心板的現(xiàn)齡期混凝土強(qiáng)度，檢測結(jié)果詳見表5-1。數(shù)據(jù)表明，20米預(yù)應(yīng)力砼空心板現(xiàn)齡期砼強(qiáng)度推定值最低值為46.3mpa?；炷翉?qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。表5-1 構(gòu)件砼強(qiáng)度非破損檢測結(jié)果匯總表構(gòu)件名稱強(qiáng)度平均值(mpa)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差 (mpa)強(qiáng)度推定值 (mpa)設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)1號(hào)板52.04.4248.6c402號(hào)板55.03.5952.1c

16、403號(hào)板47.61.8446.3c404號(hào)板54.16.3449.5c405號(hào)板52.24.0149.1c406號(hào)板51.03.0848.6c40說明：構(gòu)件上各測區(qū)砼強(qiáng)度換算值的平均值；：構(gòu)件上各測區(qū)砼強(qiáng)度換算值的標(biāo)準(zhǔn)差；：砼強(qiáng)度推定值，指相應(yīng)于強(qiáng)度換算值總體分布中保證率不低于95%的強(qiáng)度值。根據(jù)橋梁外觀檢查情況，建議做以下處理：（1）定期清理伸縮縫中的沉積物；（2）重修排水孔及排水管；（3）清除空心板接縫間的薄膜（4）依據(jù)公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范(jtg h11-2004)，加強(qiáng)橋梁日常養(yǎng)護(hù)。6. 靜力荷載試驗(yàn)方案橋梁靜力荷載試驗(yàn)，主要是通過測量橋梁結(jié)構(gòu)在靜力試驗(yàn)荷載作用下的變形和應(yīng)變，用以確定橋

17、梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀態(tài)與設(shè)計(jì)期望值是否相符。它是檢驗(yàn)橋梁結(jié)構(gòu)受力特征的最直接和最有效的手段和方法。6.1. 試驗(yàn)荷載的確定就某一加載試驗(yàn)項(xiàng)目而言，其所需加載車輛的數(shù)量及其在橋梁上的縱橫向排列，根據(jù)試驗(yàn)荷載產(chǎn)生的該加載試驗(yàn)項(xiàng)目對(duì)應(yīng)的加載控制截面內(nèi)力或變位的最不利效應(yīng)值，按下式所確定的原則等效換算而得： 式中： 靜力試驗(yàn)荷載效率； 試驗(yàn)荷載作用下控制截面內(nèi)力計(jì)算值； 控制荷載作用下控制截面最不利內(nèi)力計(jì)算值（不計(jì)沖擊）； 按規(guī)范取用的沖擊系數(shù)。本次靜力荷載試驗(yàn)在計(jì)算過程中的理論計(jì)算荷載等級(jí)按照橋梁設(shè)計(jì)荷載等級(jí)計(jì)算，靜力荷載試驗(yàn)實(shí)際采用2輛單輛重約為400kn的三軸載重貨車充當(dāng)。試驗(yàn)車的主要技術(shù)參數(shù)見表

18、 6-1所示。表 6-1 加載車主要技術(shù)參數(shù)序號(hào)車牌號(hào)abc前軸重后雙軸總重總重閩a321294.201.351.8510.8930.6141.50閩a199834.201.351.8510.3532.7743.12注：圖中尺寸均以m計(jì)，車重以t計(jì)。6.2. 荷載試驗(yàn)項(xiàng)目根據(jù)理論計(jì)算的內(nèi)力包絡(luò)圖，分別對(duì)0#臺(tái)1#臺(tái)20米跨預(yù)應(yīng)力空心板跨中最大正彎矩進(jìn)行測試，共分2個(gè)加載工況。工況1：對(duì)0#臺(tái)1#臺(tái)20米跨預(yù)應(yīng)力空心板跨中截面（a-a截面）最大正彎矩上游偏心加載，測試跨中截面各測點(diǎn)應(yīng)變、撓度。工況2：對(duì)0#臺(tái)1#臺(tái)20米跨預(yù)應(yīng)力空心板跨中截面（a-a截面）最大正彎矩下游偏心加載，測試跨中截面各測

19、點(diǎn)應(yīng)變、撓度。6.3. 加載方式與加載分級(jí)為了獲取結(jié)構(gòu)試驗(yàn)荷載與變位的相關(guān)曲線，防止結(jié)構(gòu)加載意外損傷，就某一加載試驗(yàn)項(xiàng)目，其靜力試驗(yàn)荷載應(yīng)分級(jí)加載，分級(jí)卸零。靜力試驗(yàn)荷載的加載分級(jí)主要依據(jù)加載車在某一加載試驗(yàn)項(xiàng)目對(duì)應(yīng)的控制截面內(nèi)力和變位影響面內(nèi)縱橫向位置的不同以及加載車數(shù)量的多少分級(jí)。本次試驗(yàn)加載方式，每個(gè)工況分4級(jí)遞加到最大荷載，然后一次卸零。分級(jí)辦法： 號(hào)車作用在1/4跨位置號(hào)車作用在1/2跨位置號(hào)車作用在1/2跨位置、號(hào)車作用在1/4跨位置號(hào)車作用在1/2跨位置、號(hào)車作用在1/2跨位置6.4. 加載位置與加載工況的確定1）加載位置與加載工況主要依據(jù)以下原則確定： 盡可能用最少的加載車輛達(dá)

20、到最大的試驗(yàn)荷載效率； 為了縮短現(xiàn)場試驗(yàn)時(shí)間，盡可能簡化加載工況，在滿足試驗(yàn)荷載效率以及能夠達(dá)到試驗(yàn)?zāi)康那疤嵯聦?duì)加載工況進(jìn)行合并，以盡量減少加載位置； 每一加載工況依據(jù)某一試驗(yàn)項(xiàng)目為主，兼顧其他檢驗(yàn)項(xiàng)目。2）加載位置本次靜力試驗(yàn)經(jīng)過優(yōu)化合并后，確定的加載工況為2個(gè)，每個(gè)工況加載位置、主要試驗(yàn)項(xiàng)目及其加載車輛的縱橫向排列詳見圖6-1。3）加載流程在進(jìn)行正式加載試驗(yàn)前，首先采用一輛加載車在跨中進(jìn)行預(yù)加載試驗(yàn)，預(yù)加載持荷時(shí)間為20分鐘。預(yù)加載的目的是使結(jié)構(gòu)進(jìn)入正常工作狀態(tài)，并消除結(jié)構(gòu)非彈性變形。預(yù)加載卸至零荷載，并在結(jié)構(gòu)得到充分的零荷載恢復(fù)后，方可進(jìn)入正式加載試驗(yàn)。正式加載試驗(yàn)分別按加載工況序號(hào)逐一

21、進(jìn)行，完成一個(gè)序號(hào)的加載工況后，應(yīng)使結(jié)構(gòu)得到充分的零荷恢復(fù)，方可進(jìn)入下一序號(hào)的加載工況。結(jié)構(gòu)零荷充分恢復(fù)的標(biāo)志是，同一級(jí)荷載內(nèi)，當(dāng)結(jié)構(gòu)在最后五分鐘內(nèi)的變位增量，小于前一個(gè)五分鐘增量的5%或小于所用測量儀器的最小分辨率值時(shí)，即認(rèn)為結(jié)構(gòu)變位達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定。如果結(jié)構(gòu)控制截面的變位、應(yīng)力（或應(yīng)變）在未加到最大試驗(yàn)荷載前，提前達(dá)到或超過設(shè)計(jì)計(jì)算值，應(yīng)立即終止加載。4）工況1、2試驗(yàn)荷載布置圖（a）工況1、2試驗(yàn)車輛縱向布置圖(單位：cm)（b）工況1試驗(yàn)車輛橫向布置圖(單位：mm)（c）工況2試驗(yàn)車輛橫向布置圖(單位：mm)圖6-1 工況1、2試驗(yàn)車輛縱橫向布置圖6.5. 測試項(xiàng)目及量測方法本次靜力荷載試

22、驗(yàn)的主要觀測項(xiàng)目及量測方法為：（1）撓度：采用百分表進(jìn)行測量。測試截面為測試跨跨中截面。（2）應(yīng)變：采用應(yīng)變片及dh3816靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)進(jìn)行測量。應(yīng)變測試的目的是通過測試梁體在試驗(yàn)荷載作用下應(yīng)變?cè)隽康拇笮?，直接了解結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀態(tài)。在選定測試橋跨的跨中截面布置測點(diǎn)，測試在各工況試驗(yàn)汽車荷載作用下測點(diǎn)應(yīng)變。測試截面及測點(diǎn)布置詳見圖6-2圖6-4所示。6.6. 測試斷面與測點(diǎn)布置圖6-2 應(yīng)變及撓度測試截面縱向布置圖(單位：cm)圖6-3 測試截面應(yīng)變測點(diǎn)橫向布置圖(單位：mm)圖6-4 測試截面撓度測點(diǎn)橫向布置圖(單位：mm)6.7. 試驗(yàn)加載程序所有工況均按以下程序進(jìn)行：在進(jìn)行正式加載試

23、驗(yàn)前，用加載列車進(jìn)行對(duì)稱預(yù)加載試驗(yàn)，預(yù)加載試驗(yàn)每一加載位置持荷時(shí)間以不小于20分鐘為宜。預(yù)加載的目的在于，一方面是使結(jié)構(gòu)進(jìn)入正常工作狀態(tài)，另一方面可以檢查測試系統(tǒng)和試驗(yàn)組織是否工作正常。預(yù)加載卸到零荷載并在結(jié)構(gòu)得到充分的零荷恢復(fù)后，才可進(jìn)入正式加載試驗(yàn)，正式加載試驗(yàn)按加載工況序號(hào)逐一進(jìn)行，完成一個(gè)序號(hào)的加載工況后，應(yīng)使結(jié)構(gòu)得到充分的零荷恢復(fù)，方可進(jìn)入下一個(gè)序號(hào)的加載工況。6.8. 靜力荷載試驗(yàn)規(guī)則（1）靜力試驗(yàn)應(yīng)選擇在氣溫變化不大和結(jié)構(gòu)溫度趨于穩(wěn)定的時(shí)間段內(nèi)進(jìn)行。試驗(yàn)過程中在量測試驗(yàn)荷載作用下結(jié)構(gòu)響應(yīng)的同時(shí)應(yīng)相應(yīng)地測量結(jié)構(gòu)表面溫度。（2）靜力試驗(yàn)荷載持續(xù)時(shí)間，原則上取決于結(jié)構(gòu)變位達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定所

24、需要的時(shí)間，只有結(jié)構(gòu)變位達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定后，才能進(jìn)入下一荷載階段。一般每級(jí)荷載到位后穩(wěn)定10分鐘即可測讀。（3）全部測點(diǎn)在正式加載試驗(yàn)前均應(yīng)進(jìn)行零級(jí)荷載讀數(shù)，以后每次加載或卸載后應(yīng)立即讀數(shù)一次。位移測點(diǎn)每隔5分鐘觀測一次，而應(yīng)變測點(diǎn)每1分鐘測讀一次，以觀測結(jié)構(gòu)變位和應(yīng)力是否達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定。（4）若在加載試驗(yàn)過程中發(fā)生下列情況之一，立即終止加載試驗(yàn)：a.控制測點(diǎn)應(yīng)力超過計(jì)算值并且達(dá)到或超過按規(guī)范安全條件反算的控制應(yīng)力時(shí)。b.控制測點(diǎn)變位超過規(guī)范允許值時(shí)。7. 動(dòng)力荷載試驗(yàn)方案結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性是結(jié)構(gòu)振動(dòng)系統(tǒng)的基本特性，是進(jìn)行結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析所必須的參數(shù)。橋梁動(dòng)力荷載試驗(yàn)主要是通過測試橋跨結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性指標(biāo)（自

25、振特性指標(biāo)和動(dòng)荷載作用下的振動(dòng)特性指標(biāo)），研究橋梁結(jié)構(gòu)的自振特性和車輛動(dòng)力荷載與橋梁結(jié)構(gòu)的聯(lián)合振動(dòng)特性，以檢驗(yàn)這些指標(biāo)能否滿足設(shè)計(jì)或規(guī)范規(guī)定，從而判斷橋梁結(jié)構(gòu)的整體剛度、行車性能。本次動(dòng)載試驗(yàn)選取0#臺(tái)1#臺(tái)20米跨預(yù)應(yīng)力空心板上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行。7.1. 測試項(xiàng)目（1）環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)主要測量橋梁的自振頻率。環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)是通過在橋上布置高靈敏度的傳感器，長時(shí)間記錄橋梁結(jié)構(gòu)在環(huán)境激勵(lì)下，如風(fēng)、水流、地脈動(dòng)等引起的橋梁振動(dòng)，然后對(duì)記錄下來的橋梁振動(dòng)時(shí)程信號(hào)進(jìn)行處理，并進(jìn)行時(shí)域和頻域分析，求出橋梁結(jié)構(gòu)自振特性的一種方法。環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)假設(shè)環(huán)境激勵(lì)為平穩(wěn)的各態(tài)歷經(jīng)，在中低頻段，環(huán)境振動(dòng)的激勵(lì)譜比較均

26、勻，在環(huán)境激勵(lì)的頻率與橋梁的自振頻率一致或接近時(shí)，橋梁容易吸收環(huán)境激勵(lì)的能量，使振幅增大；而在環(huán)境激勵(lì)的頻率與橋梁自振頻率相差較大時(shí)，由于相位差較大，有相當(dāng)一部分能量相互抵消，振幅較小。對(duì)環(huán)境激勵(lì)下橋梁的響應(yīng)信號(hào)進(jìn)行多次功率譜的平均分析，可得到橋梁的各階自振頻率。環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)要測出橋梁結(jié)構(gòu)多階頻率及阻尼比。現(xiàn)場試驗(yàn)不同于室內(nèi)試驗(yàn)，外界干擾較多，因此要保證儀器設(shè)備，特別是傳感器的狀態(tài)良好，并預(yù)備好備用的傳感器，一旦某一傳感器出現(xiàn)問題，馬上予以更換，做到測試數(shù)據(jù)準(zhǔn)確無誤。測試時(shí)，適當(dāng)增加采樣時(shí)間，使試驗(yàn)數(shù)據(jù)有一定的儲(chǔ)備，保證數(shù)據(jù)處理時(shí)有足夠的原始數(shù)據(jù)可供選擇。（2）無障礙行車試驗(yàn)無障礙行車試驗(yàn)是利

27、用試驗(yàn)車輛在橋上以一定速度行駛，對(duì)橋梁施以動(dòng)力荷載，測量橋梁特征位置的振幅、動(dòng)應(yīng)力和沖擊系數(shù)等，對(duì)測得的橋梁動(dòng)力響應(yīng)值進(jìn)行分析，獲得橋梁的動(dòng)力響應(yīng)特性。試驗(yàn)中，一輛試驗(yàn)汽車分別以5km/h、10km/h、20km/h、30km/h的速度勻速駛過大橋，每一車速行駛2次，測試橋梁的動(dòng)應(yīng)變時(shí)程。7.2. 測試斷面的確定（1）環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)橋梁自振特性測點(diǎn)布置在橋面上以觀測橋梁豎向自振特性。測點(diǎn)如圖7-1所示。圖7-1（a） 環(huán)境振動(dòng)測點(diǎn)縱向布置圖（單位：cm）圖7-1（b） 環(huán)境振動(dòng)測點(diǎn)橫向布置圖（單位：mm）（2）無障礙行車試驗(yàn)無障礙行車試驗(yàn)布置動(dòng)應(yīng)變測點(diǎn)。測試截面為0#臺(tái)1#臺(tái)20米跨a-a截面，

28、測試截面見圖7-2。動(dòng)應(yīng)變測點(diǎn)布置在測試截面的板底以觀測不同車速下橋梁強(qiáng)迫振動(dòng)的動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線，根據(jù)動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線分析最大沖擊系數(shù)，a-a截面布置6個(gè)動(dòng)應(yīng)變測點(diǎn)。測點(diǎn)布置如圖7-3所示。圖7-2 強(qiáng)迫振動(dòng)應(yīng)變測試截面布置圖(單位：cm)圖7-3 強(qiáng)迫振動(dòng)應(yīng)變測點(diǎn)布置圖(單位：mm)8. 靜載試驗(yàn)過程描述2012年4月06日上午對(duì)橋梁靜載試驗(yàn)進(jìn)行了準(zhǔn)備，主要內(nèi)容包括應(yīng)變測點(diǎn)表面處理、粘貼應(yīng)變片、變形測點(diǎn)處理、測試儀器安裝及調(diào)試，靜載試驗(yàn)安排于4月06日傍晚正式進(jìn)行(天氣：陰)。試驗(yàn)按加載工況順序進(jìn)行加載，每個(gè)工況分4級(jí)加載。每次加載之前采集數(shù)據(jù)初值，持荷時(shí)間原則上取決于結(jié)構(gòu)變位達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定所需要

29、的時(shí)間，根據(jù)現(xiàn)場測試，本次試驗(yàn)加載穩(wěn)定時(shí)間20分種左右測讀各儀器儀表讀數(shù)，卸載后穩(wěn)定20分鐘左右測讀各測點(diǎn)殘余變形；同時(shí)在加載過程中隨時(shí)觀測并計(jì)算各控制測點(diǎn)的應(yīng)變、撓度變化情況，及時(shí)指導(dǎo)試驗(yàn)，保證試驗(yàn)安全順利進(jìn)行。部分現(xiàn)場檢測的照片見圖8-1。 （a）應(yīng)變及撓度測點(diǎn)（b） 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng) （c）分級(jí)加載 圖8-1 靜載試驗(yàn)現(xiàn)場照片9. 靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析9.1. 撓度數(shù)據(jù)分析9.1.1. 跨中（a-a）截面最大正彎矩上游偏心加載試驗(yàn)在工況1試驗(yàn)荷載作用下，理論及實(shí)測xxx市xxx橋跨中最大正彎矩截面各測點(diǎn)的撓度值見表 9-1及圖9-1所示。同時(shí)，表中亦列出了卸載后的相對(duì)殘余變形。由表可見，卸載后的

30、相對(duì)殘余變形在1.89%3.24%之間，滿足公路橋梁承載能力檢測評(píng)定規(guī)程中小于20%的規(guī)定。表 9-1 工況1試驗(yàn)荷載作用下各測點(diǎn)撓度值（單位：mm） 項(xiàng)目測點(diǎn)理論值實(shí)測最大撓度卸載相對(duì)殘余變形(%)15.183.350.092.69%25.113.400.113.24%35.043.430.102.92%44.943.430.092.62%54.823.180.061.89%64.693.040.072.30%圖9-1 工況1試驗(yàn)荷載下最大撓度沿橋?qū)挿植记€9.1.2. 跨中（a-a）截面最大正彎矩下游偏心加載試驗(yàn)在工況1試驗(yàn)荷載作用下，理論及實(shí)測xxx市xxx橋跨中最大正彎矩截面各測點(diǎn)的撓

31、度值見表 9-1及圖9-2所示。同時(shí)，表中亦列出了卸載后的相對(duì)殘余變形。由表可見，卸載后的相對(duì)殘余變形在0.62%1.45%之間，滿足公路橋梁承載能力檢測評(píng)定規(guī)程中小于20%的規(guī)定。表 9-2 工況2試驗(yàn)荷載作用下各測點(diǎn)撓度值（單位：mm） 項(xiàng)目測點(diǎn)理論值實(shí)測最大撓度卸載相對(duì)殘余變形(%)14.693.040.020.66%24.823.180.041.26%34.943.310.041.21%45.043.460.051.45%55.113.300.041.21%65.183.250.020.62%圖9-2 工況2試驗(yàn)荷載下最大撓度沿橋?qū)挿植记€9.2. 應(yīng)變數(shù)據(jù)分析9.2.1. 跨中（a-

32、a）截面最大正彎矩上游偏心加載試驗(yàn)在工況1試驗(yàn)荷載作用下，實(shí)測跨中截面的應(yīng)變見表9-3及圖9-3所示。同時(shí)，表中亦列出了卸載后截面的相對(duì)殘余應(yīng)變。由表可見，卸載后的相對(duì)殘余應(yīng)變?cè)?.00%1.67%之間，滿足公路橋梁承載能力檢測評(píng)定規(guī)程中不大于20%的規(guī)定。表 9-3 工況1試驗(yàn)荷載作用下各測點(diǎn)應(yīng)變值（1e-6） 項(xiàng)目測點(diǎn)理論值實(shí)測最大應(yīng)變卸載相對(duì)殘余應(yīng)變(%)1936000.00%2925800.00%3916011.67%4896000.00%5875200.00%6855000.00%圖9-3 工況1試驗(yàn)荷載下最大應(yīng)變沿橋?qū)挿植记€9.2.2. 跨中（a-a）截面最大正彎矩下游偏心加載試

33、驗(yàn)在工況2試驗(yàn)荷載作用下，實(shí)測跨中截面的應(yīng)變見表9-4及圖9-4所示。同時(shí)，表中亦列出了卸載后截面的相對(duì)殘余應(yīng)變。由表可見，卸載后的相對(duì)殘余應(yīng)變?cè)?.00%3.51%之間，滿足公路橋梁承載能力檢測評(píng)定規(guī)程中不大于20%的規(guī)定。表 9-4 工況2試驗(yàn)荷載作用下各測點(diǎn)應(yīng)變值（1e-6） 項(xiàng)目測點(diǎn)理論值實(shí)測最大應(yīng)變卸載相對(duì)殘余應(yīng)變(%)1855711.75%2875500.00%3895723.51%4916211.61%5926200.00%6936300.00%圖9-4 工況2試驗(yàn)荷載下最大應(yīng)變沿橋?qū)挿植记€9.3. 裂縫觀測加載前后空心板板底未發(fā)現(xiàn)裂縫。10. 靜載試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定10.1. 計(jì)算

34、分析模型xxx市xxx橋預(yù)應(yīng)力砼空心板結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算采用平面桿系有限元程序，主梁荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板梁法計(jì)算。10.2. 靜力荷載試驗(yàn)效率試驗(yàn)荷載在結(jié)構(gòu)控制截面產(chǎn)生的最大內(nèi)力效應(yīng)和變位效應(yīng)，能夠反映理論計(jì)算活載作用下同一截面最不利內(nèi)力效應(yīng)和變位效應(yīng)，滿足公路橋梁承載能力檢測評(píng)定規(guī)程的有關(guān)要求。在試驗(yàn)荷載作用下控制截面內(nèi)力值與標(biāo)準(zhǔn)荷載作用下同一截面最不利內(nèi)力的比值，即為靜力荷載試驗(yàn)的效率。本次靜力荷載試驗(yàn)的試驗(yàn)效率見表 10-1。由表可見本次試驗(yàn)的靜力荷載試驗(yàn)效率()為1.05（表中內(nèi)力值為1號(hào)板或6號(hào)板的內(nèi)力），滿足公路橋梁承載能力檢測評(píng)定規(guī)程中所規(guī)定的0.951.05的要求，說明本次荷載試

35、驗(yàn)反應(yīng)了橋跨結(jié)構(gòu)在標(biāo)準(zhǔn)荷載作用下的受力性能。表 10-1 靜力加載試驗(yàn)內(nèi)力計(jì)算值及荷載效率表加載項(xiàng)目單位加載工況試驗(yàn)計(jì)算值理論計(jì)算值荷載效率板號(hào)跨中截面最大正彎矩上游偏心加載試驗(yàn)knm1574.7547.31.051跨中截面最大正彎矩下游偏心加載試驗(yàn)knm2574.7547.31.05610.3. 結(jié)構(gòu)工作狀況評(píng)定10.3.1. 結(jié)構(gòu)截面剛度評(píng)定試驗(yàn)荷載滿載時(shí)實(shí)測主梁控制截面的最大應(yīng)變與相應(yīng)截面在試驗(yàn)荷載作用下的理論計(jì)算值進(jìn)行比較，其比值即為結(jié)構(gòu)應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)。應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)：應(yīng)變=實(shí)測應(yīng)力（應(yīng)變）/理論應(yīng)力（應(yīng)變）由實(shí)測控制截面的內(nèi)力值計(jì)算的最大混凝土應(yīng)變及應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)分別列于表 10-中,其值

36、在0.650.68之間。由該表可見校驗(yàn)系數(shù)滿足公路橋梁承載能力檢測評(píng)定規(guī)程中所規(guī)定的不大于1的要求。xxx市xxx橋各控制截面的截面剛度滿足試驗(yàn)荷載要求。表 10-2 試驗(yàn)荷載作用下主梁各控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)加載工況試驗(yàn)項(xiàng)目測點(diǎn)板底中心點(diǎn)最大應(yīng)變理論計(jì)算值應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)1 跨中截面最大正彎矩上游偏心加載1號(hào)60930.652 跨中截面最大正彎矩下游偏心加載6號(hào)63930.68注：應(yīng)變以拉為正，以壓為負(fù)，單位為（1e-6）。10.3.2. 結(jié)構(gòu)總體剛度評(píng)定試驗(yàn)荷載滿載時(shí)實(shí)測控制截面的最大撓度與相應(yīng)截面在試驗(yàn)荷載作用下的理論計(jì)算值進(jìn)行比較，其比值即為結(jié)構(gòu)撓度校驗(yàn)系數(shù)。撓度校驗(yàn)系數(shù)：撓度=實(shí)測撓度/理

37、論撓度計(jì)算得到xxx橋控制截面最大撓度校驗(yàn)系數(shù)如表 10-2所列，其值為0.66。由該表可見校驗(yàn)系數(shù)滿足公路橋梁承載能力檢測評(píng)定規(guī)程中所規(guī)定的不大于1的要求。xxx橋結(jié)構(gòu)總體剛度滿足試驗(yàn)荷載要求。表 10-2 試驗(yàn)荷載作用下主梁截面各控制截面撓度校驗(yàn)系數(shù)加載工況試驗(yàn)項(xiàng)目測點(diǎn)實(shí)測最大撓度理論計(jì)算值撓度校驗(yàn)系數(shù)1 跨中截面最大正彎矩上游偏心加載1號(hào)3.355.180.652 跨中截面最大正彎矩下游偏心加載6號(hào)3.255.180.63注：撓度向下為正，單位為mm。10.3.3. 結(jié)構(gòu)裂縫評(píng)定預(yù)應(yīng)力空心板加載前未發(fā)現(xiàn)裂縫，加載過程中未發(fā)現(xiàn)新的裂縫。11. 動(dòng)載試驗(yàn)結(jié)果評(píng)定11.1. 計(jì)算分析模型對(duì)xx

38、x橋結(jié)構(gòu)動(dòng)力計(jì)算（基頻）采用結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析中“梁的橫向振動(dòng)理論”進(jìn)行計(jì)算。11.2. 動(dòng)載試驗(yàn)測試過程橋梁強(qiáng)迫振動(dòng)測試于2012年2月18日，橋梁自振特性測試于19日進(jìn)行，自振特性的測試采用加速度傳感器采集橋梁在環(huán)境荷載作用下的振動(dòng)加速度信號(hào)。信號(hào)的采樣頻率為200hz，每個(gè)測點(diǎn)采樣時(shí)間為30分鐘，如圖11-1如示。 圖11-1（a） 橋面加速度傳感器布置 圖11-1（b）跑車 圖11-1（c） 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)圖11-1（d） 跑車試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集11.3. 環(huán)境振動(dòng)測試分析及評(píng)定11.3.1. 實(shí)測數(shù)據(jù)通過在xxx橋橋面布置加速度傳感器，測得該橋典型測點(diǎn)的環(huán)境振動(dòng)時(shí)程曲線如圖 11-所示。圖 11

39、-2 xxx橋典型測點(diǎn)的加速度時(shí)程曲線對(duì)各測點(diǎn)的加速度時(shí)程曲線進(jìn)行實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析，得出結(jié)構(gòu)的前幾階頻率、阻尼比及振型，如圖11-3。 （a）頻譜圖（b）豎彎第一階實(shí)測模態(tài)（頻率6.84hz，阻尼比2.33%）（d）豎彎第二階實(shí)測模態(tài)（頻率24.83hz，阻尼比3.28%）（e）豎彎第三階實(shí)測模態(tài)（頻率52.39hz，阻尼比0.42%）圖 11-3 xxx橋?qū)嶒?yàn)?zāi)B(tài)分析11.3.2. 理論計(jì)算采用“梁的橫向振動(dòng)理論”對(duì)xxx市xxx橋20米預(yù)應(yīng)力空心板進(jìn)行理論模態(tài)分析得到基頻為5.78hz（1階對(duì)稱豎彎），如圖11-4。（a）豎彎第一階計(jì)算模態(tài)（頻率5.78hz）（b）豎彎第二階計(jì)算模態(tài)（頻率22

40、.64hz）（c）豎彎第三階計(jì)算模態(tài)（頻率49.22hz）圖 11-4 xxx橋理論模態(tài)分析11.3.3. 分析及評(píng)定本次試驗(yàn)測試的橋梁自振頻率見表 11-1所列，同時(shí)表中亦列出頻率理論計(jì)算值。由表可以看出，預(yù)應(yīng)力空心板簡支梁橋?qū)崪y基頻6.84hz大于大于理論計(jì)算值5.78hz，且大于3.0hz（評(píng)定規(guī)程指出實(shí)測的簡支梁橋橋跨結(jié)構(gòu)的一階豎彎自振頻率一般應(yīng)大于3.0hz，否則認(rèn)為橋跨結(jié)構(gòu)的總體剛度較差）。實(shí)測20米跨預(yù)應(yīng)力空心板第一階阻尼比為2.33%，而通常橋梁結(jié)構(gòu)的阻尼比在1%8%之間，同時(shí)通過與國內(nèi)結(jié)構(gòu)相似的橋梁進(jìn)行對(duì)比，xxx市xxx橋的阻尼比與之相近。自振特性測試結(jié)果說明xxx市xxx

41、橋整體剛度良好、較理論為大，結(jié)構(gòu)傳遞振動(dòng)能力及均質(zhì)性較好。表 11-1 實(shí)測頻率與理論頻率的對(duì)比項(xiàng)目模態(tài)階數(shù)實(shí)測頻率s（hz）計(jì)算頻率j（hz）s/j20米預(yù)應(yīng)力空心板基頻6.845.781.1811.4. 無障礙行車試驗(yàn)分析及評(píng)定橋梁結(jié)構(gòu)在移動(dòng)車輛荷載作用下的動(dòng)力反應(yīng)，是橋梁和車輛這兩個(gè)振動(dòng)系統(tǒng)相互作用的結(jié)果，除了與這兩者本身的動(dòng)力特性（質(zhì)量、剛度、阻尼）有關(guān)外，還與橋面的不平整度、車輛行駛的速度有關(guān)。無障礙行車試驗(yàn)是為了測定橋梁結(jié)構(gòu)在運(yùn)行車輛的狀態(tài)下的動(dòng)力反應(yīng)，測量各控制截面在不同車速下的動(dòng)撓度和沖擊系數(shù)。11.4.1. 20米預(yù)應(yīng)力空心板沖擊系數(shù)強(qiáng)迫振動(dòng)是結(jié)構(gòu)受到隨時(shí)間變化的外力時(shí)所顯示的反映，動(dòng)應(yīng)變測點(diǎn)在不同車速激振下的部分動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線見圖1