[注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫(kù)與答案解析]一、二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬19

1、注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫(kù)與答案解析一、二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬19注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試密押題庫(kù)與答案解析一、二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬19一、二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分模擬19 13： 某鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為500mm500mm，計(jì)算跨度I0為6.3m，跨中有一短挑梁(見(jiàn)題圖)，挑梁上作用有距梁軸線400mm的集中荷載P=250kN，梁上的均布荷載設(shè)計(jì)值(包括自重)g=9kN/m，混凝土為C25，縱筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HRB335鋼筋。截面有效高度h0=465mm。 1. 考慮梁的支座為固定端，則跨中縱向鋼筋的最小配筋率與 項(xiàng)數(shù)值最接近。A.0.20%B.0.

2、19%C.0.39%D.0.32%答案:C混凝土強(qiáng)度：C25 fsu，k=25.0 N/mm2 fc=11.94 N/mm2 ft=1.27N/mm2 鋼筋強(qiáng)度：fy=360 N/mm2，fy=360 N/mm2，fyv=300N/mm2，Es=200 000N/mm2 梁所受扭矩： 梁端所受剪力： 受彎構(gòu)件中縱向受拉鋼筋最小配筋率： min=max0.20%，0.45ft/fy=max0.20%，0.16%=0.20% 剪扭構(gòu)件中受扭縱筋最小配筋率： tl, min=0.6=0.6=0.205% 梁跨中縱向受拉鋼筋最小配筋率為：0.20%+0.205%=0.405% 2. 設(shè)箍筋間距s=10

3、0mm，形式為雙肢箍，支座截面彎矩設(shè)計(jì)值M=226.640kNm，剪力設(shè)計(jì)值V=153.4kN，扭矩設(shè)計(jì)值T=50kNm，Wt=41 666 667mm3，已知截面滿足規(guī)范的要求，則按支座截面計(jì)算的截面抗剪箍筋面積與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。 提示：按集中荷載下的剪扭構(gòu)件計(jì)算，剪跨比=3。 A.64mm2B.85mm2C.107mm2D.94mm2答案:A集中荷載作用下的剪扭構(gòu)件混凝土受扭承載力降低系數(shù)t按下式計(jì)算： 取t=1.0 需進(jìn)行剪扭計(jì)算。 驗(yàn)算是否要考慮剪力、扭矩的影響： 當(dāng)，可僅按純扭構(gòu)件計(jì)算受扭承載力。 =64 591NV=153 350N應(yīng)考慮剪力影響。 剪扭構(gòu)件的受剪承載力： 則有：

4、 3. 若已知Acor=202 500mm2，=1.2，t=1.0，假定支座處的抗剪箍筋面積Asv=60mm2，其余條件同上題，則支座處截面的箍筋總面積與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.76mm2B.99mm2C.138mm2D.102mm2答案:C當(dāng)T0.175ftWt時(shí)，可不進(jìn)行受扭承載力計(jì)算。 0.175ftWt=0.1751.2741 666 667=9.260kN?mT=50kNm，應(yīng)進(jìn)行受扭承載力計(jì)算。 剪扭構(gòu)件的受扭承載力：T0.35tftWt+1.2fyvAst1Acor/s 受扭計(jì)算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積Asf1由下式求得： 構(gòu)件中箍筋的最小配筋面積： 箍筋最小配筋率 sv

5、，min=0.28ft/fyv=0.12% 箍筋計(jì)算配筋面積 Asvt=Asv+2Ast1=60+239=138mm2 箍筋最小配筋面積Asvt，min=sv，minbs=59mm2 48： 有一兩跨四層框架，梁、柱現(xiàn)澆，樓蓋為裝配式樓蓋。梁的跨度為6m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，受力縱筋為HRB335，箍筋為HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，頂層柱b=400mm，h=500mm，梁的混凝土保護(hù)層厚度為25mm，柱的混凝土保護(hù)層厚度為30mm，層高H=4.5m。 4. 設(shè)梁支座處上部配有318的縱向鋼筋，下部為216的縱向鋼筋，箍筋為8150的雙肢箍，已知受剪面滿足規(guī)范要求，則

6、該支座處所能承受的最大剪力及負(fù)彎矩與 項(xiàng)數(shù)值最接近。A.V=222.1kN，M=-98.4kNmB.V=222.1kN，M=-89.2kNmC.V=208.2kN，M=-98.4kNmD.V=241.5kN，M=-109.5kNm答案:AAs=763mm2 As=402mm2 箍筋面積Asv=101mm2 箍筋間距s=150mm 矩形截面 寬度b=300mm 高度h=500mm h0=465mm 正截面受彎承載力計(jì)算： x=(fyAs-fyAs)/(fcb)=(300763-300402)/14.3300 =25mm2as=235=70mm M=fyAs(h0-as)=300763(465-3

7、5)=98.427kNm 相對(duì)受壓區(qū)高度=x/ho=70/465=0.1510.550 配筋率=As/(bh0)=763/(300465)=0.55% 最小配筋率min=max0.20%，0.45ft/fy=max0.20%，0.21%=0.21% As，min=bhmin=322mm2 當(dāng)V0.7ftbh0，300mmH500mm 構(gòu)造要求： 最小配箍面積： Asv, min=300150=74mm 一般受彎構(gòu)件，其斜截面受剪承載力按下列公式計(jì)算： V0.7ftbh0+1.25fyvh0=0.71.43300465+1.25210465=221 828N221.8kN 5. 設(shè)屋面梁支座處考

8、慮地震作用后的最不利剪力設(shè)計(jì)值為V=190kN，其中由于集中荷載在支座截面所產(chǎn)生的剪力占總剪力值的75%以上，集中荷載作用點(diǎn)至支座截面的距離a=2000mm，設(shè)箍筋的間距s=150mm，則配置在支座截面內(nèi)箍筋的全截面面積最接近 項(xiàng)數(shù)值。A.114mm2B.79mm2C.65mm2D.101mm2答案:A斜截面承載力計(jì)算： =164 282NV=190 000N 需按計(jì)算配箍 當(dāng)V0.7ftbh0，300H500mm 構(gòu)造要求： 最小配箍面積：Asv，min=300150=74mm 計(jì)算配箍： Asv=114mm2 6. 設(shè)頂層柱的柱底截面考慮地震作用后的最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值為N=320kN、M=1

9、53kNm，設(shè)截面為對(duì)稱配筋計(jì)算而得的柱中縱向鋼筋A(yù)s=As最接近 項(xiàng)數(shù)值。A.1129mm2B.1025mm2C.1256mm2D.912mm2答案:B查規(guī)范表7.3.11-2得裝配式樓蓋的現(xiàn)澆框架房屋中間層柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0=1.5H，故： l0=1.5Hn=1.54.5m=6.75m 初始偏心距ei： 附加偏心距ea=max20，h/30=max20，13=20mm 軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距： e0=M/N=153 000 000/320 000=478mm 初始偏心距ei=e0+ea=478+20=498mm 偏心距增大系數(shù) 取1=1.0 軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離：

10、e=ei+-as=1.14498+-40=730m 混凝土受壓區(qū)高度x由下列公式求得：N(a1fcbx+fyAs-sAs)/RE =0.140.15，故RE取0.75 當(dāng)采用對(duì)稱配筋時(shí)：x=42mmbh0=198mm 屬于大偏心受壓構(gòu)件 當(dāng)x2as時(shí)：NesfyAs(h0-as) es=ei-+as=1.14498-+40=410mm As=1025mm2 7. 設(shè)頂層柱的柱頂截面按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合后的N=320kN、M=90kNm，設(shè)截面的縱向受拉鋼筋為420，鋼筋的相對(duì)黏結(jié)特性系數(shù)v=1.0，c=30mm，則最后按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力sk最接近 項(xiàng)數(shù)值。A.183

11、N/mm2B.211N/mm2C.84N/mm2D.101N/mm2答案:D矩形截面偏心受壓構(gòu)件受力特征系數(shù)acr=2.1 受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 受拉縱筋面積AS=1256mm2 截面有效高度h0=460mm 軸向力對(duì)截面重心的偏心距 按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率te，按下列公式計(jì)算： te= (混凝土規(guī)范8.1.2-4) 對(duì)矩形截面的偏心受壓構(gòu)件：Ate=0.5bh Ate=0.5300500=75 000mm2 te=0.01675 按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力sk，按下列公式計(jì)算： 偏心受壓： 截面重心到縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離： ys=0.5

12、h-as=0.5500-40=210mm 軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離： e=se0+ys=1.0281+210=491mm 受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值：對(duì)于矩形截面，f=0 8. 設(shè)屋面梁的縱向受拉鋼筋為318，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下鋼筋的應(yīng)力ss=162N/mm2，則屋面梁的短期剛度Bs最接近 項(xiàng)數(shù)值。A.42 555kNm2B.49 123kNm2C.33 125kNm2D.55 412kNm2答案:A受拉區(qū)縱筋實(shí)配面積As=763mm2 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計(jì)算： 對(duì)矩形截面的偏心受壓構(gòu)件：Ate=0.5bh=0.5300500=75 000mm2

13、st=1.02% (混凝土規(guī)范8.1.2-4) 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，按下列公式計(jì)算： 鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aE： aE=Es/Ec=200 000/29 791=6.71 受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值f： 矩形截面，f=0 縱向受拉鋼筋配筋率=As/(bh0)=763/(300465)=0.005 47 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式(混凝土規(guī)范8.2.3-1)計(jì)算： 912： 某多層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其中中間層高H=2.8m，圓形裝飾柱直徑d=300mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱向受力鋼筋為HRB335，縱筋的混凝土保護(hù)層厚度c=30mm，配置螺旋式間接鋼

14、筋，箍筋直徑為8mm，箍筋間距s=50mm，箍筋為HPB235鋼筋。 9. 假定柱的軸向壓力設(shè)計(jì)值N=1240kN；對(duì)柱進(jìn)行軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算(不計(jì)入間接鋼筋的影響)，則柱的縱向受力鋼筋的最小計(jì)算面積為 。A.1566mm2B.1.439mm2C.1376mm2D.1669mm2答案:A查GB 500102002表7.3.11-2得多層現(xiàn)澆框架房屋中間層柱的計(jì)算長(zhǎng)度l0=1.25H，故： l0=1.25H=1.252.8m=3.5m 軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算(不考慮間接鋼筋的影響) 鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) L0/d=13.5 查GB 500102002表7.3.1得=0.87 圓形截面面積A=

15、d2/4=70686 mm2 軸壓比Uc=N/(fcA)=1 240 000/(14.370 686)=1.22 全部縱向鋼筋的截面面積AS按下式求得： N0.9(fcA-fyAS) (公式7.3.1) 10. 條件同上題，如計(jì)入間接鋼筋的影響則柱的縱向受力鋼筋的計(jì)算面積與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.1266mm2B.1439mm2C.1376mm2D.1569mm2答案:B軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算(考慮間接鋼筋的影響) 10/d=3500/300=11.712，可計(jì)入間接鋼筋的影響。 間接鋼筋的換算截面面積： Ass0=dcorAss1/s=24050/50=754mm2 全部縱向鋼筋的截面面積As按混凝

16、土規(guī)范公式(7.3.2-1)求得： N0.9(fcAcor+fyAs+2afyAss0) =1445mm2 11. 假定柱的軸向壓力設(shè)計(jì)值N=400kN，彎矩設(shè)計(jì)值M=80kNm，偏心距增大系數(shù)=1.11，則縱向受拉鋼筋與全部縱向鋼筋截面面積的比值at與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.0.498B.0.345C.0.427D.0答案:C附加偏心距ea=max20，h/30=max20，10=20mm 軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距：e0=M/N=80 000 000/400 000=200mm 初始偏心距ei=e0+ea=200+20=220mm 全部縱向鋼筋的截面面積As由混凝土規(guī)范中的下列公式求得： 將

17、公式(7.3.8-2)中的As代入公式(7.3.8-1)，解方程得：a=0.411 at=1.25-2a=1.25-20.411=0.428 12. 設(shè)考慮地震效應(yīng)組合后的柱的軸向壓力設(shè)計(jì)值N=550kN，彎矩設(shè)計(jì)值M=75kNm，比值系數(shù)a=0.441，則全部縱向鋼筋的截面面積As與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.2428mm2B.2619mm2C.3310mm2D.2945mm2答案:Aat=1.25-2a=1.25-20.441=0.368 問(wèn)題:13. 在框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力與位移計(jì)算當(dāng)中，可以考慮現(xiàn)澆樓面對(duì)梁剛度的影響。今有一截面尺寸為250mm600mm的中框架梁，其慣性矩I(mm4)可取 項(xiàng)數(shù)值。

18、A.54108B.81108C.90108D.108108答案:C對(duì)于中框架梁，其梁的慣性矩可采用2I0 問(wèn)題:14. 在鋼筋混凝土雙筋梁，大偏心受壓和大偏心受拉構(gòu)件的正截面承載力計(jì)算中，要求壓區(qū)高度x2a，是為了 。A.保證受壓鋼筋在構(gòu)件破壞時(shí)能達(dá)到其抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值B.防止受壓鋼筋壓屈C.避免保護(hù)層剝落D.保證受壓鋼筋在構(gòu)件破壞時(shí)能達(dá)到極限抗壓強(qiáng)度答案:A問(wèn)題:15. 軸向壓力N對(duì)構(gòu)件抗剪承載力Vu的影響是 。A.不論N的大小，均可提高構(gòu)件的抗剪承載力VuB.不論N的大小，均可降低構(gòu)件的VuC.N適當(dāng)時(shí)提高構(gòu)件的Vu，N太大時(shí)降低構(gòu)件的VuD.N大時(shí)提高構(gòu)件的Vu，N小時(shí)降低構(gòu)件的Vu答案:

19、C 1619： 某單層工業(yè)廠房，設(shè)置有兩臺(tái)Q=25/10t的軟鉤橋式吊車，吊車每側(cè)有兩個(gè)車輪，輪距4m，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pmax=279.7kN，吊車橫行小車重量標(biāo)準(zhǔn)值g=73.5kN，吊車軌道的高度hR=130mm。 廠房柱距12m，采用工字形截面的實(shí)腹式鋼吊車梁，上翼緣板的厚度hf=18mm。腹板厚度tw=12mm。沿吊車梁腹板平面作用的最大剪力為V，在吊車梁頂面作用有吊車輪壓產(chǎn)生的移動(dòng)集中荷載P和吊車安全走道上的均布荷載q。 16. 當(dāng)?shù)踯嚍橹屑?jí)工作制時(shí)，試問(wèn)，作用在每個(gè)車輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN)，應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.15.9B.8.0C.22.2D.11.1答案:B根據(jù)

20、荷規(guī)第5.1.2條， 17. 假定吊車為重級(jí)工作制時(shí)，試問(wèn)，作用在每個(gè)車輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN)，應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.8.0B.14.0C.28.0D.42.0答案:C根據(jù)鋼規(guī)第3.2.2條，Hk=aPkmax=0.1279.728kN18. 當(dāng)?shù)踯嚍橹屑?jí)工作制時(shí)，試問(wèn)，在吊車最大輪壓作用下，在腹板計(jì)算高度上邊緣的局部壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值(N/mm2)，應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.85.7B.61.2C.50.4D.48.2答案:A根據(jù)鋼規(guī)第4.1.3條和荷規(guī)第3.2.5條、第5.3條及第5.1.1條條文說(shuō)明。 lz=a+5hy+2hR=50+518+2130=400mm F=1.

21、051.4279.7103=411.2103N =85.7N/mm2 19. 吊車梁上翼緣板與腹板采用雙面角焊縫連接。當(dāng)對(duì)上翼緣焊縫進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，試問(wèn)，應(yīng)采用下列 項(xiàng)荷載的共同作用。A.V與P的共同作用B.V與P和q的共同作用C.V與q的共同作用D.P與q的共同作用答案:B根據(jù)鋼規(guī)第7.3.1條的公式(7.3.1)， V產(chǎn)生水平方向的剪應(yīng)力； P和q產(chǎn)生垂直方向的剪應(yīng)力。 2021： 某屋蓋工程的大跨度主桁架結(jié)構(gòu)使用Q345B鋼材，其所有桿件均采用熱軋H型鋼；H型鋼的腹板與桁架平面垂直。桁架端節(jié)點(diǎn)斜桿軸心拉力設(shè)計(jì)值N=12 700kN。 20. 桁架端節(jié)點(diǎn)采用兩側(cè)外貼節(jié)點(diǎn)板的高強(qiáng)度螺栓摩擦型

22、連接，如題20圖所示。螺栓采用10.9級(jí)M27高強(qiáng)度螺栓，摩擦面抗滑移系數(shù)取0.4。試問(wèn)，順內(nèi)力方向的每排螺栓數(shù)量(個(gè))，應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。 A.26B.22C.18D.16答案:B根據(jù)鋼規(guī)公式(7.2.2-1)， =0.9nfp=0.910.4290=104.4kN 在H型鋼翼緣板上各有4排高強(qiáng)度螺栓，根據(jù)規(guī)范第7.2.4條及第8.3.4條，當(dāng)螺栓沿軸向受力方向的連接長(zhǎng)度l160d0(按螺栓的最小容許距離的d0計(jì)算，相當(dāng)于每排21個(gè)螺栓)時(shí)，承載力應(yīng)乘以折減系數(shù)0.7。 n=21.7 取n=22 21. 現(xiàn)將桁架的端節(jié)點(diǎn)改為采用等強(qiáng)焊接對(duì)接節(jié)點(diǎn)板的連接形式，如題21圖所示。在斜桿軸心

23、拉力作用下，節(jié)點(diǎn)板將沿ABBCCD破壞線撕裂。已確定AB=CD=400mm，其拉剪折算系數(shù)均取=0.7，BC=33mm。試問(wèn)，在節(jié)點(diǎn)板破壞線上的拉應(yīng)力設(shè)計(jì)值(N/mm2)，應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。 A.356.0B.258.7C.178.5D.158.2答案:C根據(jù)鋼規(guī)第7.5.1條，破壞線的面積， iAi=(4000.7+33+4000.7)602=71160mm2 =178.5N/mm2 2227： 某廠房的縱向天窗寬8m、高4m，采用彩色壓型鋼板屋面、冷彎型鋼檁條、天窗架：檁條、拉條、撐桿和天窗上弦水平支撐局部布置簡(jiǎn)圖如題圖中的圖(a)所示；天窗兩側(cè)的垂直撐如圖(b)所示，工程中通常采

24、用的三種形式天窗架的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖分別如圖(c)、(d)、(e)所示。所有構(gòu)件均采用Q235鋼，手工焊接時(shí)使用E43型電焊條，要求焊縫質(zhì)量等級(jí)為二級(jí)。 22. 桁架式天窗架如題圖(c)所示。試問(wèn)，在豎向荷載作用下，水平反力RH(kN)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.3.3B.4.4C.5.5D.6.6答案:C凈反力RV=3.5F1=3.54.8=16.8kN 以C點(diǎn)為矩心，M=0 (3+4)RH+F1(1+2+3)=4RV RH=5.5kN 23. 在題圖(c)中，桿件AC在各節(jié)間最大的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=12kN，采用1006，A=2386mm2，ix=31mm，iy=43mm。當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定

25、性計(jì)算時(shí)，試問(wèn)，桿件截面的壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值(N/mm2)應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。 提示：在確定桁架平面外的計(jì)算長(zhǎng)度時(shí)不考慮各節(jié)間內(nèi)力變化的影響。 A.46.2B.35.0C.27.8D.24.9答案:D根據(jù)鋼規(guī)公式(5.1.2-1)及公式(5.1.2-6a)進(jìn)行計(jì)算 24. 多豎桿式天窗架如題圖(d)所示。在風(fēng)荷載作用下，假定天窗斜桿(DE、DF)僅承擔(dān)拉力。試問(wèn)，當(dāng)風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值W1=2.5kN時(shí)，DF桿的軸心拉力設(shè)計(jì)值(kN)應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.8.0B.9.2C.11.3D.12.5答案:ADF桿的長(zhǎng)度： lDF=3202mm NDF=(2.5+2.5)=8.0kN 25. 在題圖

26、(d)中，桿件CD的軸心壓力很小(遠(yuǎn)小于其承載能力的50%)，當(dāng)按桿件的長(zhǎng)細(xì)比選擇截面時(shí)，試問(wèn)，下列 項(xiàng)截面較為經(jīng)濟(jì)合理。 A455(imin=17.2mm) B505(imin=19.2mm) C565(imin=21.7mm) D705(imin=27.3mm) 答案:BCD桿長(zhǎng)度lCD=4000mm， 根據(jù)鋼規(guī)表5.3.8注1，容許長(zhǎng)細(xì)比=200， 又根據(jù)鋼規(guī)公式(5.1.2-2)及表5.3.1-3， imin=18mm19.2mm，取B項(xiàng)截面 26. 兩鉸拱式天窗架如題圖(e)所示。斜梁的最大彎矩設(shè)計(jì)值Mx=30.2kNm，采用熱軋H型鋼H2001005.58，A=2757mm2，Wx

27、=188103mm3，ix=82.5mm，iy=22.1mm。當(dāng)按整體穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，試問(wèn)，截面上最大壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值(N/mm2)應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。 提示：b按受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性系數(shù)近似計(jì)算方法計(jì)算。 A.171.3B.180.6C.205.9D.152.3答案:Cy=113 根據(jù)鋼規(guī)公式(B5-1)， b=1.07-=1.07-0.29=0.78 根據(jù)鋼規(guī)公式(4.2.2)進(jìn)行計(jì)算； =205.9N/mm2 27. 在題圖(e)中，立柱的最大彎矩設(shè)計(jì)值Mx=30.2kNm，軸心壓力設(shè)計(jì)值N=29.6kN，采用熱軋H型鋼H19415069，A=3976mm2，Wx=283103mm3，ix

28、=83mm，iy=35.7mm。作為壓彎構(gòu)件，試問(wèn)，當(dāng)對(duì)彎矩作用平面外的穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，構(gòu)件上最大壓應(yīng)力設(shè)計(jì)值(N/mm2)應(yīng)與下列 項(xiàng)數(shù)值最為接近。 提示：b按近似方法計(jì)算。取tx=1。 A.171.3B.180.6C.205.9D.151.4答案:Dy=112，b類，y=0.481 根據(jù)鋼規(guī)公式(B5-1)， b=1.07-=1.07-0.285=0.785 根據(jù)鋼規(guī)公式(5.2.2-3) 問(wèn)題:28. 某一在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件截面上有螺栓(或鉚釘)孔時(shí)，試問(wèn)，下 項(xiàng)計(jì)算要考慮螺栓(或鉚釘)孔引起的截面削弱。A.構(gòu)件變形計(jì)算B.構(gòu)件整體穩(wěn)定性計(jì)算C.構(gòu)件抗彎強(qiáng)度計(jì)算D.構(gòu)件抗剪強(qiáng)

29、度計(jì)算答案:C見(jiàn)鋼規(guī)第3.5.2條、第4.2.2條、第4.1.1條和第4.1.2條的有關(guān)規(guī)定問(wèn)題:29. 對(duì)方形斜腹桿塔架結(jié)構(gòu)，當(dāng)從結(jié)構(gòu)構(gòu)造和節(jié)省鋼材方面綜合考慮時(shí)，試問(wèn)，下列 種截面形式的豎向分肢桿件不宜選用。 A.熱軋方鋼管B.熱軋圓鋼管C.熱軋H型鋼組合截面D.熱軋H型答案:DD項(xiàng)截面內(nèi)部面積相對(duì)較多，并且截面不對(duì)稱，因而截面回轉(zhuǎn)半徑相對(duì)較小 3031： 已知基礎(chǔ)梁上墻體高12m，墻厚為370mm，單面抹灰，采用MU10燒結(jié)普通磚M5混合砂漿砌筑，柱距6m，基礎(chǔ)梁長(zhǎng)5.95m，伸入支座0.5m，混凝土采用C30，縱筋采用HRB335鋼筋，箍筋采用HRB235鋼筋?；A(chǔ)梁斷面尺寸為bhb=

30、370mm450mm(按自承重墻梁分析)。 30. 考慮墻梁組合作用的托梁跨中彎矩組合系數(shù)aM和跨中軸力系數(shù)N最接近 項(xiàng)數(shù)值。A.0.0884；2.032B.0.0940；2.156C.0.0984；2.032D.0.0884；2.221答案:A凈跨 ln=5.95-20.5=4.95m 支座中心距離 lc=5.45m，而1.1ln=5.445m，故計(jì)算跨度l0=5.445m 墻體總高：H=12ml0 故取，hw=l0=5.445m，H0=hw+hb/2=5.445+0.45/2=5.670m 由規(guī)范7.3.6可知，對(duì)于自承重墻梁有： am=0.8(1.7-0.03)=0.8(1.7-0.03

31、)=0.0884 n=0.8(0.44+2.1)=2.032 31. 托梁按偏心受拉構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，若已知aM=0.0850，N=2.150，假設(shè)墻梁的計(jì)算跨度l0=5.500m，則軸心力至縱向鋼筋合力點(diǎn)之間的距離e與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.45mmB.57mmC.65mmD.54mm答案:A托梁自重： 1.2250.370.45=4.995kN/m 墻體自重： 1.27.2812=104.832kN/m Q2=104.832+4.995=109.827kN/m H=12ml0，故取hw=10=5.500m，H0=hw+hb/2=5.500+0.45/2=5.725m 故為大偏心受拉構(gòu)件 問(wèn)題:3

32、2. 若已知荷載設(shè)計(jì)值Q2=120.5kN，則使用階段的托梁斜截面受剪承載力(規(guī)范公式7.3.8)驗(yàn)算時(shí)公式右端的剪力值與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.98.4kNB.101kNC.134.2kND.147.8kN答案:C凈跨 ln=5.95-20.5=4.95m 托梁支座邊剪力設(shè)計(jì)值：V2=120.5=298.2kN 由規(guī)范7.3.8條可知：Vb=vV2=0.45298.2=134.19kN 問(wèn)題:33. 在施工階段，托梁所受的彎矩與剪力設(shè)計(jì)值下列 項(xiàng)接近。A.M=74.49kNm，V=49.75kNB.M=35.98kNm，V=145.87kNC.M=35.98kNm，V=74.49kND.M=3

33、5.98kNm，V=152.13kN答案:A3.4條的規(guī)定： 托梁自重 4.995kN/m 墻體自重 1.2190.375.445=15.311kN/m 作用在托梁上的均布荷載 3435： 某三層入口雨篷尺寸及做法如題圖，雨篷板厚h=80m，雨篷梁bbhb=370mm300mm，雨篷板作用有恒載3.0kN/m2，均布活載0.7kN/m2，墻自重7.37kN/m2(均為標(biāo)準(zhǔn)值)。支承雨篷的外縱墻另側(cè)為樓梯間，必須考慮檢修荷載組合。 34. 對(duì)該雨篷進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算時(shí)，傾覆力矩與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.7.04kNmB.5.05kNmC.6.94kNmD.8.75kNm答案:Al0=370mm2.2h

34、b=2.2300=660mm，應(yīng)用規(guī)范式(7.4.2-2)得 x0=0.13l1=0.13370=48.1mm 考慮檢修荷載時(shí)的傾覆力矩： 根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范4.5.1條的規(guī)定，因雨篷寬2.8m，應(yīng)取1個(gè)1.0kN的集中力 作用在雨篷的端頭，最不利位置處 M0v=1.23.02.8(1.0+0.048)2/2+1.41.0(1.0+0.048)=7.00kNm 考慮活載的傾覆力矩： M0v=1.23.02.8(1.0+0.048)2/2+1.40.72.8(1.0+0.048)2/2 =7.04kNm 取兩者中的較大者，故M0v=7.04kNm 35. 雨篷為預(yù)制構(gòu)件時(shí)的抗傾覆力矩與 項(xiàng)數(shù)值

35、最為接近。A.9.27kNmB.15.05kNmC.8.94kNmD.13.27kNm答案:D雨篷為預(yù)制構(gòu)件時(shí)的抗傾覆力矩。施工時(shí)安裝在雨篷下的臨時(shí)支撐在兩層結(jié)構(gòu)工程完工后即可拆除。這時(shí)抗傾覆荷載應(yīng)取雨篷板面以上4.3m的墻高進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)規(guī)范第7.4.7條圖的規(guī)定，確定抗傾覆荷載中所采用的墻體范圍，故有： Gr=(4.304.60-20.92/2-2.01.8)7.37+0.370.302.8025 =121.05kN Mr=0.8Gr(l0-x0)=0.8121.05(0.185-0.048)=13.27kNm 3637： 組合磚柱的截面尺寸為370mm620mm，計(jì)算高度為6.6m。采用

36、MU10磚，M10混合砂漿砌筑，面層厚度和鋼筋配置見(jiàn)題圖。承受軸心壓力。 36. 該組合磚柱的穩(wěn)定系數(shù)最接近 項(xiàng)數(shù)值。A.0.85B.0.81C.0.76D.0.70答案:D全部受壓鋼筋面積 As=878.5=628mm2 計(jì)算穩(wěn)定系數(shù)： =0.27%0.1%滿足規(guī)范8.2.6條第4款的規(guī)定，=17.8，查表8. 2. 3得com=0.70 37. 假設(shè)穩(wěn)定系數(shù)com=0.75，則該組合柱的承載力與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.331kNB.356kNC.456kND.528kN答案:Cf=1.89N/mm2 fc=3.5N/mm2 fy=210N/mm2 根據(jù)規(guī)范8.2.3的規(guī)定，對(duì)砂漿面層s=0.

37、9 N=com(fA+fcAc+sfsAs)=0.75(1.89199 800+3.529 030+0.9210628) =455 935N449.9kN 3840： 某三層端部墻窗洞處立面如題圖所示，窗洞寬1.20m，外縱墻上擱置長(zhǎng)向板，板底距離上皮0.72m，板上有女兒墻。若外縱墻墻厚370mm(墻面自重標(biāo)準(zhǔn)值為7.78kN/m2)，已知傳至+10.72m標(biāo)高處的荷載設(shè)計(jì)值為31.3kN/m。采用MU10磚，M5混合砂漿。 38. 該過(guò)梁的跨電彎矩和支座剪力設(shè)計(jì)值最接近 項(xiàng)數(shù)值。A.M=7.5kNm，V=21.02kNB.M=6.31kNm，V=21.02kNC.M=6.31kNm，V=1

38、8.31kND.M=9.51kNm，V=26.5kN答案:B由于過(guò)梁底至板底的墻體高度hw=0.72mln=1.2m。根據(jù)規(guī)范7.2.2條第1款的規(guī)定，應(yīng)計(jì)入板傳來(lái)的荷載。 由于hw=0.72m1/3ln=1/31.2=0.4m根據(jù)規(guī)范第2.2.2條第2款的規(guī)定，墻體荷載應(yīng)按高度為ln/3墻體的均布自重采用 故荷載設(shè)計(jì)值q=1.21.27.78+31.3=35.03kNm 跨中彎矩 M=35.031.22=6.31kNm 支座剪力 V=35.031.2=21.02kN 39. 若過(guò)梁采用磚砌過(guò)梁，則其彎曲抗拉及抗剪承載力與 項(xiàng)數(shù)值最為接近。A.M=7.36kNm，V=19.54kNB.M=5.

39、89kNm，V=16.7kNC.M=6.85kNm，V=17.5kND.M=9.51kNm，V=26.5kN答案:A取b=370mm，h=720mm，則A=6h=0.2664m2 W=3.2107mm3， 根據(jù)公式5.4.2-2 z=480mm 根據(jù)GB 50032001表3.2.2，及第3.2.3條二款的有關(guān)規(guī)定，得：砌體沿齒縫截面的彎曲抗拉強(qiáng)度 fm=0.23(0.27+0.7)=0.2231， 抗剪強(qiáng)度 fv=0.11(0.27+0.7)0.1067 根據(jù)公式5.4.1。得： M=ftmW=0.22313.2107=7.14kNm V=fvbz=0.1067370480=18.95kN

40、40. 若該過(guò)梁承受彎矩設(shè)計(jì)值M=6.5kNm，采用鋼筋磚過(guò)梁，則在磚過(guò)梁底部的鋼筋配置面積與 項(xiàng)數(shù)值最為接近(鋼筋采用HPB235)。A.65.2mm2B.51.7mm2C.55.2mm2D.61.7mm2答案:B2.3條的規(guī)定，過(guò)梁的截面計(jì)算高度按板下的高度采用。故h=720mm。根 據(jù)規(guī)范7.2.4的規(guī)定，過(guò)梁底面砂漿層的厚度為30mm。 過(guò)梁的有效高度：h0=h-as=720-=705mm 采用HPB235熱軋鋼筋，fy=210N/mm2，應(yīng)用規(guī)范式7.2.3得到配筋面積為 問(wèn)題:41. 下列關(guān)于砌體房屋抗震計(jì)算不正確論述是 。A.多層砌體房屋抗震計(jì)算，可采用底部剪力法B.多層砌體房屋

41、，可只選擇承載面積較大或豎向應(yīng)力較小的墻段進(jìn)行截面抗剪驗(yàn)算C.進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，墻段的層間抗側(cè)力等效剛度可只考慮剪切變形D.各類砌體沿階梯形截面破壞的抗剪強(qiáng)度應(yīng)采用fVE答案:C進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，只有寬度比小于1時(shí)，才可以只考慮剪切變形，所以C不正確問(wèn)題:42. 在砌體結(jié)構(gòu)房屋中， 不是圈梁的主要作用。A.提高房屋構(gòu)件的承載能力B.增強(qiáng)房屋的整體剛度C.防止由于較大振動(dòng)荷載對(duì)房屋引起的不利影響D.防止由于地基不均勻沉降對(duì)房屋引起的不利影響答案:A為了增強(qiáng)房屋整體剛度，防止由于地基不均勻沉降或較大震動(dòng)荷載等對(duì)房屋引起的不利影響可在墻中設(shè)置鋼筋混凝土或鋼筋圈磚梁，所以B、C

42、、D符合要求，可知A不正確問(wèn)題:43. 兩段濕水曲柳木板，室內(nèi)常溫，在荷載V作用下，采用螺栓連接，如題圖，螺栓受剪截面的設(shè)計(jì)承載力與 項(xiàng)數(shù)值接近。 A.6.86B.5.23C.6.94D.7.4答案:A查規(guī)范表4.2.1-3得fc=14N/mm2 ，查表5.2.2得kv=7.5 根據(jù)規(guī)范第6.2.2條的規(guī)定，當(dāng)木構(gòu)件采用濕材制作時(shí)kv6.7，故kv6.7 4449： 某一級(jí)建筑柱下獨(dú)立樁基，樁基豎向荷載(荷載效應(yīng)基本組合)設(shè)計(jì)值F=6200kN，彎矩M=350kNm，水平力H=500kN，承臺(tái)埋深2.5m，承臺(tái)及承臺(tái)上土重設(shè)計(jì)值G=300kN。 建筑場(chǎng)地地層條件： (1)012m粉質(zhì)黏土，重度

43、=19kN/m3，e=0.80，可塑狀態(tài)，地基土極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值qck=200kPa (2)1214m細(xì)砂、中密密實(shí) (3)1419m礫石、卵石層 (4)1928m粉質(zhì)黏土 (5)2835m卵石層 (6)3545m粉土 (7)地下水位于地面下3.5m。 采用水下鉆孔灌注樁，樁徑d=800mm，4根；承臺(tái)及樁尺寸如下圖所示。 44. 如果c=0.38，復(fù)合樁基的豎向承載力設(shè)計(jì)值與 項(xiàng)值接近。A.1853kNB.1901kNC.1958kND.2019kN答案:AQsk=liqi=3.140.8(10.025+2.060+2120)=1532kN Qsk=qpkAp=2003.14()2=1005

44、kN Qck=qckAC/n=200=700kN BC/L=4/4=1.0，Sa/d=2.4/0.8=3.0，由JGJ 9494表5.2.2及表5.2.3-1 得VS=P=1.67，s=0.67，P=1.67 R=0.671532/1.67+1.791005/1.67+0.38700/1.65=1853 45. 軸心豎向力作用下，作用效應(yīng)與 項(xiàng)值接近。A.1625kNB.1778kNC.1896kND.1945kN答案:B46. 如果M=35104kNm，題中條件下，各樁對(duì)x軸的彎矩與 項(xiàng)值接近。A.3900kNmB.4000kNmC.4100kNmD.4200kNm答案:A 各樁對(duì)X軸的彎矩

45、為 Mx=Qiyi(1552+1698)1.2=3900kNm 47. a0x=a0y，h0=1.2m，ft=1.5MPa時(shí)，柱下矩形獨(dú)立承臺(tái)，受柱沖切的承載力與 項(xiàng)值相近。A.11 560kNB.12 396kNC.13 675kND.14 486kN答案:Da0x=a0y=0.3，h0=1.2m 0x=0y=0.25 ht=bc=1.0m 0x=0y=1.09 h=1200800，則hp=1.09 則：20x(bc+a0y)+0y(ht+a0x)hp=1.09 =21.09(1.0+0.3)+1.09(1.0+0.3)1.51031.21.09 =11 121kN 48. C1=C2=1.

46、2m，a1x=a1y，h0=0.9m，ft=1.5MPa時(shí)，受角樁沖切承載力與 項(xiàng)值接近。A.2936kNB.3041kNC.3105kND.3248kN答案:D49. 條件同題7，且fc=15103kNm時(shí)，錐形承臺(tái)柱與承臺(tái)交接截面的剪切承載力與 項(xiàng)值接近。A.10 675kNB.11 869kNC.12 960kND.13 651kN答案:C先求得=0.2 fcb0h0=0.2151033.61.2=12 960kN 5055： 某柱基礎(chǔ)、作用在設(shè)計(jì)地面處的柱荷載設(shè)計(jì)值、基礎(chǔ)尺寸、埋深及地基條件如題圖所示。 50. 持力層承載力與 項(xiàng)值接近。A.249kN/m2B.256kN/m2C.26

47、1kN/m2D.273kN/m2答案:A由規(guī)范得：b=0.3，d=1.6，b=3m 故f=fk+d0(d-0.5)=200+1.617(2.3-0.5)=249kN/m2 51. 基礎(chǔ)的偏心距與 項(xiàng)值接近。A.0.134mB.0.148mC.0.155mD.0.169m答案:DM=105+672.3=259.1kNm 52. 當(dāng)e=0.2m時(shí)基底的最大壓力與 項(xiàng)值接近。A.189.6kN/m2B.195.3kN.m2C.216.5kN/m2D.225kN/m2答案:B由e=0.169m=0.58m 故： 53. 下臥層承載力設(shè)計(jì)值與 項(xiàng)值接近。A.139kN/m2B.149kN/m2C.156

48、kN/m2D.165kN/m2答案:B由規(guī)范得，b=0，d=1.1 先求得平均重度0=12.19kN/m3 f=fk+d0(d-0.5)=78+1.112.19(5.8-0.5)=149kN/m2 54. 軟弱層頂面的附加壓力與 項(xiàng)值接近。A.19.69kN/m2B.29.03kN/m2C.38.64kN/m2D.46.79kN/m2答案:B，因?yàn)?.56=0.53=1.5mZ=3.5m 查得=23 55. 如果軟弱層頂面附加壓力為35kN/m2，則軟弱層頂面處壓力與 項(xiàng)值接近。A.83.4kN/m2B.96.7kN/m2C.105.7kN/m2D.114.9kN/m2答案:CPZ+PCZ=35+161.5+190.8+(19-10)3.5=105.7kN/m2問(wèn)題:56. 下列結(jié)論正確的是 。A.