75t跨度19.5m雙梁橋式起重機結(jié)構(gòu)設(shè)計說明書

1、太原科技大學(xué)課程設(shè)計題目： 起重量75t 跨度19.5m 雙梁橋式起重機結(jié)構(gòu)設(shè)計姓 名 學(xué) 院 機電工程學(xué)院 專 業(yè) 機械設(shè)計制造及其自動化班 級 指導(dǎo)教師 年 月 日太原科技大學(xué)機電工程學(xué)院設(shè)計說明書摘 要本設(shè)計采用許用應(yīng)力法以及計算機輔助設(shè)計方法對橋式起重機橋架金屬結(jié)構(gòu)進行設(shè)計。設(shè)計過程先用估計的橋式起重機各結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)對起重機的強度、疲勞強度、穩(wěn)定性、剛度進行粗略的校核計算，待以上因素都達到材料的許用要求后，畫出橋架結(jié)構(gòu)圖。然后計算出主梁和端梁的自重載荷，再用此載荷進行橋架強度和剛度的精確校核計算。若未通過，再重復(fù)上述步驟，直到通過。由于橋架的初校是在草稿中列出，在設(shè)計說明書中不予記錄，

2、僅記載橋架的精校過程。設(shè)計中參考了各種資料, 運用各種途徑, 努力利用各種條件來完成此次設(shè)計. 本設(shè)計通過反復(fù)斟酌各種設(shè)計方案, 認真討論, 不斷反復(fù)校核, 力求設(shè)計合理;通過采取計算機輔助設(shè)計方法以及參考前人的先進經(jīng)驗, 力求有所創(chuàng)新;通過計算機輔助設(shè)計方法, 繪圖和設(shè)計計算都充分發(fā)揮計算機的強大輔助功能, 力求設(shè)計高效。關(guān)鍵詞: 雙梁橋式起重機; 校核; 許用應(yīng)力太原科技大學(xué)機電工程學(xué)院設(shè)計說明書目 錄2.主梁尺寸2參考文獻38太原科技大學(xué)機電工程學(xué)院設(shè)計說明書計算項目設(shè)計計算內(nèi)容設(shè)計結(jié)果1.大車軸距 2.主梁尺寸3.端梁尺寸4.主，端梁的連接1.固定載荷2.小車輪壓3.動力效應(yīng)系數(shù)4.

3、慣性載荷5.偏斜運行側(cè)向力6.扭轉(zhuǎn)載荷1.內(nèi)力（1）垂直載荷（2）水平載荷2.強度3. 主梁疲勞強度4.主梁穩(wěn)定性1.載荷和內(nèi)力2.水平載荷2.3.疲勞強度4.穩(wěn)定性5.端梁拼接3.腹板拼接（4）端梁拼接強度 第一章 橋式起重機金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)表1-1 設(shè)計參數(shù)起重機類型雙梁橋式起重機起重量（主/副:t）75小車重量(t)26跨度（m）19.5起升高度(m)16起升速度(主/副：m/min)4.2小車運行速度（m/min）28大車運行速度（m/min）90小車輪距（m）2.8小車軌距(m)3吊鉤最小下放距離（m）2大車運行機構(gòu)質(zhì)量（kg）1500結(jié)構(gòu)工作級別a6司機室質(zhì)量(t)3左側(cè)極限（m）

4、2右側(cè)極限（m）1.6司機室距左側(cè)距離（m）1.2第二章 總體設(shè)計1.橋架尺寸的確定=（）l=（）22.5=3.254.875 m根據(jù)小車軌距和中軌箱型梁寬度以及大車運行機構(gòu)的設(shè)置，取=4.5m端梁全長b=6m2.主梁尺寸高度h=（）l=11471393mm 取腹板高度 =1350mm腹板厚度 =10 mm翼緣板厚度 =12 mm主梁總高度 =+2=1374 mm主梁寬度 b=(0.40.5)=549.6687 mm腹板外側(cè)間距取 b=730mm=325 mm 且=458 mm上下翼緣板相同，為12 mm730 mm主梁端部變截面長取 d=l/8l/4=2437.54875 mm，取d=250

5、0mm圖2-1 雙梁橋架結(jié)構(gòu)高度1/2=687mm，取=700mm考慮大車輪安裝，端梁內(nèi)寬=380mm總寬=460mm，各板厚=8mm主、端梁采用焊接連接，端梁為拼接式，橋架結(jié)構(gòu)與主、端梁界面示于圖2-1及圖3-1圖3-1 主梁與端梁截面第三章 主、端梁截面幾何性質(zhì)（圖3-1）a) 主梁 a=(73012+135010)2 =0.04452m2 =6401362=0.87168m2形心 x=365mm y=687mm慣性矩= =1.21010 mm4= =6.87109 mm4b)端梁 a= =0.023 mm2 慣性矩= =1.384109 mm4= =8.39108 mm4第四章 載荷主梁

6、自重載荷 =kag9.81 =1278500.044529.81 =4114 n小車軌道重量（p43）=44.6539.81 =438.04 n/m欄桿等重量=g=1009.81 =981 n/m主梁的均布載荷 =+=5533.05n/m根據(jù)主、副起升機構(gòu)和運行機構(gòu)的設(shè)計布置起升載荷為 =g =751039.81 =735750 n小車自重 =0.35751039.81=257512n額定起升載荷產(chǎn)生的和p01= =261384.9 np02= =235246.4n小車輪壓=+=496631.3 n空載輪壓 =67766.4n=60989.8 n1=1.12(hc2)=1.1+0.34 =1.

7、124=1.+0.058 1.11h=1 mm,接頭高度差大小車都是4個車輪，其中主動輪各占一半，按車輪打滑條件確定大小車運行的慣性力一根主梁上的小車慣性力為=35473.7n大車運行起制動慣性力（一根主梁上）為=35473.7 n= =395.7 n/m主梁跨端設(shè)備慣性力影響力小，忽略一根主梁的重量為=5533.05(19.5-0.4) =105681 n一根端梁單位長度的重量= =1.178500.01899.81 =1601 n一根端梁的重量為=b =16015 =8005 n一組大車運行機構(gòu)的重量（兩組對稱配置）為=g=1500/29.81=7357.5n司機室及設(shè)備的重量（按合力計）

8、為= msg=30009.81=29430n(1)滿載小車在主梁跨中央左側(cè)端梁總靜輪壓按圖4-1計算圖4-1 端梁總輪壓計算= =0.5（257512.5+735750）+0.5(2105681)+29430(1-1.2/19.5) +7357.5+8005=645293.7 n由=19.5/6=3.9查得=0.106側(cè)向力= =645293.70.106 =34200.6n(2) 滿載小車在主梁左端極限位置左側(cè)端梁總靜輪壓= =1037335.2n側(cè)向力 = =54978.8n估算大車輪壓p=21.25 t選取大車車輪直徑為500 mm,軌道為qu70.中軌梁扭轉(zhuǎn)載荷較小，且方向相反，可忽略

9、。故在此不用計算。第五章 主梁計算計算大車傳動側(cè)的主梁。在固定載荷與移動載荷作用下，主梁按簡支梁計算，如圖所示5-1圖5-1 主梁計算模型固定載荷作用下主梁跨中的彎矩=（） =342729.9 n跨端剪切力 =105819.2 n移動載荷作用下主梁的內(nèi)力1）滿載小車在跨中，跨中e點彎矩為=輪壓合力與左輪的距離為=1.326m則 =2502577.3 nm跨中e點剪切力（1-） =275401.9n跨中內(nèi)扭矩為=02)滿載小車在跨端極限位置（z=）.小車左輪距梁端距離為=-=2-1.3=0.7 mm跨端剪切力=（） =529588.8n跨端內(nèi)扭矩為=0主梁跨中總彎距為=+ =342729.9+2

10、502577.3 =2845307.2 n.m主梁跨端總剪切力=+ =529588.8+105819.2=635408 n1）水平慣性力載荷在水平載荷及作用下，橋架按剛架計算。k=3mb=k=1.5ma=(-k)= (4-3)=0.5m水平剛架計算模型示表圖5-2圖5-2 水平剛架計算模型小車在跨中，剛架的計算系數(shù)為= =1.105跨中水平彎矩= =102134.9 n.m跨中水平剪切力為=17736.85 n跨中軸力為= =-119445 n小車在跨端,跨端水平剪切力為= =35688.6 n2)偏斜側(cè)向力。在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析（如圖5-3）圖5-3 側(cè)向力作用下剛架的分

11、析這時，計算系數(shù)為=1+ = =1.421小車在跨中,側(cè)向力= =34200.6n超前力為 =7015.5 n端梁中點的軸力為=3507.8 n端梁中點的水平剪切力為= = =13089 n主梁跨中的水平彎距為= =2532.8 nm主梁軸力為 =34200.6-13089 =21111.6 n主梁跨中總的水平彎矩為= =102134.9+2532.8 =104667.7 n.m小車在跨端。側(cè)向力為=54978.8 n超前力為= =109957.6 n端梁中點的軸力為=54978.8n端梁中點的水平剪切力為=（） = =21041 n主梁跨端的水平彎矩為=a+b =54978.80.5+210

12、41105 =59050.5 n.m主梁跨端的水平剪切力為=- = =54978.8 n主梁跨端總的水平剪切力為= =90667.4 n小車在跨端時，主梁跨中水平彎矩與慣性載荷的水平彎矩組合值較小，不需計算需要計算主梁跨中截面危險點、的強度(1)主腹板上邊緣的應(yīng)力主腹板邊至軌頂距離為=140+12=152 mm主腹板邊的局部壓應(yīng)力為 =87.87mpa垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為= =163 mpa水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為= =5.56 mpa慣性載荷與側(cè)應(yīng)力對主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計算主梁上翼緣板的靜矩為= =5311800 mm4主腹板上邊的切應(yīng)力為= =6.1mpa點的折

13、算應(yīng)力為=+ =168.56mpa1= = =146.6mpa=175mpa(2)點的折算應(yīng)力為2= =167.86mp=175mpa(3)點的應(yīng)力為3=1.15 =160.5 mpa=175mpa(4)主梁跨端的切應(yīng)力主梁跨端截面變小，以便于主端梁連接，取腹板高度等于=700 mm?？缍酥恍栌嬎闱袘?yīng)力1)主腹板。承受垂直剪力及扭矩，故主腹板中點切應(yīng)力為=主梁跨端封閉截面面積為=（b-8）(+) =（650-10）（700+12）=455680 mm2代入上式= =68.1mpa=100mpa副腹板中兩切應(yīng)力反向，可不計算2)翼緣板。承受水平剪切力=37898.4 n及扭矩=0 n.m= =9

14、.71 mpa=100 mpa主梁翼緣焊縫厚度取=8 mm，采用自動焊接，不需計算橋架工作級別為a6,應(yīng)按載荷組合計算主梁跨中的最大彎矩截面（e）的疲勞強度由于水平慣性載荷產(chǎn)生的應(yīng)力很小，為了計算簡明而忽略慣性力求截面e的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中(輪壓在e點上)則=2845307.2 n.m空載小車位于右側(cè)跨端時（如圖5-4）圖5-4 主梁跨中（e）最小彎矩的計算左端支反力為= = =10721 n= =342729.9+1.19109219.1=458827.6 nm(1)驗算主腹板受拉翼緣板焊縫的疲勞強度= = =160mpa= = =25.81mpa圖5-5 主梁截面疲勞強度

15、驗算點應(yīng)力循環(huán)特性=0.1610根據(jù)工作級別a6，應(yīng)力集中等級及材料q235，查得mp，=370 mpa焊縫拉伸疲勞需用應(yīng)力為= = =208.3mpa=160mpa （合格）(2)驗算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處= = =117.86mpa= = =23.974 mpa=0.1610顯然，相同工況下的應(yīng)力循環(huán)特性是一致的根據(jù)a6及q235，橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與受拉翼緣間隙為50 mm，應(yīng)力集中等級為k3，查得=71mpa拉伸疲勞需用應(yīng)力為= =130.63mpa=117.86 mpa （合格）由于切應(yīng)力很小，忽略不計(1)整體穩(wěn)定性主梁高寬比=2.283 （穩(wěn)定）(2)局部

16、穩(wěn)定性翼緣板=6580，不需設(shè)置縱向加勁肋，不再計算翼緣板最大外伸部分=3.33（穩(wěn)定）腹板 =180故需設(shè)置橫隔板及一條橫向加勁肋，腹板間距a=1564 mm，加勁肋的確定=6mm 板中開孔 974330第六章 端梁的計算端梁截面已初步選定，現(xiàn)進行具體計算。端梁計算工況取滿載小車位于主梁跨端，大、小車同時運行起、制動及橋架偏斜（1）垂直載荷端梁按修改的鋼架尺寸計算，=4.5m, a=0.5m, b=1.5 m, k=2b=3 m, b=5.0 m, =0.45 m, =0.19 m, 主梁軸線與主腹板中線距離=0 m主梁最大支承力=635408 n因作用點的變動引起的附加力矩為零=0端梁自重

17、載荷為= 1601 n/m端梁在垂直載荷作用下按簡支梁計算如圖6-1端梁支反力為=+ = =640170.96n圖6-1 垂直載荷下端梁的計算截面1-1彎矩=- = =594464.3 n.m剪力 =0截面2-2彎矩=a- =640170.960.5-0.51.191601 =638361 n.m剪力=- =640170.96-1.191601（0.45+0.5） = 638361n.m截面3-3彎矩 =0剪力 =- =640170.96-1.1916010.45 =639313.6 n.m截面4-4（沿著豎直定位板表面）- = =121242 n.m剪力 - =640170.96-1.191

18、601（0.45+0.19） =638951.6 n端梁的水平載荷有、等，亦按簡支梁計算，如圖所示6-2截面1-1因作用點外移引起的附加水平力矩為= =35473.70 =0 n.m彎矩=a =35473.70.5 =17736.9 n.m鋼架水平支反力= = =17480.9n=21041n圖6-2 水平載荷下端梁的計算剪切力 + =38521.9n軸力=37898.4n截面 2-2在、水平力作用下，端梁的水平支反力為=+ =107933.4n水平剪切力=107933.4n彎矩為=a =107933.40.5=53966.7n.m截面3-3水平剪切力 =107933.4n其他內(nèi)力小，不計算截

19、面1-1的應(yīng)力計算需待端梁拼接設(shè)計合格后方可進行（按凈截面計）截面 2-2截面角點= = =106 mpa =175 mpa腹板邊緣= =106=175 mpa翼緣板對中軸的靜矩為=8460496=1825280 mm3= =40.3 mpa折算應(yīng)力為= =124.3 mpa=175 mp截面3-3及4-4端梁支承處兩個截面很近，只計算受力稍大的4-4端梁支承處為安裝大車輪角軸承箱座而切成缺口并焊上兩塊彎板（14 mm130 mm）,端部腹板兩邊都采用雙面貼角焊縫，取=8 mm,支承處高度400 mm，彎板兩個垂直面上都焊有車輪組定位墊板（16 mm90 mm460 mm）,彎板參與端梁承載工

20、作，支承處截面（3-3及4-4）如圖所示6-3圖6-3 端梁支承處截面形心= = =211.1 mm=188.9mm慣性矩為=4.11108 mm4中軸以上截面靜矩 s=1105168 mm3上翼緣板靜矩 =828400 mm3下翼緣板靜矩 =93028 mm3截面4-4腹板中軸處的切應(yīng)力為= =98.4mpa=100 mpa因靜矩，可只計算靠彎板的腹板邊的折算應(yīng)力，該處正應(yīng)力為= = =51.6 mpa切應(yīng)力為= = =90.4mpa折算應(yīng)力為= =133.14 mpa =175 mp （合格）假設(shè)端梁支承水平剪切力只由上翼緣板承受，不計入腹板上翼緣板切應(yīng)力為=40.5 mpa端梁支承處的翼

21、緣焊縫截面計算厚度（20.78 mm=11.2 mm）比腹板厚度（8 mm）大，故焊縫不需驗算，截面4-4的水平彎矩小，忽略不計端梁疲勞強度計算只考慮垂直載荷的作用（1）彎板翼緣焊縫驗算截面4-4的彎板翼緣焊縫滿載小車在梁跨端時，端梁截面4-4的最大彎矩的剪切力為=121242 n. m=638951.6 n空載小車位于跨中不移動時端梁的支反力為 =0.5105681+0.25257512.5+16015/2 =121221 n這時端梁截面4-4相應(yīng)的彎矩和剪切力為= = =22704 n. m=120196 n彎板翼緣焊縫的應(yīng)力為=51.6 mpa=9.7 mpa = = =64.6mpa=

22、12.1mpa根據(jù)a6和q235及彎板用雙面貼角焊縫連接，查的 =43mpa，=370 mpa= = =0.18730焊縫拉伸疲勞需用應(yīng)力為= = =83.4mpa=0.18730按查的=133 mpa，取拉伸式= = =230.8 mpa=163.2 mpa =0.21 1.1（2）端梁中央拼接截面根據(jù)端梁拼接設(shè)計，連接螺栓的布置形式已經(jīng)確定，可只計算受力大的翼緣板拼接截面1-1的內(nèi)力為=321276.2 n. m空載小車位于跨中不移動，主梁跨端的支承力為= =0.5105681+0.25257512.5 =117218.6 n=0這時的端梁支反力為=121221 n端梁拼接截面1-1的彎矩

23、為= =61611n.m翼緣板的平均應(yīng)力（按毛截面計算）為= = =54.5mpa翼緣板傳遞的內(nèi)力為= =54.58500=218000 n端梁拼接處翼緣板面上布置有4- mm的螺栓孔，翼緣板凈截面積為=（500-421）8 =3328 mm2應(yīng)力=65.5mpa= =0.19180可見，在相同的循環(huán)工況下，應(yīng)力循環(huán)特性是一致的。根據(jù)a6和q235及帶孔板的應(yīng)力集中等級，查得=122 mpa翼緣板拉伸疲勞需用應(yīng)力為= =214.7 mpa若考慮垂直載荷與水平載荷同時作用，則計算應(yīng)力要大些腹板應(yīng)力較小，不再計算 整體穩(wěn)定性=1.773 （穩(wěn)定）局部穩(wěn)定翼緣板 =47.5 60 （穩(wěn)定）腹板 =8

24、5.5故只需對著主梁腹板位置設(shè)置四塊橫隔板，=6 mm端梁在中央截面1-1采用拼接板精制螺栓連接，翼緣用雙面拼接板8 mm480 mm460 mm及8 mm360 mm460 mm腹板用單面拼接板8 mm460 mm960 mm,精制螺栓選用m20 mm,（1）內(nèi)力及分配滿載小車在跨端時，求得截面1-1的內(nèi)力為=321276.2 n.m，剪力 =0=17736.9 n.m，=38521.9 n=90667.4 n端梁的截面慣性矩為=1.384109 mm4=8.39108 mm4腹板對x和y軸的總慣性矩為=4.27108 mm4=4.12108 mm4翼緣對x和y軸的總慣性矩為=4.79107

25、 mm4=1.67107 mm4彎板分配： 腹板 = =99122.1 n.m翼緣 = =11119.3 n.m： 腹板 = =87.9.9 n.m翼緣 = =353 n.m水平剪切力分配剪力有上下翼緣板平均承受，一塊翼緣板所受的剪切力為= =19261 n軸力分配 軸力按截面積分配一塊翼緣板受軸力=19188.9 n一塊腹板受軸力=26250.37 n=5472 mm2=4000 mm2a=18900 mm2（2）翼緣拼接由產(chǎn)生的翼緣軸力為= =16068.4 n一塊翼緣板總的軸力為=+=35257.3 n拼接縫一邊翼緣板上有8個螺栓，一個螺栓受力（剪切力）為= =4407.3 n由上下翼緣

26、板平均承受，一塊翼緣板的水平彎矩為=176.5 n.m拼接縫一邊翼緣板上螺栓的布置尺寸為= =3，可按窄式連接計算=150 mm , =4(502+1502)=100000 mm2翼緣板角點螺栓的最大內(nèi)應(yīng)力為= = =264.75 n角點螺栓順梁軸的內(nèi)力和為=+ =4407.2+264.75 =4671.95 n水平剪切力由接縫一邊翼緣上的螺栓平均承受，一個螺栓的受力為=2407.6 n角點螺栓的合成內(nèi)力為= = =5255 n選精制螺栓m22 mm，孔23mm, =8mm一個螺栓的許用承載力為剪切= = =11627.2 n承壓 = =2381.8 =57960 n3，屬窄式連接 =550

27、mm, =1102+5502+3002+1002=414600 mm2腹板角點螺栓的最大內(nèi)力為= =33000 n腹板角點螺栓順梁軸的內(nèi)力和為=+ =3043.7+33000 =36043.7 n單剪螺栓的許用承載力= =58137 n1.05=61044 n （仍屬合格）凈截面1-1的因拼接處螺栓孔減少了截面慣性矩，需用凈截面驗算強度同一截面中各板的螺栓孔對x和y軸的慣性矩為=5.8470108 mm4= =1.1807108 mm4端梁拼接處凈截面慣性矩為=- =1.384109-1.1807108 =1.2659109 mm4=- =8.39108-1.1807108 =7.209108

28、 mm4全部板材的螺栓孔截面積為=238（8+16）=4416 mm2拼接處凈截面積為=a- =18900-4416 =14486 mm2端梁拼接處強度為= =63.5 mpa （足夠）主、端梁的連接焊縫足夠承受連接的水平彎矩和剪切力，故不再計算第八章 剛度計算1.橋架的垂直靜剛度滿載小車位于主梁跨中產(chǎn)生的靜撓度為= = =25.453 mm =27.857 mm2.橋架的水平慣性位移= = = =1.46 mm =9.75 mm3.垂直動剛度起重機垂直動剛度以滿載小車位于橋架跨中的垂直自振頻率來表征，計算如下主梁質(zhì)量 =10772.8 kg全橋架中點換算質(zhì)量為=0.5（2）+=10772.8

29、+26644.7=37417.5 kg起升質(zhì)量=+=75000 kg起升載荷 =(+)g=735750 n起升鋼絲繩滑輪組的最大下放長度為=16+2-2=16 m橋架跨中靜位移為= = =21.30mm起升鋼絲繩滑輪組的靜伸長為=46.4 mm結(jié)構(gòu)質(zhì)量影響系數(shù)為= = =0.024橋式起重機的垂直自振頻率為= = =2.75 hz（合格）4.水平動剛度起重機水平動剛度以物品高度懸掛，滿載小車位于橋架跨中的水平自振頻率來表征。半橋架中點的換算質(zhì)量為=0.5 =0.5（10772.8+26644.7+75000） =5628.8 kg半鋼架跨中在單位水平力作用下產(chǎn)生的水平位移為= = =0.000

30、037 mm/ n橋式起重機的水平自振頻率為= = =3.492hzhz（合格）第九章 橋架拱度橋架跨度中央的標準拱度值為= = =19.5mm考慮制造因素，實取=1.4=27.3 mm跨度中央兩邊按拋物線曲線設(shè)置拱度，如圖所示9-1圖9-1 橋架的拱度距跨中為=的點=33.47 mm距跨中為= 的點=26.775 mm距跨中為= 的點mm因此，橋架結(jié)構(gòu)設(shè)計全部合格。總結(jié)通過金屬結(jié)構(gòu)課程設(shè)計學(xué)習(xí)，使我學(xué)到了許多非常重要的知識和技術(shù)?，F(xiàn)對學(xué)習(xí)進行以下總結(jié)：首先，在前期的設(shè)計計算過程中，溫習(xí)了以前所學(xué)的所有知識，并對其進行了鞏固。在計算過程中，發(fā)現(xiàn)了一些疑難問題和自己以前沒有注意的知識點和方法，通

31、過老師的指導(dǎo)和講解，自己的復(fù)習(xí)對其進行了理解和掌握。在規(guī)定的時間內(nèi)完成了前期計算過程。其次，通過應(yīng)用cad技術(shù)繪圖，使我掌握了cad的使用方法，同時也從中學(xué)到了許多繪圖方法和技巧，特別是快捷鍵的應(yīng)用。使我在比較短的時間內(nèi)能夠完成所要畫的圖紙。在寫設(shè)計說明書的過程中，掌握了word和公式編輯器的應(yīng)用。雖然在編寫過程中遇到的難題，通過向自己的摸索和同學(xué)的幫助都的到了解決。在這次設(shè)計過程中，我查閱了大量的相關(guān)資料。掌握了許多新方法和新知識。使自己的專業(yè)知識的到了大大補充。特別是一些自己平時所學(xué)課本上沒有介紹的知識。例如：翼緣板和腹板加勁肋的選用、計算和校核。同時還了解了目前的起重機的發(fā)展情況以及以后

32、的發(fā)展，并掌握一些最新技術(shù)和設(shè)計理論。針對此次的設(shè)計，隨著對整機的不斷深入了解，也發(fā)現(xiàn)了設(shè)計存在的一些問題。一方面，由于缺乏必要的生產(chǎn)實踐知識，我們的設(shè)計還局限于一定的想象空間上，實際中不生產(chǎn)或加工比較困難。另一方面，在設(shè)計的過程中，缺乏對細節(jié)的考慮，只抓住了其中大的框架，后續(xù)的工作還有很多。通過這次畢業(yè)設(shè)計，使我感覺收獲頗多。在設(shè)計中培養(yǎng)了大家的團隊合作精神，遇到問題大家集體討論進行解決，還有cad技術(shù)的應(yīng)用，這些對于我們即將走向工作崗位的新人是一個很好的培訓(xùn)和鍛煉，同時也是平時所學(xué)的理論和實踐的一次結(jié)合。這次設(shè)計將對我們的以后工作和學(xué)習(xí)奠下重要的理論知識基礎(chǔ)和實踐經(jīng)驗。參考文獻1、太原科技大學(xué)起機教研室主編。起重機械。20102、起重機設(shè)計規(guī)范編寫組主編。國家標準gb381183起重機設(shè)計規(guī)范。北京：國