汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 題題 目目： 12MW 凝凝汽汽式式汽汽輪輪機(jī)機(jī)熱熱力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì) 2014 年 6 月 28 日 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 一、題目一、題目 12MW 凝汽式汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì) 二、目的與意義二、目的與意義 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)是培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的汽輪機(jī)知識(shí)，訓(xùn)練學(xué)生的實(shí)際 應(yīng)用能力、理論和實(shí)踐相結(jié)合能力的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。通過(guò)該課程設(shè)計(jì)的訓(xùn)練，學(xué)生應(yīng) 該能夠全面掌握汽輪機(jī)的熱力設(shè)計(jì)方法、汽輪機(jī)基本結(jié)構(gòu)和零部件組成，系統(tǒng)地總結(jié)、 鞏固并應(yīng)用汽輪機(jī)原理課程中已學(xué)過(guò)的理論知識(shí)，達(dá)到理論和實(shí)際相結(jié)合的目的。 重點(diǎn)掌握汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)的方法、步驟。 三、

2、要求三、要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)參數(shù)、設(shè)計(jì)要求、圖紙量、工作量要求等） 主要技術(shù)參數(shù)：主要技術(shù)參數(shù)： 額定功率：12MW ； 設(shè)計(jì)功率：10.5MW ； 新汽壓力：3.43MPa ； 新汽溫度：435 ； 排汽壓力：0.0060MPa ； 冷卻水溫：20 ； 給水溫度：160 ； 機(jī)組轉(zhuǎn)速：3000r/min ； 主要內(nèi)容：主要內(nèi)容： 1、確定汽輪機(jī)型式及配汽方式 2、擬定熱力過(guò)程及原則性熱力系統(tǒng)，進(jìn)行汽耗量與熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算 3、確定調(diào)節(jié)級(jí)形式、比焓降、葉型及尺寸等 4、確定壓力級(jí)級(jí)數(shù)，進(jìn)行比焓降分配 5、各級(jí)詳細(xì)熱力計(jì)算，確定各級(jí)通流部分的幾何尺寸、相對(duì)內(nèi)效率、內(nèi)功率與整機(jī) 實(shí)際熱力過(guò)程

3、曲線 6、整機(jī)校核，匯總計(jì)算表格 要求：要求： 1、嚴(yán)格遵守作息時(shí)間，在規(guī)定地點(diǎn)認(rèn)真完成設(shè)計(jì)；設(shè)計(jì)共計(jì)二周。 2、按照統(tǒng)一格式要求，完成設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份，要求過(guò)程完整，數(shù)據(jù)準(zhǔn)確。 3、完成通流部分縱剖面圖一張（一號(hào)圖） 4、計(jì)算結(jié)果以表格匯總 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 四、工作內(nèi)容、進(jìn)度安排四、工作內(nèi)容、進(jìn)度安排 1 1、通流部分熱力設(shè)計(jì)計(jì)算（、通流部分熱力設(shè)計(jì)計(jì)算（9 9天）天） （1 1） 熟悉主要參數(shù)及設(shè)計(jì)內(nèi)容、過(guò)程等熟悉主要參數(shù)及設(shè)計(jì)內(nèi)容、過(guò)程等 （2 2） 熟悉機(jī)組型式，選擇配汽方式熟悉機(jī)組型式，選擇配汽方式 （3 3） 蒸汽流量的估算蒸汽流量的估算 （4 4） 原則性熱力系統(tǒng)、整機(jī)熱

4、力過(guò)程擬定及熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算原則性熱力系統(tǒng)、整機(jī)熱力過(guò)程擬定及熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算 （5 5） 調(diào)節(jié)級(jí)選型及詳細(xì)熱力計(jì)算調(diào)節(jié)級(jí)選型及詳細(xì)熱力計(jì)算 （6 6） 壓力級(jí)級(jí)數(shù)的確定及焓降分配壓力級(jí)級(jí)數(shù)的確定及焓降分配 （7 7） 壓力級(jí)的詳細(xì)熱力計(jì)算壓力級(jí)的詳細(xì)熱力計(jì)算 （8 8） 整機(jī)的效率、功率校核整機(jī)的效率、功率校核 2 2、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1 1天）天） 進(jìn)行通流部分和進(jìn)出口結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)進(jìn)行通流部分和進(jìn)出口結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 3 3、繪制汽輪機(jī)通流部分縱剖面圖一張（一號(hào)圖）（、繪制汽輪機(jī)通流部分縱剖面圖一張（一號(hào)圖）（2 2天）天） 4 4、編寫(xiě)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（、編寫(xiě)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（2 2天）天

5、） 五、主要參考文獻(xiàn)五、主要參考文獻(xiàn) 汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)參考資料汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)參考資料.馮慧雯馮慧雯 . .水利電力出版社水利電力出版社.1992.1992 汽輪機(jī)原理汽輪機(jī)原理（第一版）（第一版）. .康松、楊建明編康松、楊建明編. .中國(guó)電力出版社中國(guó)電力出版社.2000.9.2000.9 汽輪機(jī)原理汽輪機(jī)原理（第一版）（第一版）. .康松、申士一、龐立云、莊賀慶合編康松、申士一、龐立云、莊賀慶合編. .水利電力出版社水利電力出版社. . 1992.61992.6 300MW300MW火力發(fā)電機(jī)組叢書(shū)火力發(fā)電機(jī)組叢書(shū)汽輪機(jī)設(shè)備及系統(tǒng)汽輪機(jī)設(shè)備及系統(tǒng)（第一版）（第一版）. .吳季蘭主編吳季蘭主編

6、. .中國(guó)電中國(guó)電 力出版社力出版社.1998.8.1998.8 指導(dǎo)教師下達(dá)時(shí)間指導(dǎo)教師下達(dá)時(shí)間 2012014 4 年年6 6月月 1515 日日 指導(dǎo)教師簽字：指導(dǎo)教師簽字：_ 審核意見(jiàn)審核意見(jiàn) 系（教研室）主任（簽字）系（教研室）主任（簽字） 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 前 言 汽輪機(jī)原理是一門涉及基礎(chǔ)理論面較廣，而專業(yè)實(shí)踐性較強(qiáng)的課程。該課程的教 學(xué)必須有相應(yīng)的實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié)相配合，而課程設(shè)計(jì)就是讓學(xué)生全面運(yùn)用所學(xué)的汽輪機(jī)原理 知識(shí)設(shè)計(jì)一臺(tái)汽輪機(jī)，因此，它是汽輪機(jī)原理課程理論聯(lián)系實(shí)際的重要教學(xué)環(huán)節(jié)。它 對(duì)加強(qiáng)學(xué)生的能力培養(yǎng)起著重要的作用。 本設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)詳細(xì)地記錄了汽輪機(jī)通流的結(jié)構(gòu)特征及工

7、作過(guò)程。內(nèi)容包括汽輪機(jī)通流 部分的機(jī)構(gòu)尺寸、各級(jí)的設(shè)計(jì)與熱力計(jì)算及校核。 由于知識(shí)掌握程度有限以及二周的設(shè)計(jì)時(shí)間對(duì)于我們難免有些倉(cāng)促，此次設(shè)計(jì)一定存 在一些錯(cuò)誤和遺漏，希望指導(dǎo)老師給予指正。 編者 2014 年 6 月 28 日 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 目 錄 第一章 12MW 凝汽式汽輪機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū).1 1.1 設(shè)計(jì)題目 ： 10.5MW 凝汽式汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì).1 1.2 設(shè)計(jì)任務(wù)及內(nèi)容.1 1.3 設(shè)計(jì)原始資料.1 1.4 設(shè)計(jì)要求.1 第二章 多級(jí)汽輪機(jī)熱力計(jì)算.2 2.1 近似熱力過(guò)程曲線的擬定.2 2.2 汽輪機(jī)總進(jìn)汽量的初步估算.4 2.3 回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡初步計(jì)算.4 2.4

8、流經(jīng)汽輪機(jī)各級(jí)機(jī)組的蒸汽兩級(jí)及其內(nèi)功率計(jì)算.8 2.5 計(jì)算汽輪機(jī)裝置的熱經(jīng)濟(jì)性.9 第三章 通流部分選型及熱力計(jì)算.13 3.1 通流部分選型.13 第四章 壓力級(jí)的計(jì)算.16 4.1 各級(jí)平均直徑的確定： .16 4.2 級(jí)數(shù)的確定及比焓降的分配： .17 4.3 各級(jí)的熱力計(jì)算.18 4.4 第一壓力級(jí)的熱力計(jì)算.24 第五章 整機(jī)校核及計(jì)算結(jié)果的匯總.30 5.1 整機(jī)校核.30 5.2 級(jí)內(nèi)功率校核： .30 5.3 壓力級(jí)計(jì)算結(jié)果匯總.31 參考文獻(xiàn).36 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 1 第一章第一章 12MW 凝汽式汽輪機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)凝汽式汽輪機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 1.1 設(shè)計(jì)題目 ： 10

9、.5MW 凝汽式汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì) 1.2 設(shè)計(jì)任務(wù)及內(nèi)容 根據(jù)給定條件完成汽輪機(jī)各級(jí)尺寸的確定及級(jí)效率和內(nèi)功率的計(jì)算。在保證運(yùn)行安 全的基礎(chǔ)上，力求達(dá)到結(jié)構(gòu)緊湊、系統(tǒng)簡(jiǎn)單、布置合理、使用經(jīng)濟(jì)性高。 汽輪機(jī)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容： 1.確定汽輪機(jī)型式及配汽方式； 2.擬定熱力過(guò)程及原則性熱力系統(tǒng)，進(jìn)行汽耗量于熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算； 3.確定調(diào)節(jié)級(jí)型式、比焓降、葉型及尺寸等； 4.確定壓力級(jí)級(jí)數(shù)，進(jìn)行比焓降分配； 5.各級(jí)詳細(xì)熱力計(jì)算，確定各級(jí)通流部分的幾何尺寸、相對(duì)內(nèi)效率、內(nèi)功率與整機(jī) 實(shí)際熱力過(guò)程曲線； 6.整機(jī)校核，匯總計(jì)算表格。 1.3 設(shè)計(jì)原始資料 額定功率：12MW 設(shè)計(jì)功率：10.5MW 新汽壓

10、力：3.43MPa 新汽溫度：435 排汽壓力：0.0060MPa 冷卻水溫：20 給水溫度：160 回?zé)岢槠?jí)數(shù)：4 機(jī)組轉(zhuǎn)速：3000r/min 1.4 設(shè)計(jì)要求 1.嚴(yán)格遵守作息時(shí)間，在規(guī)定地點(diǎn)認(rèn)真完成設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)共計(jì)兩周； 2.完成設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份，要求過(guò)程完整，數(shù)據(jù)準(zhǔn)確； 3.完成通流部分縱剖面圖一張（A1 圖） 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 2 4.計(jì)算結(jié)果以表格匯總。 第二章 多級(jí)汽輪機(jī)熱力計(jì)算 2.1 近似熱力過(guò)程曲線的擬定 一、進(jìn)排汽機(jī)構(gòu)及連接管道的各項(xiàng)損失 蒸汽流過(guò)各閥門及連接管道時(shí)，會(huì)產(chǎn)生節(jié)流損失和壓力損失。表 2-1 列出了這些損失通常 選取范圍。 表 2-1 汽輪機(jī)各閥門及連

11、接管道中節(jié)流損失和壓力估取范圍 損 失 名 稱 符 號(hào)估 算 范 圍 主汽管和調(diào)節(jié)閥節(jié)流損 失 0 pP=（0.030.05） 0 p 排汽管中壓力損失 c pP=（0.020.06） c p 回?zé)岢槠苤袎毫p失 e pP=（0.040.08） e p ( htm ac) t0 P0 htm ac P0 him ac 0 Pc 0 s h P0 Pc Pc 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 3 圖 2-1 進(jìn)排汽機(jī)構(gòu)損失的熱力過(guò)程曲線 二、汽輪機(jī)近似熱力過(guò)程曲線的擬定 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，對(duì)一般非中間再熱凝汽式汽輪機(jī)可近似地按圖 2-2 所示方法擬定近似熱力 過(guò)程曲線。 由已知的新汽參數(shù) p0、t0，可得汽輪

12、機(jī)進(jìn)汽狀態(tài)點(diǎn) 0，并查得初比焓 h0=3310KJ/kg。 由前所得，設(shè)進(jìn)汽機(jī)構(gòu)的節(jié)流損失 P0=0.04P0，得到調(diào)節(jié)級(jí)前壓力 P0= P0 - P0=3.3MPa，并確定調(diào)節(jié)級(jí)前蒸汽狀態(tài)點(diǎn) 1。過(guò) 1 點(diǎn)作等比熵線向下交于 Px線于 2 點(diǎn)， 查得 h2t=2145KJ/kg，整機(jī)的理想比焓降=33102145 = 1165KJ/kg。由上估計(jì)進(jìn) mac t h 汽量后得到的相對(duì)內(nèi)效率 ri=84%，有效比焓降 htmac=（htmac）ri=978.6KJ/kg， 排汽比焓 hz=h0 htmac= 3310-978.6 = 2331.4 KJ/kg ，在 h-s 圖上得排汽點(diǎn) Z。用直

13、 線連接 1、Z 兩點(diǎn)，在中間點(diǎn)處沿等壓線下移 25 KJ/kg 得 3 點(diǎn)，用光滑連接 1、3、Z 點(diǎn)， 3 得該機(jī)設(shè)計(jì)工況下的近似熱力過(guò)程曲線，如圖 2-2 所示 h2t=2145kJ/ kg kg kgkkkg kg kg kgkg kg kg kg kg 3 3 1 2 z 435 1165kJ/kg 978.6kJ/kg h0=3310kJ/kg 25kJ/kg 3.43M pa 3.3Mpa 0.007Mpa hz=2331.47kJ/kg 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 4 圖 2-2 17MW 凝汽式汽輪機(jī)近似熱力過(guò)程曲線 2.2 汽輪機(jī)總進(jìn)汽量的初步估算 一般凝汽式汽輪機(jī)的總蒸汽流

14、量可由下式估算： 0 D t/h Dm h P D mg mac t e 0 6 . 3 式中 汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)功率， KW ； e P 通流部分的理想比焓降，KJ/kg ； mac t h 汽輪機(jī)通流部分相對(duì)內(nèi)效率的初步估算值 ； ri 機(jī)組的發(fā)電機(jī)效率 ； g 機(jī)組的機(jī)械效率 ； m D 考慮閥桿漏氣和前軸封漏汽及保證在處參數(shù)下降或背壓升高時(shí)仍能 發(fā)出設(shè)計(jì)功率的蒸汽余量，通常取D/D0=3%左右，t/h m 考慮回?zé)岢槠疬M(jìn)汽量增大的系數(shù)，它與回?zé)峒?jí)數(shù)、給水溫度、 汽輪機(jī)容量及參數(shù)有關(guān)，通常取 m=1.081.25， 設(shè) m=1.13 D =0t/h =0.99 =0.97 則 m g D0

15、=3.6105001.13/(978.60.990.97)=45.5 t/h 蒸汽量D 包括前軸封漏汽量Dl=1.000t/h 調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī)通流部分設(shè)計(jì)式，要考慮到調(diào)節(jié)抽汽工況及純凝汽工況。 般高壓部分的進(jìn)汽量及幾何尺寸以調(diào)節(jié)抽汽工況作為設(shè)計(jì)工況進(jìn)行計(jì)算，低壓部分的進(jìn)汽 量及幾何下以純凝汽工況作為設(shè)計(jì)工況進(jìn)行計(jì)算。 2.3 回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡初步計(jì)算 汽輪機(jī)進(jìn)汽量估算及汽輪機(jī)近似熱力過(guò)程曲線擬定以后，就可進(jìn)行回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡 計(jì)算。 一、回?zé)岢槠麎毫Φ拇_定 1. 除氧器的工作壓力 給水溫度和回?zé)峒?jí)數(shù)確定之后，應(yīng)根據(jù)機(jī)組的初參數(shù)和容量確定除氧器的工作 fw t fw z 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明

16、書(shū) 5 壓力。除氧器的工作壓力與除氧效果關(guān)系不大，一般根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較和實(shí)用條件來(lái)確定。 通常在中低參數(shù)機(jī)組中采用大氣式除氧器。大氣式除氧器的工作壓力一般選擇略高于大氣 壓力即 0.118MP。 2. 抽汽管中壓力損失 e p 在進(jìn)行熱力設(shè)計(jì)時(shí)，要求不超過(guò)抽汽壓力的 10%，通常取=（0.040.08）， e p e p e p 級(jí)間抽汽時(shí)取較大值，高中壓排汽時(shí)取較小值。 3. 表面式加熱器出口傳熱端差t 由于金屬表面的傳熱阻力，表面式加熱器的給水出口水溫與回?zé)岢槠诩訜崞髦心Y(jié) 2w t 的飽和水溫間存在溫差t=-稱為加熱器的出口端差，又稱上端差，經(jīng)濟(jì)上合理的 e t e t 2w t 端差

17、需通過(guò)綜合的技術(shù)比較確定。一般無(wú)蒸汽冷卻段的加熱器取t=36 4. 回?zé)岢槠麎毫Φ拇_定 在確定了給水溫度、回?zé)岢槠?jí)數(shù)、上端差t 和抽汽管道壓損等參數(shù)后，可 fw t fw z e p 以根據(jù)除氧器的工作壓力，確定除氧器前的低壓加熱器數(shù)和除氧器后的高壓加熱器數(shù)，同 時(shí)確定各級(jí)加熱器的比焓升或溫升。這樣，各級(jí)加熱器的給水出口水溫也就確 w h w t 2w t 定了。根據(jù)上端差t 可確定各級(jí)加熱器內(nèi)的疏水溫度，即=+t。從水和水蒸氣 e t e t 2w t 熱力性質(zhì)圖表中可查得所對(duì)應(yīng)的飽和蒸汽壓力-個(gè)加熱器的工作壓力?？紤]回?zé)?e t e p 抽汽管中的壓力損失，可求出汽輪機(jī)得抽汽壓力，即=+

18、。在汽輪機(jī)近似熱力 e p e p e p e p 過(guò)程曲 線中分別找出個(gè)抽汽點(diǎn)得比焓值，并將上述參數(shù)列成表格如下： e h 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 6 表 2-2 18MW 凝汽式汽輪機(jī)即熱汽水參數(shù) 加 熱 器 號(hào) 抽 汽 壓 力 （ e p MPa） 抽 汽 比 焓 e h (KJ/kg ） 抽 汽 管 壓 損 ee pp (% ） 加 熱 器 工 作 壓 力 e p （MPa ） 飽 和 水 溫 度 e t 飽 和 水 比 焓 e h （KJ/kg ） 出 口 端 差t 給 水 出 口 水 溫 2w t 給 水 出 口 比 焓 2w h （KJ/kg） Hl0.7612965.380.

19、7003165697.385160675.6 H2 0.312286580.2875132.12555.455127.12534.1 Hd0.1412695.1170.1177104.25437.020104.25437.02 H30.0892634.780.081993.15394.5390.15377.6 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 7 2、各級(jí)加熱器回?zé)岢槠坑?jì)算 1. 高壓加熱器 其給水量為 1 H Dfw=D0-Dl+Dl1+Dej=45.5-0.6+0.42+0.3=45.62t/h 式中 Dl 高壓端軸封漏汽量， 0.6t/h； Dl1 漏入 高壓加熱器的軸封漏氣量，0.42 t/

20、h 2 H Dej 射汽漏汽器耗汽量， 0.3 t/h 該級(jí)回?zé)岢槠繛椋?=2.9t/h 21 11 () () fwww el eeh Dhh D hh 2.高壓加熱器 其熱平衡圖見(jiàn) 2-11 先不考慮漏入高壓加熱器的那部分軸封 2 H 2 H 漏汽量以及上級(jí)加熱器的疏水量，則該級(jí)加熱器的計(jì)算抽汽量為 1l D el D = 2.0t/h 21 2 11 () () fwww e eeh Dhh D hh 考慮上級(jí)加熱器疏水流入高壓加熱器并放熱可使本級(jí)抽汽量減少的相當(dāng)量為 2 H = 0.18t/h 112 1 22 () () eee e e eeh Dhh D hh 考慮前軸封一部分漏

21、汽量漏入本級(jí)加熱器并放熱可使本級(jí)回?zé)岢槠繙p少的相當(dāng)量為 1l D Dt=0.47t/h 軸封漏汽比焓值，相當(dāng)于調(diào)節(jié)級(jí)后汽室中蒸汽比焓，=3098.1kj/kg。 1 h 1 h 本級(jí)高壓加熱器實(shí)際所需回?zé)岢槠繛?2 H De2=1.9-0.18-0.47=1.35t/h 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 8 3.（除氧器） 除氧器為混合式加熱器。 d H 分別列出除氧器的熱平衡方程是與質(zhì)量平衡式： 2121 () ededelelecwwfwed D hDDDhD hD h 12cwledelefw DDDDDD 代入數(shù)據(jù)解得： 抽汽量除氧器 =0.95t/h ed D 凝結(jié)水量 = 40t/h

22、fw D 4.低壓加熱器 3 H Pc=Pz=0.006MPa Pc=0.0058MPa 凝結(jié)水飽和溫度 Tc=35.6 比焓值 hc=148.87 0.3*2302.7/38.862=17.8 tej=3 Tw1=35.6+3=38.6 比焓值 148.87 抽氣量 3 H De3=40*（377.6-148.87）/（2634.7-394.5）*0.98=4.17h/h 2.4 流經(jīng)汽輪機(jī)各級(jí)機(jī)組的蒸汽兩級(jí)及其內(nèi)功率計(jì)算 調(diào)節(jié)級(jí): 45.5t/h 0 24.367D Pi0=45.5*（3310-2098.1）/3.6=2678 第一級(jí)組：D1=45.5-0.6=44.9 t/h Pi1=

23、D1（hl-he1）/3.6=44.9（3098.12965.3）/3.6=1656kw 第二級(jí)組： D2=D1-Del=44.9-2.9=42 t/h Pi2=D2（he1-he2）/3.6=42（2965.3-2865）/3.6=1170 kw 第三級(jí)組： D3=D2-De2=42-1.35=40.65t/h Pi3=D3（he2-hed）/3.6=40.65（2865-2695.1）/3.6 =1918 kw 第四級(jí)組： D4=D3-Ded=40.65-0.95=39.7t/h 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 9 Pi4=D4（hed-he3）/3.6=39.7（2695.1-2634.7）/

24、3.6=666 kw 第五級(jí)組： D5=D4-De3=39.7-4.17=35.53t/h Pi5=D5（he3-he4）/3.6=35.53（2634.7-2331.4）/3.6=2993 kw 整機(jī)內(nèi)功率： Pi=Pi=11081kw 2.5 計(jì)算汽輪機(jī)裝置的熱經(jīng)濟(jì)性 機(jī)械損失 Pm=Pi(1-m)= 11081(1-0.99)=110.81kw 軸端功率 Pa=Pi-Pm =11081-110.81=10970.19kw 發(fā)電機(jī)功率 Pe=Pag=10970.190.97=10641 kw 校核 （11081-10641）/11081100%=1.3% 符合設(shè)計(jì)工況 Pe=10500kw

25、 的要求，原估計(jì)的蒸汽量 D0正確。 汽耗率： 4.28kg/(kw.h) 3 0 1094200 3.74 25192.47 e D d P 不抽汽時(shí)估計(jì)汽耗率： 3.827 t/h 3 0 00 1024367 3.733 ()24.367 (33052312.8) 88.23 0.985 3.63.6 z mm D d D hh P 汽輪機(jī)裝置汽耗率： =4.285(3310-675.6)=11275 KJ/(kw.h) 0 () fw qd hh 汽輪機(jī)裝置的絕對(duì)電效率：3600/11275100%=29.8% 36003600 0.30752 11706.5 el q 汽輪機(jī)原理課程

26、設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 10 第三章第三章 通流部分選型及熱力計(jì)算通流部分選型及熱力計(jì)算 3.1 通流部分選型 一 、排汽口數(shù)和末級(jí)葉片 凝汽式汽輪機(jī)的汽缸數(shù)和排氣口數(shù)是根據(jù)其功率和單排汽口凝汽式汽輪機(jī)的極限功 率確定的。當(dāng)汽輪機(jī)的功率大于單排汽口凝汽式汽輪機(jī)的極限功率時(shí)，需要采用多缸和多 排汽口，但很少采用五個(gè)以上汽缸的。 當(dāng)轉(zhuǎn)速和初終參數(shù)一定時(shí)，排汽口數(shù)主要取決于末級(jí)通道的排汽面積。末級(jí)通道的 排汽面積需結(jié)合末級(jí)長(zhǎng)葉片特性、材料強(qiáng)度、汽輪機(jī)背壓、末級(jí)余速損失大小及制造成本 等因素，進(jìn)行綜合比較后確定。通常可按下式估算排汽面積： c elz b p p A 3162 2 m 式中 機(jī)組電功率， KW ；

27、 el p 汽輪機(jī)排汽壓力，KPa 。 c p 二 、配汽方式和調(diào)節(jié)級(jí)選型 電站用汽輪機(jī)的配汽方式有稱調(diào)節(jié)方式，與機(jī)組的運(yùn)行要求密切相關(guān)。通常有噴嘴 配汽、節(jié)流配汽、變壓配汽及旁通配汽四種方式。我國(guó)絕大多數(shù)采用噴嘴配汽方式。采用 噴嘴配汽的汽輪機(jī)，其蒸汽流量的改變主要是通過(guò)改變第一級(jí)組的工作面積來(lái)實(shí)現(xiàn)的，所 以該機(jī)的第一級(jí)又稱調(diào)節(jié)級(jí)。調(diào)節(jié)級(jí)各噴嘴組的通道面積及通過(guò)其內(nèi)的蒸汽流量是不一定 相同的。調(diào)節(jié)級(jí)型式與參數(shù)的選擇在設(shè)計(jì)中是相當(dāng)重要的，與汽輪機(jī)的容量大小、運(yùn)行方 式等因素有關(guān)。 1調(diào)節(jié)級(jí)選型 由于雙列級(jí)能承擔(dān)較大的理想比焓降，一般約為 160500KJ/kg；但它的級(jí)效 率及整機(jī)效率較低，在

28、工況變動(dòng)時(shí)其級(jí)效率變化較單級(jí)??；采用雙列級(jí)的汽輪機(jī)級(jí)數(shù)較少， 結(jié)構(gòu)緊湊，因?yàn)槠湔{(diào)節(jié)級(jí)后的蒸汽壓力與溫度下降較多，所以除調(diào)節(jié)級(jí)汽室及噴嘴組等部 件需較好的材料外，汽缸與轉(zhuǎn)子的材料等級(jí)可適當(dāng)降低，從而降低機(jī)組造價(jià)，提高機(jī)組運(yùn) 行的可靠性。故選用雙列調(diào)節(jié)級(jí)。 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 11 2調(diào)節(jié)級(jí)熱力參數(shù)的選擇 （1） 理想比焓降的選擇 目前國(guó)產(chǎn)汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)理想比焓降選取范圍如前所述：雙列級(jí)約為 160500KJ/kg。 故選調(diào)節(jié)級(jí)比焓降為 212 KJ/kg。 （2） 調(diào)節(jié)級(jí)速度比的選擇 aa xu c 為了保證調(diào)節(jié)級(jí)的級(jí)效率，應(yīng)該選取適當(dāng)?shù)乃俣缺龋c所選擇的調(diào)節(jié)級(jí)型式 有關(guān)。通常雙列級(jí)速度比

29、的選擇范圍為 0.220.28 。 a x （3） 調(diào)節(jié)級(jí)反動(dòng)度的選擇 為提高調(diào)節(jié)級(jí)的級(jí)效率，一般調(diào)節(jié)級(jí)都帶有一定的反動(dòng)度。由于調(diào)節(jié)級(jí)為部分 進(jìn)汽級(jí)，為了減少漏汽損失反動(dòng)度不適宜選的過(guò)大。雙列調(diào)節(jié)級(jí)各列葉柵反動(dòng)度之和 不超過(guò) 13%20%。故選取=20%。 m m 3、調(diào)節(jié)級(jí)幾何參數(shù)的選擇 （1） 調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑的選擇 選擇調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑是通常要考慮制造工藝調(diào)節(jié)級(jí)葉片的高度以及第一壓力級(jí) 的平均直徑。一般在下列范圍內(nèi)選取：中低壓汽輪機(jī)（套裝葉輪）取=10001200mm m d 。 （2） 調(diào)節(jié)級(jí)葉型及其幾何特性 調(diào)節(jié)級(jí)的葉型，尤其是雙列調(diào)節(jié)級(jí)的葉型，通常是成組套裝選擇使用的。國(guó)產(chǎn) 汽輪機(jī)調(diào)節(jié)

30、級(jí)最常用的葉型組合為蘇字葉型。故可選擇如表 3-1 的葉型： 表 3-1 雙列調(diào)節(jié)級(jí)的葉型 名 稱噴 嘴第一列動(dòng)葉導(dǎo) 葉第二列動(dòng)葉 葉片型線 30TC-2B38TP-1B32TP-3A38TP-5A （3）相對(duì)節(jié)距 和葉片數(shù) Z 的確定t 在選取噴嘴和動(dòng)葉出口角和時(shí)，還需要選擇相對(duì)節(jié)距和：=， 1 2 n t b t n t n n t b =。一定的葉型對(duì)應(yīng)有最佳的相對(duì)節(jié)距范圍。所以在選擇和時(shí)應(yīng)注意的最佳 b t b b t b n t b t 范圍內(nèi)選取。則葉柵的上述各項(xiàng)幾何參數(shù)選定之后，即可根據(jù)平均直徑和確定噴嘴 n d b d 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 12 與動(dòng)葉數(shù)， ，然后取整。從

31、葉片強(qiáng)度考慮，通常葉片數(shù)偶數(shù)。 nnn zd e t bbb zd e t （4）汽流出口角和的選擇 1 2 噴嘴與動(dòng)葉汽流出口角和對(duì)葉柵的通流能力作功大小及效率高低有較大的影響。 1 2 決定葉柵出口角大小的最主要因素是對(duì)節(jié)距和安裝角，噴嘴與動(dòng)葉有一確定的出口角，往 往需要通過(guò)對(duì)葉片數(shù)及相對(duì)節(jié)距的試湊來(lái)滿足和的要求。 1 2 第四章第四章 壓力級(jí)的計(jì)算壓力級(jí)的計(jì)算 4.1 各級(jí)平均直徑的確定： （1）第一壓力級(jí)平均直徑的確定： 選取速度比： 0.5，級(jí)的理想比焓降 a X KJ/kg50 t h =8540.5=1.006m 1 0.2847 mat dXh50 (2)凝汽式汽輪機(jī)末級(jí)直徑的

32、估取： =1.9m c2 mac t2 140hsin z m G d （3）確定壓力級(jí)平均直徑的變化： 在橫坐標(biāo)上取長(zhǎng)度為 a 的線段 BD，用以表示第一壓力級(jí)至末級(jí)動(dòng)葉中心的軸向距離， 在 BD 兩端分別按比例畫(huà)出第一壓力級(jí)的平均直徑。根據(jù)所選擇的通道形狀，用光滑的曲 線將 AC 兩點(diǎn)連接起來(lái)，AC 曲線即為壓力級(jí)各級(jí)的直徑變化規(guī)律，如圖 3-1。 A B C D 1 1 2 2 3 3 m-1 m-1 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 13 圖 4-1 壓力級(jí)平均直徑變化規(guī)律 4.2 級(jí)數(shù)的確定及比焓降的分配： （1）級(jí)數(shù)的確定： 壓力級(jí)的平均直徑確定： =1.373m (1 1)(22) 1

33、m ABCD d m 壓力級(jí)平均理想比焓降 （見(jiàn)圖 2-5） t h =93.03 KJ/kg 2 12.337 () m t a d h x 級(jí)數(shù)的確定： 壓力級(jí)的理想比焓降為： =953.1 KJ/kg 0 2 t pc hhh 選取重?zé)嵯禂?shù)：=0.030.08 （取整）=10.75。故 Z 取 11. (1) p t t h Z h 校核： 取 0.06 （其中 ） 1 (1) 419 t p ari h Z K Z p i ri p t h h （2）比焓降的分配： 各級(jí)平均直徑的求取 求得壓力級(jí)段后，在將圖中線段 BD 重新分為（z-1）等分， 在原擬定的平均直徑變化曲線 AC 上求

34、出各級(jí)的平均直徑。 各級(jí)比焓降的分配 根據(jù)求出的各級(jí)的平均直徑，選取相應(yīng)的速度比，根據(jù) 求出各級(jí)的比焓降。 2 12.337() tma hdX 級(jí) 號(hào) 1234567891011 平均直徑 dm1.006 1.01 0 1.061.13 1.2 1 1.3 1.41.511.661.821.9 速度比 xa1.460.470.48 0.48 5 0.4 9 0.49 5 0.50.510.520.530.55 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 14 理想比焓 降 ht 59576067758597108126 145. 5 147 理想比焓 降修正值 ht 52.350.353.360.3 68.

35、3 78.390.3 101. 3 119.3 138. 8 140.3 各級(jí)比焓降的修正 在擬定的熱力過(guò)程曲線上逐級(jí)作出各級(jí)理想比焓降 ht， 當(dāng) 最后一級(jí)的被壓于排汽壓力不重合時(shí)，必須對(duì)分配的比焓降進(jìn)行修正。 4.3 各級(jí)的熱力計(jì)算 (1)第一列噴嘴熱力計(jì)算： 一列噴嘴出口汽流出口速度及噴嘴損失 第一列噴嘴中理想比焓降 hn=（1-0.2）/211.9KJ/kg =169.5 初速動(dòng)能 KJ/kg 2 0 0 0 2000 c c h 式中 進(jìn)入噴嘴的蒸汽初速，m/s 0 c 滯止理想比焓降 169.5 KJ/kg * 0nnc hhh 第一列噴嘴出口汽流理想速度 c1t=582.3m/s

36、 第一列噴嘴出口汽流實(shí)際速度 564.8 m/s 11 =698.9 t cc 第一列噴嘴損失 10.02 KJ/kg 式中 噴嘴速度系數(shù) 第一列噴嘴出口面積 H1=3310-169.5-3140.5 P1=1.7MPa P1/P0=0.496 0.546 0.40.4960.546 An=32.26 2 cm 第一列噴嘴出口高度 Ln=16.53mm e=0.7 (2)第一列動(dòng)葉熱力計(jì)算： 2 . 0m 0b 08. 0gb 12. 0b 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 15 =14.1 K K n g n K K K K 11 1 1 1 1 - 11 1 1 1 ) 1 2 ( sinsin

37、）（ 第一列動(dòng)葉進(jìn)口速度及能量損失 動(dòng)葉進(jìn)口汽流速度23.429 1 . 14cos*2 .141*8 .564*2-2 .141 8 . 564w 22 1 進(jìn)汽角度7 .18 1 = 0 b 1 w23.429w t2 887 . 0 b 7 . 38023.429*887 . 0 ww t2b2 o 12 147 . 4- 出口08.246ucosw2-uwc 22 2 2 22 o 2 22 1 - 2 22 c sinw sin 動(dòng)葉進(jìn)口比焓48.3130h1 18 . 0 v t2 95 . 0 b 動(dòng)葉出口面積 Ab=62.9 2 cm 動(dòng)葉損失 64.19hb 動(dòng)葉進(jìn)口高度mm

38、53.18253.16lb1 動(dòng)葉出口高度mm16.13l 1b 動(dòng)葉出口比焓12.315064.1948.3130hhh b12 v2=0.17 21 PP (3)導(dǎo)葉熱力計(jì)算： 導(dǎo)葉出口汽流出口速度及噴嘴損失： 導(dǎo)葉中理想比焓降 kg/k96.16212*08 . 0 hh * tgbgb J 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 16 進(jìn)口 kg/12.3150hh 2b1gb KJ 出口 kg/k16.313396.16-12.3150h t 1 J 18 . 0 v t 1 出口速度 smc/247h1c 2 2gbt 1 sm/ 5 . 228247*925 . 0 cc tgb1 出口汽流角

39、 o 1 175-22 進(jìn)口高度 16.15216.13lgb 漏汽量 s/kg23 . 1 gbt G 出口面積 2 gb cm 1 . 98A 出口高度 mm 9 . 16 15sin*899 . 0 *7 . 0 1 . 98 lgb mm74 . 1 l -l gbgb 損失 kg/k4 . 4925 . 0 -1* 2000 247 h 2 2 gb J）（ 實(shí)際出口焓 kg/k56.31374 . 416.3133h1J (4) 第二列動(dòng)葉熱力計(jì)算： 理想焓降 kg/k44.25212*13 . 0 hbJ 出口理想焓值 kg/k12.311244.25-56.3137h2tJ a

40、42 . 1 p t2 MP kg/m18 . 0 v 3 t2 進(jìn)口相對(duì) s/m 2 . 102ucosc2-ucw 1 22 1 o 1 11 1 - 1 40 w sinc sin 出口相對(duì) s/m38.246w t2 s/m62.22938.246*932 . 0 w2 2218-40 2 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 17 損失 kg/k99 . 3 hbJ 余速損失 kg/k3 . 6 2000 112 h 2 2 c J 動(dòng)葉出口實(shí)際比焓kg/k11.311699. 312.3112hhh bt22 J kg/m18 . 0 v 2 2 動(dòng)葉進(jìn)口高度 mm 9 . 18ll gb2b

41、 動(dòng)葉頂部漏氣量 s/kg52 . 1 bt G 動(dòng)葉出口面積 9 .141 wu v t2b 2b b G A 動(dòng)葉出口高度 mm 1 . 19l 2b lmm2 . 0-l 2b2b （4）輪周功 KJP56.150cosccosccosccoscu 222211111 1 1u JPk65.167 2 u2 % 2 . 10 - 2 2u 2 2u 1 1u P PP 輪周效率 %84 h 0 u u 級(jí)內(nèi)損失計(jì)算 1.WKk61.15 v 1 v 1 2 1 *d 100 u P 2 2 2 3 1f kg/k25 . 1 9 . 44 6 . 15*3600 hfJ 2.l=16.9

42、 hkg/k02.21h l a ul J 3.72 . 1 db zk k 2 ek -e-1 c u k c u e h e 2 a e a 0 e 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 18 4.kg/k4 .3606.10-67.177* 64.12 52 . 1 32 . 1 htJ 級(jí)內(nèi)功率 1481 i P 內(nèi)效率 %55 212 28.117h b i i G 表 4-3 雙列調(diào)節(jié)級(jí)熱力計(jì)算數(shù)據(jù)表 序 號(hào) 名稱符號(hào)單位噴嘴第一列動(dòng)葉導(dǎo)葉 第二列動(dòng) 葉 1蒸汽流量GT/h45.5 2級(jí)前壓力P0Mpa3.43 3級(jí)前蒸汽比焓h0KJ/kg3310 4級(jí)前蒸汽比容v0m3/kg0.09 5級(jí)平

43、均直徑dmmm1100 6級(jí)后壓力p2Mpa1.19 7級(jí)理想比焓降 ht KJ/kg212 8級(jí)假象速度cam/s690.8 9圓周速度um/s141.2 10速度比xa0.5 11部分進(jìn)汽度e0.7 12進(jìn)口蒸汽壓力p0(p1)Mpa3.22 13進(jìn)口蒸汽溫度t0(t1) 435340 330328 14進(jìn)口蒸汽比焓h0(h1)KJ/kg33103140.53130.483150.12 15葉柵進(jìn)汽角 1(0) (o)18.7144022 16進(jìn)口汽流初速c0(w1)m/s0429.23288.04102.2 17初速動(dòng)能 hc0( hw1) KJ/kg088.741.

44、489.73 18反動(dòng)度 b(g) %1208 19葉柵理想比焓降 hn( hb) KJ/kg169.510.0216.9625.44 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 19 20葉柵后理想比焓 h1t( h2t) KJ/kg3140.53130.483150.123112.12 21滯止理想比焓降 hn*( hb*) KJ/kg169.5122.116.9625.44 22 出口汽流理想速 度 c1t(w2t)m/s582.3246.08247246.38 23速度系數(shù) () 0.950.90.9350.935 24 出口汽流實(shí)際速 度 c1(w2)m/s564.8246.08276.95229.6

45、2 25流量系數(shù) n 0.970.970.970.97 26出口面積An(Ab)cm332.3662.998.1141.9 27葉柵損失 hn( hb) KJ/kg10.0241.485.522.72 28排汽速度c2m/s112 29余速方向a2m/s-77.5 30余速損失 hc2 KJ/kg6.3 31輪周有效比焓降huKJ/kg177.67 32輪周效率 u %84 33單位蒸汽輪周功wuKJ/kg160.56 34輪周效率 u %84 35相對(duì)誤差 u %10.2 36葉高損失 hl KJ/kg21.02 37輪周有效比焓降 hu KJ/kg163.17 38輪周效率 u %86 3

46、9扇形損失 h KJ/kg1.72 40葉輪摩擦損失 hf KJ/kg1.25 41部分進(jìn)汽損失 he KJ/kg1.3 42級(jí)有效比焓降 hi KJ/kg143.62 43級(jí)效率 i %55 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 20 44內(nèi)功率Pikw1481 第五章第五章 整機(jī)校核及計(jì)算結(jié)果的匯總整機(jī)校核及計(jì)算結(jié)果的匯總 5.1 整機(jī)校核 一效率與功率的校核 計(jì)算出的實(shí)際相對(duì)內(nèi)效率與進(jìn)汽量估算時(shí)所估取得相對(duì)內(nèi)效率之相對(duì)誤差 在 1% 內(nèi)為優(yōu)，不應(yīng)大于 3%。 二額定功率的保證 全機(jī)設(shè)計(jì)功率計(jì)算完畢后還應(yīng)計(jì)算該汽輪機(jī)在額定功率下所需蒸汽量，并保證通道 能通過(guò)此蒸汽流量。在選定調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)汽度時(shí)，還需考慮最

47、大功率時(shí)的蒸汽流量，并留有足 夠的余量以保證在初參數(shù)降低或被壓升高時(shí)仍然能發(fā)出額定功率。 校核: 注：誤差大% 2 . 11 84 . 0 84 . 0 - h h mac i i 5.2 級(jí)內(nèi)功率校核： 校核: P PP - i %4 . 2 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 21 5.3 壓力級(jí)計(jì)算結(jié)果匯總 序號(hào)1 2 3 4 5 6 項(xiàng) 目蒸汽流量噴嘴平均直徑 動(dòng)葉平均直徑級(jí)前壓力級(jí)前溫度/干度級(jí)前比焓值 符號(hào)Ddndbp0t0/x0h0 單位t/hmmmmMPa kJ/kg 1 44.90 1006.00 1007.50 1.050 1.0 3098.00 2 44.90 1010 1011.

48、50 0.851.0 3020.23 3 44.90 1060 1061.50 0.651.0 2978.73 4 44.90 1130 1131.50 0.451.0 2934.27 5 42.00 1210 1211.50 0.351.0 2884.05 6 40.65 1300 1301.50 0.291.0 2828.12 7 40.65 1400 1401.50 0.211.0 2764.30 8 40.65 1510 1511.50 0.151.0 2692.46 9 39.70 1660 1661.50 0.0161.0 2614.27 1035.53 1820 1821.50

49、0.00812523.80 1135.53 1900 1901.50 0.00612423.20 序號(hào)7 8 9 10 11 12 項(xiàng) 目圓周速度級(jí)理想比焓降 級(jí)假想出口速 度速度比平均反動(dòng)度 利用上級(jí)的余 速動(dòng)能 符號(hào)u 單位m/skJ/kgm/s%kJ/kg 1 141.20 52.3 338.78 0.46 9.500 5.090 2 141.20 50.3 323.29 0.47 9.41.96 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 22 3 141.20 53.3 332.01 0.48 9.81.82 4 141.20 60.3 354.02 0.485 9.82.37 5 141.20 68

50、.3 379.11 0.49 103.57 6 141.20 78.3 406.84 0.495 104.46 7 141.20 90.3 440.90 0.5 10.76.90 8 141.20 101.3 471.88 0.51 10.710.04 9 141.20 119.3 514.62 0.52 11.213.13 10141.20 138.8 562.74 0.53 11.719.55 11141.20 140.3 575.81 0.55 12.525.49 序號(hào)13 14 15 16 17 18 項(xiàng) 目 級(jí)的滯止理想 比焓降 噴嘴理想比焓 降 噴嘴滯止比焓 降 噴嘴出口理想 速度

51、噴嘴速度系數(shù) 噴嘴出口實(shí)際 速度 符號(hào)c1tc1 單位m/sm/sm/s 1 57.390 47.332 52.422 307.664 0.960 295.358 2 52.26 45.57 47.53 301.89 0.96 289.82 3 55.12 48.08 49.89 310.08 0.96 297.67 4 62.67 54.39 56.76 329.81 0.96 316.62 5 71.87 61.47 65.04 350.62 0.96 336.59 6 82.76 70.47 74.93 375.41 0.96 360.39 7 97.20 80.64 87.54 401

52、.58 0.96 385.52 8 111.34 90.46 100.50 425.34 0.96 408.32 9 132.43 105.94 119.06 460.29 0.96 441.88 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 23 10158.35 122.56 142.11 495.08 0.96 475.28 11165.79 122.76 148.25 495.49 0.96 475.67 序號(hào)19 20 21 22 23 24 項(xiàng) 目噴嘴損失噴嘴后壓力 噴嘴后溫度/干 度噴嘴出口比容 噴嘴出口面積 噴嘴出汽角正 弦 符號(hào)p1t1/x1v1tAnsina1 單位kJ/kgMPa m3/kg

53、cm2 1 3.711 0.870 1.000 0.282 119.082 0.208 2 3.57 0.76 1 0.36 155.79 0.21 3 3.77 0.54 1 0.46 191.06 0.21 4 4.26 0.45 1 0.68 267.08 0.21 5 4.82 0.21 1 1.01 350.08 0.21 6 5.52 0.17 1 1.64 515.09 0.21 7 6.32 0.10 1 2.55 600.00 0.21 8 7.09 0.07 1 3.41 655.00 0.21 9 8.31 0.01 1 5.46 1362.64 0.21 109.61

54、0.01 18.23 1709.01 0.21 119.62 0.01 19.30 1929.61 0.21 序號(hào)25 26 27 28 29 30 項(xiàng) 目噴嘴出汽角噴嘴節(jié)距噴嘴寬度噴嘴數(shù)噴嘴高度部分進(jìn)汽度 符號(hào)a1tnBnznlne 單位mmmmmm 1 12.000 38.360 25.000 82.347 18.141 1 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 24 2 12.00 38.36 25.00 82.67 23.64 1 3 12.00 38.36 25.00 86.77 27.62 1 4 12.00 38.36 25.00 92.50 36.22 1 5 12.00 38.36 25

55、.00 99.05 44.34 1 6 12.00 38.36 25.00 106.41 60.72 1 7 12.00 38.36 25.00 114.60 65.68 1 8 12.00 38.36 25.00 123.60 66.48 1 9 12.00 38.36 25.00 135.88 125.68 1 1012.00 38.36 25.00 148.98 143.91 1 1112.00 38.36 25.00 155.53 155.64 1 序號(hào)31 32 33 34 35 36 項(xiàng) 目 動(dòng)葉進(jìn)口相對(duì) 速度 相應(yīng)于 w1的比 焓降 動(dòng)葉理想比焓 降 動(dòng)葉滯止比焓 降 動(dòng)葉出口理

56、想 速度 動(dòng)葉速度系數(shù) 符號(hào)w1w2t 單位m/skJ/kgkJ/kgkJ/kgm/s 1 160.454 12.873 4.969 17.841 188.892 0.937 2 155.00 12.01 4.73 16.74 182.97 0.94 3 162.74 13.24 5.22 18.46 192.16 0.94 4 181.44 16.46 5.91 22.37 211.51 0.94 5 201.21 20.24 6.83 27.07 232.68 0.94 6 224.82 25.27 7.83 33.10 257.30 0.94 7 249.80 31.20 9.66 40.86 285.87 0.94 8 272.50 37.13 10.84 47.97 309.73 0.94 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 25 9 305.97 46.81 13.36 60.17 346.89 0.94 10339.27 57.55 16.24 73.79 384.15 0.94 11339.66 57.68 17.54 75.22 387.86 0.94 序號(hào)37 38 39 40 4