土質(zhì)學與土力學習題庫

1、一、填空題1、土的飽和度，為土中孔隙被水充滿的 水的體積 與 孔隙體積 之比。2、粘性土的塑性指數(shù)越大，說明土中粘粒含量越高；液性指數(shù)是用來判定土體的粘稠程度。3、砂性土的密實度可用孔隙比、土體的相對密度和標準錘擊數(shù)來判定。4、天然狀態(tài)下粘性土，通常都具有一定的結(jié)構(gòu)性，當這種結(jié)構(gòu)性受到破壞后，土的強度降低，壓縮性增大，地基承載力降低。5、土中各個土粒粒組的相對含量可通過粒度成分分析試驗得到，若粒徑級配曲線較陡，則表示土粒較均勻，土粒級配不良。6、若砂土的相對密度，則表示砂土處于最松散狀態(tài)；若，則表示砂土處于最密實狀態(tài)。7、砂土密實度按標準貫入試驗錘擊數(shù)可分為松散、稍密、中密和密實四種。8、土體

2、從半固態(tài)到可塑狀態(tài)的界限含水量稱為塑限，由可塑狀態(tài)轉(zhuǎn)到流動狀態(tài)的界限含水量稱為液限。9、土中結(jié)構(gòu)一般分為單粒結(jié)構(gòu)、蜂窩狀結(jié)構(gòu)和絮狀結(jié)構(gòu)三種形式。10、土中結(jié)合水有強結(jié)合水和弱自由水兩種形式。11、存在土中的液態(tài)水包括結(jié)合水和自由水兩大類。12、土孔隙中自由水的類型有毛細水和重力水。13、實驗室內(nèi)對土進行顆粒級配分析，常用的分析方法有篩分法和比重計（沉降分析法）兩種。14、土的顆粒級配曲線越陡，其不均勻系數(shù)值越小，表示土的顆粒級配相對均勻。15、級配良好的土要求不均勻系數(shù)、曲率系數(shù)。16、土的三相是指土中固體顆粒、土中水和土中氣。17、土的三相是指固相、液相和氣相。18、土的三個基本指標是含水量

3、、天然密度和土體的相對密度。19、實驗室可以直接測定的指標有含水量、天然密度和土體的相對密度。20、土的含水量指標定義為土中水的質(zhì)量與土顆粒的質(zhì)量之比。21、土的孔隙比與孔隙率的換算公式是。22、天然密度、干密度、浮密度和飽和密度之間的大小關系為。23、液限和塑限對應于圓錐儀入土深度為10mm和2mm時土樣的含水量。24、粘性土的狀態(tài)可分為堅硬、硬塑、可塑、軟塑和流塑。25、土按顆粒級配和塑性指數(shù)分為碎石土、砂土、粉土和粘性土。26、碎石土是指粒徑大于2mm的顆粒含量超過全重50%的土。27、砂土是指粒徑大于2mm的顆粒含量不超過全重的50%，且粒徑大于0.075mm的顆粒含量超過全重50%的

4、土。28、粉土是指塑性指數(shù)，粒徑大于0.075mm的顆粒含量不超過50%的土。29、粘性土是指塑性指數(shù)大于10的土。30、根據(jù)塑性指數(shù)對土進行分類，粉質(zhì)粘土，粘土。31、滲透性研究主要包括滲流量問題、滲透破壞問題和滲流控制問題。32、達西定理表明在層流狀態(tài)中，水力梯度越大，則滲流速度越大。33、室內(nèi)測定土的滲透系數(shù)從試驗原理上可分為常水頭法和變水頭法兩種。34、影響滲透系數(shù)的主要因數(shù)有：土的粒度成分、土的密度、土的飽和度、土的結(jié)構(gòu)、水的溫度和土的構(gòu)造。35、滲透破壞主要有兩種類型：流砂和管涌。36、滲流力是一種體積力，其大小和水力梯度成正比，其方向與滲透方向一致。37、土中應力按起因可分為自重

5、應力和附加應力兩種。38、矩形底面基礎在偏心荷載作用下，當偏心距等于偏心方向基礎邊長的時，基底反力分布形狀將呈三角形；大于時，基底反力出現(xiàn)負值，會使基底壓力重新分布。39、地基變形的主要是由附加應力引起的。40、自重應力計算起始點是從天然地面算起，附加應力計算起始點是從基礎底面開始。41、通過基礎傳遞至地基表面的壓力稱為基底壓力，由于建筑物的建造而在基礎底面處所產(chǎn)生的壓力增量稱為基底附加壓力。42、在基底壓力的簡化計算中，假設基底壓力呈線性分布，計算基礎及其上回填土的總重量時，其平均重度一般取20。43、長期抽取地下水，導致地下水位大幅度下降，從而使原水位以下土的有效自重應力增大，從而造成地面

6、附近沉降的嚴重后果。44、已知某土樣的壓縮系數(shù)，則該土屬中等壓縮性的土，若該土樣在自重應力作用下的孔隙比為，則該土樣的壓縮模量為。45、飽和土體中的附加應力由土顆粒和孔隙水共同承擔，前者所承擔的應力為有效應力，后者所承擔的應力為孔隙水壓力。46、最終沉降量計算通常用分層總和法或規(guī)范法進行，地基壓縮層的深度控制時，分層總和法用應力比法控制，而規(guī)范法用變形比法控制。47、由孔隙比和壓力所表示的壓縮曲線斜率稱為壓縮系數(shù)；的對數(shù)值所表示的壓縮曲線后段直線段的斜率則稱為壓縮指數(shù)。48、飽和土的滲透固結(jié)，就是土中的孔隙水壓力不斷消散和土中有效應力相應增長的過程。49、在曲線中，壓力越大，土的壓縮系數(shù)越小，

7、土的壓縮模量越大。50、壓縮系數(shù)與壓縮模量之間成反比例關系，壓縮系數(shù)的單位是。51、土的壓縮系數(shù)越小，其壓縮模量越大，土的壓縮性越低。52、室內(nèi)壓縮試驗常用的方法是在完全側(cè)限條件下用原狀土樣進行試驗。53、單向壓縮分層總和法，假定土體在荷載作用下不產(chǎn)生側(cè)向方向的變形，因而計算結(jié)果相比實際結(jié)果偏小。54、砂土地基在施工中一般可以完成大部分沉降量，飽和黏性土完成最終沉降量需要的時間比砂土的時間長。55、地基在任一時間的沉降量與最終沉降量之比稱為固結(jié)度。56、土的壓縮性指標有壓縮系數(shù)、壓縮模量、變形模量和彈性模量等；57、土的壓縮性指標中壓縮系數(shù)和壓縮模量是在完全側(cè)限條件下得到的指標。58、土的壓縮

8、性指標中彈性模量和變形模量是在無側(cè)限條件下得到的指標。59、粘性土抗剪強度庫倫定律的總應力的表達式，有效應力的表達式。60、測量土的抗剪強度的方法有：直接剪切試驗、三軸壓縮試驗、無側(cè)限抗壓強度試驗和十字板剪切試驗等。61、地基破壞形式可分為整體剪切破壞、局部剪切破壞和沖剪破壞。62、土的抗剪強度是由內(nèi)摩擦力和粘聚力組成。63、土體一點的極限平衡條件是，土體受力截面的極限平衡條件是。64、直剪試驗按排水條件可分為快剪、固結(jié)快剪和慢剪三種。65、地基土按照其固結(jié)程度可分為超固結(jié)土、正常固結(jié)土和欠固結(jié)土。66、擋土墻常見的形式有重力式、懸臂式、扶臂式等。67、朗肯理論計算擋土墻土壓力時，適用條件是墻

9、背垂直、墻背光滑和墻背后填土面水平。68、庫倫理論的假設是：滑動體為剛體、滑動面為平面、墻后填土是理想的碎散體。69、引起土坡喪失穩(wěn)定的內(nèi)部因素之一，是土體內(nèi)含水量增加，土的抗剪強度降低。70、土體滑動的根本原因是土體的抗剪強度達到了極限所致。71、無粘性土坡的穩(wěn)定性主要取決于坡角的大小。72、對于無粘性土坡，當坡角內(nèi)摩擦角時，土坡處于安全狀態(tài)；73、土壓力的類型有主動土壓力、靜止土壓力和被動土壓力，它們之間的大小關系是。74、確定地基承載力的方法一般有原位試驗法、理論公式法、規(guī)范表格法和當?shù)亟?jīng)驗法四種。75、原位試驗主要有載荷試驗、靜力觸探試驗、標準貫入試驗和旁壓試驗等。76、地基土應力狀態(tài)

10、的三個階段是壓縮階段、剪切階段和隆起階段。77、在工程中，填土的質(zhì)量標準常以壓實度來控制。78、為讓土體達到最大干密度的含水量稱為最佳含水量，其值為。79、飽和砂土在振動荷載作用下可能會發(fā)生液化現(xiàn)象。80、地基承載力設計值除了與其特征值有關外，還與基礎寬度和埋深有關。81、把粘性土地基按歷史上曾受過的最大壓力與現(xiàn)在所受的土的自重應力相比較，可將其分為正常固結(jié)土、 超 固結(jié)土與 欠 固結(jié)土，其中 欠 固結(jié)土的自重應力會影響地基的變形。82、在固結(jié)試驗確定的壓縮曲線中，壓縮曲線a比壓縮曲線b平緩，說明壓縮曲線 a 對應的土更適合作為建筑物的地基土。83.直剪試驗最大缺點是：剪切破壞面上的剪應力不是

11、土樣所受的最大剪應力。84土中常見的原生礦物一般有 石英 、長石、云母等；存在于水中的液態(tài)水可分為 自由水 、 結(jié)合水兩大類。85當?shù)[類土或砂類土同時滿足 5 = 1,3 兩個條件時，視為良好級配。86、土由可塑狀態(tài)轉(zhuǎn)到流動狀態(tài)的界限含水量稱為土的 液限 。土由可塑狀態(tài)轉(zhuǎn)為半固態(tài)的界限含水量稱為土的 塑限 。土由半固態(tài)不斷蒸發(fā)水分，體積繼續(xù)縮小直至不再收縮時的界限含水量稱為縮限。二、單項選擇題1、關于粒度成分分布曲線不正確的是 c 。a、粒度成分分布曲線可以大致判斷土粒的均勻程度和級配好壞； b、粒度成分分布曲線較陡，表示粒徑大小相差不多，土粒較均勻，級配不良； c、粒度成分分布曲線平緩的土樣

12、比粒度成分分布曲線較陡的土樣更不易壓實；d、一般來說，同時滿足和兩個條件時，說明該土級配良好2、關于粒度成分分布曲線正確的是 a 。a、粒度成分分布曲線可以大致判斷土粒的均勻程度和級配好壞b、粒度成分分布曲線較陡，表示粒徑大小相差較大，土粒較不均勻，級配良好c、粒度成分分布曲線平緩的土樣比粒度成分分布曲線較陡的土樣更不易壓實d、一般來說，同時滿足和兩個條件時，說明該土級配良好3、下列說法不正確的是 b 。a、自由水按其移動所受作用力的不同可以分為重力水和毛細水 b、結(jié)合水與自由水相比，對土性質(zhì)影響較大的是結(jié)合水c、裂隙性是土的構(gòu)造最主要的特征d、對土中氣體而言，連通氣體對土性質(zhì)的影響小于封閉氣

13、體4、下列說法不正確的是 d 。a、結(jié)合水與自由水相比，對土性質(zhì)影響較大的是結(jié)合水； b、自由水按其移動所受作用力的不同可以分為重力水和毛細水； c、層理構(gòu)造是土的構(gòu)造最主要的特征；d、對土中氣體而言，連通氣體對土性質(zhì)的影響大于封閉氣體；5、在下列指標中，不能直接測定，只能換算求的是 d 。a、天然容重； b、土粒相對密度； c、 含水量； d、孔隙比6、對填土，我們可以通過控制 c 來保證其具有足夠的密實度。 a、； b、； c、； d、7、一塊1kg的土樣，置放一段時間后，含水量由25%下降到20%，則土中的水減少了 c kg。a、0.06； b、0.05； c、 0.04； d、0.03

14、8、在下列指標中，不可能大于1的指標是 d 。a、含水量； b、孔隙比； c、 液性指數(shù)； d、飽和度9、對粒徑分布曲線，下列說法中， c 是正確的。a、越大，表示顆粒越均勻； b、越大，表示顆粒越均勻； c、過小，表示中間顆粒偏少； d、越大，中間顆粒越多10、測得某砂的最大、最小及天然狀態(tài)的孔隙比分別為0.85、0.62、0.71，其相對密實度為 d kg。a、0.39； b、0.41； c、 0.51； d、0.6111、試驗測得甲乙兩土樣的塑性指數(shù)分別為5和15，則 b 。a、甲土樣的粘粒含量大于乙土樣； b、甲土樣的粘粒含量小于乙土樣； c、兩土樣的粘粒含量相等； d、不能確定12、

15、土的結(jié)構(gòu)劃分中不包括_d_。 a、單粒結(jié)構(gòu)； b、蜂窩結(jié)構(gòu)； c、 絮狀結(jié)構(gòu)； d、 層理結(jié)構(gòu)13、粘土的結(jié)構(gòu)一般為 c 。a、單粒結(jié)構(gòu) b、層理結(jié)構(gòu)c、絮狀結(jié)構(gòu) d、蜂窩結(jié)構(gòu)14、粉土的結(jié)構(gòu)一般為 d 。a、單粒結(jié)構(gòu) b、層理結(jié)構(gòu)c、絮狀結(jié)構(gòu) d、蜂窩結(jié)構(gòu)15、砂土的結(jié)構(gòu)一般為 a 。a、單粒結(jié)構(gòu) b、層理結(jié)構(gòu)c、絮狀結(jié)構(gòu) d、蜂窩結(jié)構(gòu)16、土的三相比例指標中通過試驗測定的指標是：_b_。a、孔隙比、含水量和飽和度； b、土的密度、含水量和土粒相對密度；c、孔隙率、土粒相對密度和土的密度； d、土粒相對密度、飽和度和土的密度。18、對同一種土，四個重度指標的大小順序是：_b_。a、gsat

16、g gd g； b、gsat g gd g；c、gsat gd g g； d、gsat g g gd。19、對同一種土，四個密度指標的大小順序是：_b_。a、 b、c、 d、20、評價無粘性土的物理狀態(tài)的最常用指標是 b 。a、孔隙比； b、相對密實度； c、標準貫入擊數(shù)n； d、稠度21、粒徑大于2mm的顆粒含量不超過全重的50%，且粒徑大于0.075mm的顆粒含量超過全重50%的土稱為 b 。a、碎石土； b、 砂土； c、粉土； d、 粘性土22、粒徑大于2mm的顆粒含量超過全重的50%的土稱為 a 。a、碎石土； b、 砂土； c、粉土； d、粘性土23、粒徑大于0.075mm的顆粒含

17、量不超過全重的50%，且的土稱為 c 。a、碎石土 b、砂土 c、粉土 d、粘性土24、粒徑大于0.075mm的顆粒含量不超過全重的50%，且的土稱為 d 。a、碎石土 b、砂土 c、粉土 d、粘性土25、飽和土體孔隙比為0.7，土粒相對密度為2.72，試問飽和重度和浮重度與下列哪項數(shù)值接近 。a、20.1,10.1 b、2.01,10.1 c、20.1,1.01 d、2.01,1.0126、影響滲流力最主要的因素是 a 。a.水力梯度； b.水頭損失； c.土樣的截面形狀； d.土的種類27、室內(nèi)測定滲透系數(shù)很小，流經(jīng)試樣水量較少的粘土滲透系數(shù)應采用_a_。a、變水頭實驗； b、常水頭實驗；

18、 c、井孔抽水實驗； d、井孔注水試驗。28、測定粘性土滲透系數(shù)應采用 a 。a、變水頭實驗 b、常水頭實驗c、井孔抽水實驗 d、井孔注水試驗29、滲流的理論平均流速與真實流速相比， b 。a、平均流速=真實流速 b、平均流速真實流速 d、兩者無相關性30、滲透力（動水壓力）為 b 。a、單位面積力 b、體積力c、單位長度 d、恒定值31、下述關于滲透力的描述，正確的為 d 。其方向與滲透路徑方向一致 其數(shù)值與水頭梯度成正比 是一種體積力a、僅正確 b、僅正確c、僅正確 d、都正確32、下述土層中， b 容易發(fā)生管涌現(xiàn)象。a、粘性土 b、粉細砂c、卵石 d、塊石33、下列各種土中， b 更容易

19、發(fā)生流土。a、粗砂或礫砂 b、細砂或者粉砂c、飽和低塑性粘土 d、飽和軟粘土34、在粉土中，當滲透力（動水壓力） d 土的有效重度時，會發(fā)生流砂現(xiàn)象。a、大于等于 b、小于等于c、小于 d、大于35、同一個粘土層，要達到相同的平均固結(jié)度，單面排水條件時所需的時間為雙面排水條件時的 b 倍。a、2 b、4 c、8 d、1636、地基表面作用著均勻滿布荷載，由此可知，隨著深度的增加，地基中的 c 。a、附加應力線性減小，自重應力增大 b、附加應力非線性減小，自重應力減小c、附加應力不變，自重應力增大 d、附加應力線性增大，自重應力增大37、長期抽取地下水，導致地下水位的大幅下降，使原水位下土的自重

20、應力（ ），而造成（ ）。 a a、增大，地面下層 b、不變，土體失穩(wěn)c、減小，地面濕陷 d、減小，地面回彈38、引起建筑物基礎沉降的根本原因是 c 。a.基礎自重壓力 b.基底總壓應力 c.基底附加壓力 d.建筑物活荷載39、下面有關自重應力的描述不正確的是 c 。a、在求地下水位以下的自重應力時，應取其有效重度計算； b、自重應力隨深度的增加而增大； c、地下水位以下的同一土的自重應力按直線變化，或按折線變化； d、土的自重應力分布曲線是一條折線，拐點在土層交界處和地下水位處；40、地基表面作用著均布的矩形荷載，在矩形的中心點下，隨著深度的增加，地基中的 b 。 a、附加應力線性減小，自重

21、應力增大； b、附加應力非線性減小，自重應力增大 c、附加應力不變，自重應力增大； d、附加應力線性增大，自重應力減小41、甲乙兩個矩形基礎，其基底長邊尺寸相同即；短邊尺寸分別為、；若基底附加壓力相等且，則在基底中心下同一深度處的豎向附加應力值的大小關系正確的是 a 。a、； b、； c、； d、；42、基底附加壓力，式中表示 c 。a、室外基底埋深； b、室內(nèi)基底埋深； c、天然地面下的基底埋深 d、室內(nèi)外埋深平均值43、由建筑物荷載或其他外載，在地基內(nèi)產(chǎn)生的應力稱為 b 。a、自重應力； b、附加應力； c、基底壓力 d、基底附加壓力44、土的壓縮系數(shù)越_、壓縮模量越_，土的壓縮性就越大。

22、 a、高，低； b、低，高； c、高，高； d、低，低。45、由建筑物荷載或其他外載，在地基內(nèi)產(chǎn)生的應力稱為 。 a、自重應力； b、附加應力； c、基底壓力； d、基底附加壓力。46、地基中，地下水位的變化，會引起地基中的自重應力 。 a、增大； b、減小； c、不變； d、可能增大，也可能減小。47、有兩個不同的基礎，其基礎總壓力相同，在同一深度處 。 a、寬度小的基礎產(chǎn)生的附加應力大； b、兩個基礎產(chǎn)生的附加應力相等 c、寬度大的基礎產(chǎn)生的附加應力大； d、不能確定48、飽和土的固結(jié)是_的過程。 a、孔隙水壓力增大、有效應力增大； b、孔隙水壓力增大、有效應力減小 c、孔隙水壓力減小、有

23、效應力減?。?d、孔隙水壓力減小、有效應力增大49、室內(nèi)側(cè)限壓縮試驗測得的ep曲線愈陡，表明該土樣的壓縮性 。 a、越高； b、越低； c、越均勻； d、越不均勻。50、分層總和法計算無軟弱土層時，地基壓縮層計算深度的確定條件是 。 a、0.4b（基底寬度）； b、5m； c、； d、。51、分層總和法計算存在軟弱土層時，地基壓縮層計算深度的確定條件是 。 a、0.4b（基底寬度）； b、5m； c、； d、。52、土的壓縮系數(shù)是 。 a、e-p曲線上壓力p為100和200kpa對應的割線的斜率； b、e-p曲線上任意兩點的割線的斜率；c、e-p曲線上1和2點對應的割線的斜率；d、e-lgp曲

24、線上的直線段得斜率。53、有a、b兩土樣，其中a的壓縮性大于b的壓縮性，則有 。a、土樣b的壓縮曲線陡； b、土樣a的壓縮系數(shù)小； c、土樣a的壓縮模量?。?d、土樣b易產(chǎn)生變形；54、高壓縮性的土滿足的條件是 。a、； b、； c、； d、；55、土體所受的前期固結(jié)壓力比目前壓力大時，稱為 。a、正常固結(jié)土； b、欠固結(jié)土； c、超固結(jié)土； d、微欠固結(jié)土；56、相同固結(jié)度時，單面排水的時間是雙面排水時間的 。a、2倍； b、4倍； c、1/2； d、1/4；57、無側(cè)向變形條件下，土的應力與應變之比為 。a、壓縮模量； b、變形模量； c、彈性模量； d、楊氏模量；58、建筑物基礎的沉降量

25、應從 開始往下計算。a、基礎底面； b、室外地面； c、室內(nèi)地面； d、天然地面；59、一般認為土體在外荷載作用下產(chǎn)生沉降的主要原因是 。a、土中水和氣體的壓縮變形； b、土中水和氣體的減少； c、土中固體顆粒的壓縮變形； d、土中氣體的排出；60、土體具有壓縮性的主要原因是 。a、主要是由土顆粒的壓縮引起的； b、主要是由孔隙的減少引起的； c、主要是因為水被壓縮引起的； d、土體本身壓縮模量較小引起的；61、對地基沉降計算深度的影響，最為顯著的因素是 。a、基底附加應力； b、基礎地面尺寸； c、土的壓縮模量； d、基礎埋置深度；62、下列說法正確的是 。a、壓縮系數(shù)越大，土的壓縮性越高；

26、 b、壓縮指數(shù)越大，土的壓縮性越低； c、壓縮模量越大，土的壓縮性越高； d、上述說法都不對；63、取某土樣經(jīng)過實驗測定，它的壓縮系數(shù)為0.3，則該土樣屬于 。a、高壓縮性土； b、低壓縮性土； c、中壓縮性土； d、無法確定；64、計算地基變形時，分層總和法和規(guī)范法相比，下列哪項不正確 。a、規(guī)范法引進了地基平均附加應力系數(shù)的新參數(shù)； b、規(guī)范法提出了沉降經(jīng)驗系數(shù)，使得結(jié)果更接近實測值；c、計算時兩者都采用了測限條件e-p曲線的壓縮性指標；d、在確定計算深度上，規(guī)范法應用了“應力比法”代替了傳統(tǒng)的“變形比法”65、取某土樣經(jīng)過實驗測定，它的壓縮系數(shù)為0.3，則它的壓縮模量最可能是（ ）。a、

27、3mpa； b、18mpa； c、8mpa； d、無法確定；66、計算地基變形時，分層總和法和規(guī)范法相比，下列描述正確是（ ）。a、分層總和法引進了地基平均附加應力系數(shù)的新參數(shù)b、規(guī)范法提出了沉降經(jīng)驗系數(shù)，使得結(jié)果更接近實測值c、分層總和法考慮了相鄰基礎的影響d、在確定計算深度上，規(guī)范法采用了“應力比法”代替了傳統(tǒng)的“變形比法”67、飽和土的固結(jié)過程實質(zhì)就是（ ）的過程。a、孔隙水壓力增大、有效應力增大 b、孔隙水壓力減小、有效應力減小 c、孔隙水壓力增大、有效應力減小 d、孔隙水壓力減小、有效應力增大68、土的壓縮系數(shù)越（ ）、壓縮模量越（ ），土的壓縮性就越小。a、高，低 b、低，低 c、

28、高，高 d、低，高69、土體中某截面處于極限平衡狀態(tài)，該截面的應力點在（ ）。a、庫倫直線上方； b、庫倫直線下方 c、庫倫直線上 d、不一定70、某截面處于極限平衡狀態(tài)，若讓其破壞可以（ ）。a、正應力不變，減小剪應力 b、正應力不變，增大剪應力 c、剪應力不變，增大正應力 d、以上三種都可能71、某土樣處于極限平衡狀態(tài)，其莫爾應力圓與庫倫直線的關系是（ ）。a、相切 b、相離 c、相隔 d、無關72、已知某土體的強度指標，其所受的有效主應力為和，該土體（ ）。a、已經(jīng)破壞 b、剛好處于極限平衡狀態(tài) c、未達到極限平衡狀態(tài) d、不一定73、對一個砂土試樣進行直剪試驗，豎向壓力為100，破壞時

29、剪應力為，該土樣的大主應力面與破裂面的夾角為（ ）。a、 b、 c、 d、74、某點土體處于極限平衡狀態(tài)時，則坐標系中抗剪強度直線和莫爾應力圓的關系為：_ a.相切；。 b.相割； c.相離； d.無法確定75、下列實驗哪項不能測出土的抗剪強度 。 a、 旁壓試驗； b、三軸壓縮試驗；c、直接剪切試驗； d、無側(cè)限抗壓強度試驗；76、下列試驗哪項不能確定地基承載力（ ）。 a、旁壓試驗 b、載荷試驗 c、靜力觸探試驗 d、三軸壓縮試驗77、下列實驗哪項不能測出土的抗剪強度（ ）。a、十字板剪切試驗 b、三軸壓縮試驗c、標準貫入試驗 d、無側(cè)限抗壓強度試驗78、當擋土墻離開土體方向偏移至土體達到

30、極限平衡狀態(tài)是，作用在擋土墻上的土壓力稱為：_a、主動土壓力； b、被動土壓力； c、靜止土壓力； d、有效土壓力。79、朗肯土壓力理論因為忽略了墻背與填土之間的摩擦影響，使得結(jié)算結(jié)果：_a、主動土壓力偏大，被動土壓力偏大； b、主動土壓力偏小，被動土壓力偏??； c、主動土壓力偏小，被動土壓力偏大； d、主動土壓力偏大，被動土壓力偏小。80關于土壓力下列說法錯誤的是 。a.朗肯土壓力理論的基本假設有墻背光滑、直立、填土面水平；b.地下水位以下，對于砂土計算土壓力時要實行水土分算； c.庫倫土壓力理論比朗肯土壓力理論計算精度更高，但限于無粘性土；d.三種土壓力的關系為：81、關于土壓力下列說法不

31、正確的是（ ）。a、朗肯土壓力理論的基本假設有墻背光滑、直立、填土面水平b、庫倫土壓力理論比朗肯土壓力理論計算精度更高c、地下水位以下，對于粘性土計算土壓力時要實行水土分算d、三種土壓力的關系為：82、當擋土墻向土體方向偏移至土體達到極限平衡狀態(tài)是，作用在擋土墻上的土壓力稱為：（ ）。a、主動土壓力 b、被動土壓力c、靜止土壓力 d、有效土壓力84、擋土墻后面的填土為中砂，其內(nèi)摩擦角為，墻背鉛垂，土面水平，則按郎肯土壓力理論計算主動土壓力時，土中破壞面與墻背面的夾角為 。a、0 b、 c、 d、5985、擋土墻后面的填土為中砂，其內(nèi)摩擦角為，墻背鉛垂，土面水平，則按郎肯土壓力理論計算被動土壓力

32、時，土中破壞面與墻背面的夾角為 。a、0 b、 c、 d、5986、提高擋土墻后的填土質(zhì)量，使土的抗剪強度增大，將使作用于墻背的 。a、主動土壓力增加 b、主動土壓力減小c、靜止土壓力增加 d、被動土壓力減小87、設計僅起擋土作用的重力式擋土墻時，土壓力應按 。a、主動土壓力計算 b、被動土壓力計算c、靜止土壓力計算 d、靜止水壓力計算88、擋土墻在填土自重作用下向前移動，其可能產(chǎn)生的土壓力是 。a、主動土壓力 b、被動土壓力 c、靜止土壓力 d、不確定89、無粘性土坡的穩(wěn)定與否，取決于 。a、坡角 b、坡高 c、a和b d、坡面長度90、靜止土壓力的應力圓，與抗剪強度曲線之間的關系是 。a、

33、相隔 b、相切 c、相離 d、無關91、用角點法計算均布荷載中點下豎向附加應力時，當，查表 得到附加應力系數(shù)應是 。a、0 b、0.25 c、0.5 d、1.0三、計算選擇題（根據(jù)題目要求，簡單寫出主要計算過程，選出合理的答案，有過程選對得分，無過程選對等都不得分）。1、測得某種砂的最大、最小及天然狀態(tài)的孔隙比分別為2.0、0.5、0.75，則該土的密實狀態(tài)為 。a、中密 b、稍密 c、密實 d、松散2、已知土樣試驗數(shù)據(jù)為：含水量10%。液限38%，塑限20%，則該土的塑性指數(shù)為 。a、10 b、10% c、18 d、18%3、已知土樣試驗數(shù)據(jù)為：含水量10%。液限38%，塑限20%，則該土的

34、名稱為 。a、粉土 b、粘質(zhì)粉土 c、粘土 d、粉質(zhì)粘土4、寬度為3m的條形基礎，在基底平面上作用著中心荷載及力矩m。當m為 時=0。a、1000 b、1200 c、1400 d、16005、寬度為3m的條形基礎，在基底平面上作用著中心荷載及力矩m。當m為 時，基底壓力正好成三角形分布。a、1000 b、1200 c、1400 d、16006、有一個矩形基礎，底面短邊，長邊，在長邊方向作用一偏心荷載。偏心距最大為 時，基底不會出現(xiàn)拉應力。a、0.5m b、0.57m c、0.67m d、0.33m7、在均勻地基中開挖基坑，地基土重度，基坑開挖深度2m，則基坑底面以下2m處得自重應力為 。a、3

35、6kpa b、54kpa c、48kpa d、72kpa8、某箱形基礎，上部結(jié)構(gòu)和基礎自重傳至基礎底面的壓力，地表面以下土的天然重度，若使基底附加壓力基本為零，則基礎的埋深應取 。a、3.24m b、4.25m c、5.40m d、6.32m9、一墻下條形基礎底寬1m，埋深1m，承重墻傳來的中心豎向荷載為150，則基底壓力為 。a、150kpa b、160kpa c、170kpa d、180kpa 10、一墻下條形基礎底寬1m，埋深1m，承重墻傳來的中心豎向荷載為150，地基土天然重度為，基礎及回填土平均容重為，則基底附加應力為 。a、150kpa b、152kpa c、160kpa d、17

36、0kpa 11、已知矩形基礎（受豎向均布荷載作用）角點下深8m處，土的附加應力為20kpa，則該矩形基礎中心點深4m處土的附加應力為 。a、10kpa b、40kpa c、80kpa d、120kpa 12、已知矩形基礎（受豎向均布荷載作用）角點下深3m處，土的附加應力為120kpa，則該矩形基礎中心點深6m處土的附加應力為 。a、120kpa b、60kpa c、30kpa d、15kpa 13、某粘性土層厚4m，天然孔隙比為1.25，若地面作用無限大均布荷載q=100kpa，沉降穩(wěn)定后測得土層的孔隙比為1.12，則粘土層的壓縮量為 。a、20.6cm b、23.1cm c、24.7cm d

37、、30.0cm 14、某土層厚2m，平均自重應力所對應的孔隙比，在外荷載作用下，其平均自重應力與平均附加應力和所對應的孔隙比，則該土層的最終沉降量為 。a、10cm b、20cm c、25cm d、30.0cm 15、已知土粒的相對密度，孔隙比，則該土的臨界水力坡降為 。（提示：）a、1.7 b、1.35 c、1 d、0.85 16、已知某土體的強度指標，其所受的有效主應力為450和150，該土體 。a、已經(jīng)破壞 b、剛好處于極限平衡狀態(tài)c、未達到極限平衡狀態(tài) d、不一定 17、對一個砂土試樣進行直剪試驗，豎向壓力為100kpa，破壞時剪應力為57.7kpa，該土樣的大主應力面與破裂面的夾角為

38、 。a、60 b、30 c、45 d、15 18、對一個砂土試樣進行直剪試驗，豎向壓力為100kpa，破壞時剪應力為57.7kpa，該土樣的小主應力面與破裂面的夾角為 。a、60 b、30 c、45 d、15 19、已知某種土的，取該土進行三軸剪切試驗，若當前應力狀態(tài)為，當小主應力降到時，土樣發(fā)生破壞，由此可確定該種土的粘聚力為 。a、24.6 b、26.0 c、30.2 d、34.6 20、擋土墻后的填土為：上層砂土，其，；下層為粘性土，其，。則砂土的高度至少達到 m時，才能保證下層粘土中不產(chǎn)生拉應力而出現(xiàn)張裂縫。a、1.2 b、1.33 c、1.59 d、1.92 四、計算題：（一）三相組

39、成計算1、某住宅地基勘察中，由一個原狀土試驗測得土的天然密度，土粒比重，土的天然含水量，液限，塑限，試求：（1） 孔隙比e、飽和度和飽和重度（6分）（2） 土樣的塑性指數(shù)、液性指數(shù)、并確定該土的名稱和狀態(tài)（6分）2、已知某土樣的天然重度，土粒相對密度，含水量，試計算該土樣的飽和度、孔隙比、干重度和飽和重度。3、某原狀粘性土試樣的室內(nèi)試驗結(jié)果如下：土粒相對密度，土樣濕的和烘干后的重力分別為和。假定濕的土樣飽和度，試確定試樣的總體積、孔隙比和孔隙率。4、某工地在填土施工中所用土料的含水量為，為便于夯實，需在土料中加水，使其含水量增至15%，試問每1000質(zhì)量的土料應加多少水？5、某飽和土體,體力相

40、對密度ds=2.70,重度=19.5kn/m3,試根據(jù)已知條件推導干重度d=公式,并計算該土的干重度。6、某完全飽和粘性土的含水量=40%,土粒的相對密度ds=2.7.試按定義求土的孔隙比e和干密度。7、某土樣經(jīng)測試土體的體積為100cm3,濕土的質(zhì)量為187g,烘干后干土的質(zhì)量為167g.若土粒的相對密度ds為2.66,試求土樣的含水量、密度、重度，干重度d、孔隙比e、飽和度sr，飽和重度 rat以及有效重度。8、某砂土試樣經(jīng)過實驗測定土樣的相對密度ds2.7，含水量9.43，天然密度1.66g/cm3。已知1000cm3砂土試樣處于最密實狀態(tài)稱得干砂質(zhì)量ms11.62kg。處于最疏松狀態(tài)時

41、稱得干砂質(zhì)量ms21.45kg。試求砂土的相對密度dr，并判定砂土的密實狀態(tài)。9、用體積為72的環(huán)刀取得某原狀試樣的質(zhì)量為129.5g，烘干后其質(zhì)量為121.5g，土粒比重取，試計算該試樣的含水量w、孔隙比e、飽和度、重度、飽和重度、有效重度以及干重度。10、某干砂試樣的，。若試樣的體積不變，增至時，其為多少？11、某砂土試樣的，烘干后測定的，試求試樣的和，并評價該試樣的密實度狀態(tài)。12、某試樣處于完全飽和狀態(tài)，。試求該試樣的和。13、某一完全飽和黏性土試樣的，試求該試樣的、，并按塑性指數(shù)和液性指數(shù)分別定出該黏性土的分類名稱和軟硬狀態(tài)。（二）土中應力計算1、如圖所示為某建筑物的地基剖面圖，土層

42、厚度如圖中所示，從上自下第一二層土的天然重度分別為19、17，第三層土的飽和重度為21，試繪出土的自重應力沿深度z自a到d的分布圖（寫出解題過程）（8分）。2、一“凹”整板基礎，尺寸見圖示，已知基底附加壓力為均布，數(shù)值為，試求圖中a點下和處一點的豎向附加應力z值（10分）矩形基底均布荷載作用時角點下附加應力系數(shù)1.0 1.52.0 3.0 00.250 0.250 0.250 0.250 0.50.232 0.237 0.239 0.239 1.0 0.175 0.193 0.200 0.203 2.0 0.084 0.107 0.120 0.131 3.0 0.045 0.061 0.073

43、 0.087 3、“l(fā)”形板式基礎，尺寸見圖示，已知基底附加壓力為均布，數(shù)值為，試用角點法求出圖中a和b點下處一點的附加應力值（10分）矩形基底均布荷載作用時角點下附加應力系數(shù)1.0 1.52.0 3.0 00.250 0.250 0.250 0.250 0.50.232 0.237 0.239 0.239 1.0 0.175 0.193 0.200 0.203 2.0 0.084 0.107 0.120 0.131 3.0 0.045 0.061 0.073 0.087 4、某建筑場地的地層分布均勻，第一層雜填土厚1.5m，；第二層粉質(zhì)黏土厚4m，地下水位在地面下2m深處；第三層淤泥質(zhì)粘土厚

44、8m，；第五層砂巖未穿過。試計算各層交界處得豎向自重應力，并繪出自重應力分布圖。5、某均勻粉質(zhì)粘土層，地下水位分別在3m，8m處，測得天然重度，水上為17.5kn/m3,水下為18kn/m3，試計算地面下8m處的自重應力。6、如圖所示的某粉土地基，測得天然含水率=24.0%，干重度 d =15.4kn/m，土粒比重ds =2.70，地面及地下水位分別是35.00m及30.00m，汛期水位將上升到37.00m高程。試求25.00m高程處現(xiàn)在及汛期時土中的自重應力。當汛期后地下水位降到30.00m高程（此時土層全以飽和狀態(tài)計）、25.00m高程出的自重應力又分別是多少？7、如圖所示，在豎向均勻分布荷載作用下，已知邊長為a的正方形基礎角點下處的豎向附加應力系數(shù)為。求圖（b）中等腰直角三角形基