預應力鋼束地估算及其布置

1、實用標準文案目錄第一章、課程設計計算書 1一、預應力鋼束的估算及其布置 11. 預應力鋼束數(shù)量的估算 12. 預應力鋼束布置 2二、計算主梁截面幾何特性 81. 截面面積及慣性矩計算 82. 截面凈距計算 錯.誤. ! 未定義書簽。3. 截面幾何特性總表 錯 誤. ! 未定義書簽。三、鋼筋預應力損失計算 1.2. .1. 預應力鋼束與管道壁間的摩擦損失 1.2. .2. 由錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失 1.3.3. 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失 1.4. .4. 由鋼束應力松弛引起的預應力損失 1.5. .5. 混凝土收縮和徐變引起的預應力損失 1.6. .6. 成橋后四分點截面由張拉

2、鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應計算 1.77. 預應力損失匯總及預加力計算表 1.8. .四、承載力極限狀態(tài)計算 2.0. .1.跨中界面正截面承載力計算 2.0. .2.驗算最小配筋率（跨中截面 ） 2.1. .3. 斜截面抗剪承載力計算 2.2. .附圖文檔大全實用標準文案上部結構縱斷面預應力鋼筋結構圖上部結構橫斷面預應力鋼筋結構圖文檔大全實用標準文案遼寧工業(yè)大學橋梁工程課程設計計算書開課單位：土木建筑工程學院2014 年 3 月文檔大全實用標準文案文檔大全實用標準文案一、預應力鋼束的估算及其布置1. 預應力鋼束數(shù)量的估算對于預應力混凝土橋梁設計， 應該滿足結構在正常使用極限狀態(tài)下的應力要求下的

3、應 力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。 以下就以跨中截面在各種作用效應組合下 ,對主 梁所需的鋼束數(shù)進行估算。當截面混凝土不出現(xiàn)拉應力（1.1）按任務書取用；II 級，Cl 取 0.45；（1）按正常使用極限狀態(tài)的應力要求估算鋼束數(shù) 按正常使用極限狀態(tài)組合計算時，截面不允許出現(xiàn)拉應力 控制時，則得到鋼束數(shù) n 的估算公式MknCl Apfpk（ks ep）式中 Mk 使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標準組合值，Cl 與荷載有關的經(jīng)驗系數(shù)，對于公路Ap ）一束 7 15.2鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是 1.4 cm2，故2Ap =9.8 cm ；ks 大毛截面上核心距，設梁高為 h， ks可按下式

4、計算Iks（1.2 ）A（h ys）ep 預應力鋼束重心對大毛截面重心軸的偏心距，ep y ap h ys ap ，ap 可 預先設定， h 為梁高， h 150cm ；ys 大毛截面形心到上緣的距離；I 大毛截面的抗彎慣性矩 .本梁采用的預應力鋼絞線， 公稱直徑為 15.20mm ，公稱面積 140 mm2 ，標準強度為 fpk 1860Mpa ，設計強度為 fpd 1260Mpa ，彈性模量 Ep 1.95 105 Mpa 。3Mk 2397.02kN m 2397.02 103N m文檔大全實用標準文案Ik A(h ys)假設 ap 19cm ，則ep y ap (150 65.27 1

5、9) 65.73cm(1.3 )鋼束數(shù) n 可求得為20699757.243.29cm 5643 (150 65.27)MkCl Apfpk (ks ep)2397.02 1030.45 9.8 10 4 1860 106 (0.4329 0.6573)2）按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應力計算圖式， 受壓區(qū)混凝土達到極限強度 fcd ，應力圖式呈矩形，同時預應力鋼束也達到設計強度 fpd ，則鋼束數(shù) n的估算公式為Mdnh Apfpd1.4)式中 Md 承載能力極限狀態(tài)的跨中彎矩組合設計值，按任務書采用；經(jīng)驗系數(shù)，一般采用 0.75 0.77 ，本梁采用 0.77.估算的鋼束數(shù)n

6、為Md 3101.62 103 n 4 6 2.17 h Apfpd 0.77 1.5 9.8 10 4 1260 106綜合上述兩種極限狀態(tài)所估算的鋼束數(shù)量在 3 根左右，故取為 n 32.預應力鋼束布置（1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位置1）對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，應盡可能加大鋼束 群重心的偏心距，本梁預應力孔道采用內(nèi)徑 60 mm ，外徑 67mm 的金屬波紋管成孔，管 道至梁底和梁側(cè)凈距不應小于 30mm 及管道直徑的一半。另外直線管道的凈距不應小于 40mm ，且不宜小于管道直徑的 0.6 倍，跨中截面及端部截面的構造如圖 1 所示， N1、N2、N3號鋼筋

7、均需進行平彎。由此求得跨中截面鋼束群重心至梁底距離為文檔大全實用標準文案ap12 2 26316.67cm(1.5)a） 端部截面圖 1 鋼束布置圖（橫斷面）單位： mm ）b ）跨中截面2）本梁將所有鋼束都錨固在梁端截面。對于錨固端截面、鋼束布置應考慮以下兩方面：一是預應力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓，二是要考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。錨頭布置應遵循均與，分散的原則。錨固端截面布置的鋼束如圖 1 所示，則端部鋼束重心至梁底的距離為ap30 70 120373.3cm(1.6)面對鋼束群重心位置進行復核， 首先需計算錨固端截面的幾何特性。 圖 1 為計算圖

8、式，錨固端截面幾何特性計算見表 1表 1 錨固端截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積Ai分塊面積 形心至上 緣距離 yi分塊面積對上 緣凈距 Si Aiyi分塊面積的 自身慣性矩Ixds ys yiI Ix Ii2 cmcm3 cm4 cmcm4 cm翼板308072156050306.6752.278465337.6三角承14418259257641.27245838.66文檔大全實用標準文案托腹板73448260220811319552-22.7315113850.91056862636023825027.16Si626360其中：ys59.27cm(1.7)Ai10568yx hys150

9、 59.27 90.73cm(1.8)故計算得上核心距為I23825027.16ks24.85cm(1.9)Ayx10568 90.73下核心距為I23825027.16kx38.036cm(1.10)Ays10568 59.2752.694yxkx ap yx kx 115.58說明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。（2）鋼束彎起角度及線形的確定最下（N3 ）彎起角度為 5 ，其余 2 根彎起角度均為 7。為了簡化計算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，具體計算機布置如下。3）鋼束計算1）計算鋼束起彎點至跨中的距離。 錨固點至支座中心線的水平距離為 ani （見圖 2 ）an33030t

10、an527.38cman23018tan727.79cman13068tan721.65cm圖3 為鋼束計算圖式，鋼束起彎點至跨中的距離 x1列表計算于表 2 內(nèi)文檔大全實用標準文案圖 2 錨固端尺寸圖（尺寸單位 ：mm ）圖 3 鋼束計算圖式表2 鋼束起彎點至跨中距離計算表鋼束號彎起高 度 y/cmy1/cmy2/cmL1/c mx3/cm彎起角 / （）R/cmx2/cmx1/cm3188.71569.284410099.61952436.850212.385942.87625836.56121.439300297.76472876.232350.525607.00119460.93533

11、.065500496.27174435.964540.608212.271上表中各參數(shù)的計算方法如下：L1為靠近錨固端直線段長度，設計人員可根據(jù)需要自行設計， y 為鋼束錨固點至鋼 束起彎點的豎直距離，如圖 14 所示，則根據(jù)各量的幾何關系，可分別計算如下：y1 L1sin x3 L1cosx2 Rsiny2 y y1R y2 /(1 cos )x1L/2 x2 x3 ani式中 鋼束彎起角度 （）；L1 計算跨徑（ cm ）；ani 錨固點至支座中心線的水平距離（cm ）。2）控制截面的鋼束重心位置計算文檔大全實用標準文案各鋼束重心位置計算，由圖 3 所示的幾何關系，當計算截面在曲線段時，計

12、算公式為ai a0 R(1 cos),sinx4R(1.11)當計算截面在近錨固點的直線段時，計算公式為ai a0 yx3 tan(1.12)式中 ai 鋼束在計算截面處鋼束中心到梁底的距離；ao 鋼束起彎前到梁底的距離；R鋼束彎起半徑； a圓弧段起彎點到計算點圓弧長度對應的圓心角。計算鋼束群重心到梁底的距離 ap 見表 3，鋼束布置圖（縱斷面）見圖 4表 3 各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計算表截面鋼束號x4R/cmsin cos a0aiap3未彎起2436.85001121243.11426.7492876.2320.028112121401.4794435.9640.09050.

13、992514105.342支點直線段yx5x5tan a0aiap3180.087266527.382.3951227.60566.5122580.01221773027.793.4121266.5881940.0122173021.652.65814105.3423）鋼束長度計算：一根鋼束的長度為曲線長度，直線長度與兩端工作長度2 70cm ）之和，其中鋼束曲線長度可按圓弧半徑及彎起角度計算，通過每根鋼束長文檔大全實用標準文案度計算，就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，用于備料和施工。計算結果 見表 4.表 4 鋼束長度計算表圖 4 鋼束布置圖（縱斷面） （尺寸單位： mm ）文檔大

14、全鋼束號半徑 R彎起角曲線長度直線長度L1有效長度鋼束預留長度鋼束長度cmradcmcmcmcmcmcm32436.850.0872665212.655942.881002511.071202631.0722876.2320.0122173351.398607.003002516.7961202636.79614435.9640.0122173541.955212.275002508.451202628.45實用標準文案二、計算主梁截面幾何特性本橋采用后張法施工， 內(nèi)徑 60mm 的鋼波紋管成孔， 當混凝土達到設計強度時 進行張拉，張拉順序與鋼束序號相同，年平均相對濕度為 80% 。計算過程分

15、為三個階段，階段一為預制構件階段，施工荷載為預制梁（包括橫 隔梁）的自重，受力構件按預制梁的凈截面計算； 階段二為現(xiàn)澆混凝土形成整體化階段， 但不考慮現(xiàn)澆混凝土承受荷載的能力，施工荷載除階段一荷載之外，還應包括現(xiàn)澆混凝 土板的自重，受力構件按預制梁灌漿后的換算截面計算；階段三為成橋階段，荷載除了 階段一、二的荷載之外，還包括二期永久作用以及活載，受力構件按成橋后的換算截面 計算。1、截面面積及慣性矩計算 （1）在預加力階段，即階段二，只需計算小截面的幾何特性。計算公式如下，計算過 程及結果見表 57.凈截面面積An A n A（2.1 ）凈截面慣性矩In I n A（yjs yi）（2.2 ）

16、表 2.1 1/4 截面毛截面幾何特征計算表文檔大全實用標準文案分塊分塊面積4 Ai / cmyi /cmSi Ai y /i/ cm3yc yi /cmIi/cm4I x Ai(yc yi )/面cm積分4 快示意圖282871979647.4846000637530014418259236.4857619163027007521252-20.525062500113690032412440176-69.5258321566000720140100800-85.5224005266000合67173Si =365864 cmI i =513I x =14535計9108600Siyc=54.

17、48cmAiI = I + ciIx =1967480yc =150-54.48=95.52cm0表 2.2 各控制界面凈截面與換算截面幾何特性計算表截面分塊名稱分塊面積重 心距 梁頂 距離對梁頂?shù)?面積矩自身慣性矩截面慣性毛截面671654.48365887.68196.748-2.090.1404預留孔道-141.37137.20-19395.960-84.8-10.16截面48混凝土截6583.6452.39344916.90196.7480-9.237187.510跨面4中毛截面671754.48365887.68196.7481.750.0205鋼束換算136.70137.20187

18、55.240-80.978.9622文檔大全實用標準文案截面換算截面6852.756.23385327.32196.74809.346206.094毛截面671754.48365887.68196.748-2.20.3250預留孔道-141.37140.58-19873.790-86.1-10.48截面52混凝土截6583.6452.28344192.6196.7480-10.35186.3921/4面6跨毛截面671754.48365887.68196.7480.880.052鋼束換算136.70140.5819217.2860-78.438.4087截面換算截面6852.755.36379

19、365.47196.748028.423205.171毛截面794062873-1.890.2836預留孔道-141.37110.24-15584.630-48.09-3.269截面4混凝土截7630.3860.26459806.69223.8730-3.049220.824變面化毛截面7940628732.220.3913點鋼束換算136.70110.2415069.8080-45.872.876截面換算截面8076.764.37519897.18223.87302.932226.805毛截面1218861.36747855.68241.7

20、21-0.320.1248預留孔道-141.3780.28-11349.180-19.24-0.523截面2混凝土截10143.060.21610713.64241.7210-0.543241.178支面6點毛截面1218861.36747855.68241.7210.280.0095鋼束換算136.7080.2810974.280-19.330.5107截面換算截面12324.760.95751190.45241.72100.624242.345表 2.3 各控制截面凈截面與換算截面幾何特性匯總表文檔大全實用標準文案計算截面截面類別凈截面6583.6452.3990.2584.81187.5

21、103.5792.0782.211跨中換算截6852.756.2388.6480.97206.0943.6652.3252.545面凈截面6583.6452.2890.3886.10186.3923.5652.0622.1651/4 跨換算截6852.755.3687.3278.43205.1713.7062.3502.616面凈截面6583.6460.2693.3548.09220.8053.6652.3604.592變化點換算截6852.764.3790.2445.87226.8053.5232.5324.945面凈截面10143.060.2195.2719.24241.1784.0062

22、.51312.53支點65換算截12324.760.9594.3619.33242.3453.9762.56812.53面7文檔大全實用標準文案三、鋼束預應力損失計算當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制力時，應計算預應力損失值。后張法梁的 預應力損失值包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引 起的預應力損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應 力松弛、混凝土收縮和徐變引起的損失） ，而梁內(nèi)鋼束的錨固應力和有效應力分別等于 張拉應力扣除相應階段的預應力損失值。預應力損失值因梁截面位置不同而有差異， 現(xiàn)以四分點截面為計算其各項應力損 失，其他截面皆采

23、用同樣的方法計算，計算結果見表 1224.表 12 四分點截面管道摩擦損失值 11 計算表鋼束號= - xkx1-e -（+kx ）11= con 1- e- （ +kx ） radmMpa170.1226.3540.009530.0039955.201449270.1226.4150.009620.0040045.2132350.0876.41130.009620.0309340.270861.預應力鋼束與管道壁間的摩擦損失預應力鋼束與管道壁之間的摩擦損失式為3.1）l1 con1 e （u kx）式中 con 預應力鋼筋毛哥下的張拉控制應力，0.70 1860MPa=1302MPa;鋼束與

24、管道壁的摩擦系數(shù)，對于預埋鋼波紋管，取 =0.20 ；文檔大全實用標準文案從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（ rad ）； k管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取k=0.0015 ；x從張拉端至計算截面的管道長度（ m ），近似取其在縱軸上的投影 長度，四分點為計算截面時，2. 由錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失反向摩擦長度 lfVlEpVd式中3.2)錨具變形、鋼束回縮值（ mm ），單位長度由管道摩擦引起的預應力損失，按下式計算0tl3.3)式中張拉端錨下控制應力， 1302MPa預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后的錨固端應力， 即跨中截面扣l1 的鋼筋應力；l 張拉端至錨固端的距

25、離（ mm ）；張拉端錨下預應力損失V l2 2V dl f3.4)在反向摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端 x 處的錨具變形、鋼束回縮損失lz2V d (lf x)3.5)文檔大全實用標準文案在反向摩擦影響長度外，錨具變形、鋼束的回縮損失： lz=0 計算見表 15表 13 四分點、支點及跨中截面 lz 計算表四分點支點跨中鋼束號cd影響長度 lf錨固端l2距張拉距 離x12距張拉距 離12距張拉距 離1210.005177015033.21155.655635489.865216.5153.41312491.526.31720.005165215050.30155.478641589.2078277

26、.9152.60812552.925.8030.00578215025.33155.7386411.389.284273.8152.90012546.825.673. 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失后張法梁當采用分批張拉時， 先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性丫說引起的應力損失可由下式計算l4aEPV pe3.6)V pe式中在計算截面先張拉的鋼束重心處，由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應力（ MPa ），可按下式計算式中Np0、M p0eptV peNp0AnM p0eprIn3.7)分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩；計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，ept =y nx-at

27、；文檔大全實用標準文案本次課程設計采用逐根張拉鋼束， 張拉時按鋼束 1-2-3-4-5 的順序，計算式應從最 后張拉的鋼束逐步向前推進，計算結果見表 14表 14 四分點截面 l4 計算表計算An /cm 2A p /cm 2In /cm 4yns /cmaEp數(shù)據(jù)6583.649.81863920090.385.65鋼束號錨固時預加縱向力 /0.1kN鋼束應力p0 ApcosaNp0Np0 / 0.1kNepr /cm預加彎矩合計31097.7210757.660.9961911500.8411500.846311502403.2411502403.21.7463.84.5525.71210

28、82.01210603.720.9925411498.2322999.0762.59523980.301674223.51.7465.627.3641.5811055.610344.880.9925410832.4233831.4968.731080728.342754951.881.64510.15111.8066.674. 由鋼束應力松弛引起的預應力損失鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算pe3.7)l5= (0.52 f pe -0.26 )f pk式中 張拉系數(shù)， =1.0 ；鋼筋松弛系數(shù)，=0.3 ；pe 傳力錨固時的鋼筋應力，對后張法構件， pe= con - l1- l

29、2- l4 。 l5/MPa計算得四分點，跨中和支點截面鋼絞線由松弛引起的應力損失見表 15 表 21.表 15 四分點截面 l5 計算表鋼束號fpk /MPape/Mpal5 /MPa110.318601140.2620.1082116623.080文檔大全實用標準文案1146.7420.8465. 混凝土收縮和徐變引起的預應力損失由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失可按下式計算0.9 Ep c(s t， t 0)+a EPpet，t0)l61+153.8)式中l(wèi)6受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失；pe鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加應力（扣除形影階段的應力損失）

30、產(chǎn)生的混凝土法向壓應力，應根據(jù)張拉受力情況考慮主梁受力的影響；、p配筋率，A鋼束錨固時相應的凈截面面積 An ；ep 鋼束群重心至截面凈軸的距離 en；i截面回轉(zhuǎn)半徑（t ， t 0 ）加載齡期為 t 0、計算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)；（t， t 0 ）加載齡期為 t0、計算齡期為 t 時收縮徐變。（1）混凝土徐變系數(shù)終極值（ t ， t0）得計算：構件理論厚度的計算公式為2Ah=u（3.9 ）式中A主梁混凝土截面面積；u構件與大氣接觸的截面周邊長度。本次課程設計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成， A 和 u 均采用預制梁的數(shù)據(jù)，對于混凝土毛截面，四分點與跨中界面上述數(shù)據(jù)完全相同

31、，即文檔大全實用標準文案2A=6717cm2u= 150 2 （1430122 142 107 132 132 25 629.642A 故 h= =10.66cm u由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為 80% 條件下完成，受荷時混凝土齡期為 28d據(jù)上述條件查表得（tu，t0）=1.602， c（s tu， t0）=0.22 10 3計算混凝土收縮和徐變引起的應力損失 l6：i2=InAn18639200=2831.1406583.64=1ep2 =1i2 =168.7322831.140=1.00005=VA p / An 0.00744ep=en=68.73N p0 =33831.49N g

32、m M p0 =2754951.88KN gm M g1=1160.248kNgmpeNp0AnMp0 Mg1Inen=15.2920.9 Ep c（s t， t 0）+a EPpet，t0）l61+15=163.1808= 1.11165146.79 MPa6.成橋后各截面由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應計算計算方法與預加力階段混凝土彈性壓縮引起的預應力損失計算方法相同，計算結果見表 22表 22 成橋后由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應計算表計算數(shù)據(jù)An/cm 2A p/cm 2In/cm 4y nx /cmaep8652.79.82060940088.645.65鋼束號錨固時預加縱向力 /0.

33、1kNNp / 0.1kNept =ynx ai /cm預加彎矩 M p/NgmMp / Ngm錨固后預加縱向力 /0.1kNpeVApcosaNp文檔大全實用標準文案31042.71310218.580.9961910179.70510179.7161.26623608.72623608.7221059.53610383.450.9925410306.0520485.7660.85627123.141250731.8711036.91310161.740.9925410086.0030571.7666.99675661.141926393.017.預應力損失匯總及預加力計算表根據(jù)以上計算過程

34、可得到各截面鋼束預應力損失，匯總表見表 23表 23 鋼束預應力損失總表截面鋼束 號預加應力階段正常使用階段錨固時預應力損失錨固時鋼束 應力 p0 / MPa錨固后預應力損失鋼束有效 應力/ MPapel1 / MPal2 / MPal3 / MPal4 / MPal5 / MPa四分點15.2014989.86566.671140.2620.108973.36225.213289.207841.581165.9923.08146.79996.12340.270889.28425.711146.7420.846979.104施工階段傳力錨固應力 p0 及其產(chǎn)生的預加力可按下式計算3.10)p0

35、= con l傳力錨固時， l= l1+ l2+ l4由p0 產(chǎn)生的預加力： 縱向力： Np0= p0 Ap cosa彎矩： Mp0=N p0epi剪力： Vp0= p0 Ap sina式中a鋼束玩起后與梁軸的夾角；Ap 單根鋼束的面積， Ap=9.8cm 4文檔大全實用標準文案可用上述同樣的方法計算出試用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力Np、M p、Vp，此時p0為有效預應力 pe ，l= l1 + l2 + l4 + l5+ l6 ，以上計算結果見表 24表 24 預加力作用效應計算表截面鋼束號預加力階段由預應力鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應sincosapeVApNp0 VAp pocosaVp0

36、VAp posinaM p00.1kNkNkNkN m四分點510.1218720.9925469538.9868946.788319116.2535634.25320.0677480.9925469762.0642968.9298866.136589.2098300.9961959595.172955.866230585.5641809.0268（ 接上表 ）截面鋼束號正常使用階段由預應力鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應sincosapeVApNp0 VAp pocosaM p00.1kNkNkNkN m四分點10.121870.99254610161.7471008.60013123.840267

37、5.661220.1218690.99254610383.451030.60518126.542627.123300.99619510218.5871017.970530623.60930763.7863057.1757250.38221926.393文檔大全實用標準文案四、承載力極限狀態(tài)計算1.跨中界面正截面承載力計算由于fcdbf hf圖 4.1 跨中截面承載力計算圖式24.4 220 14 0.1KN 7515.2kN混凝土受壓區(qū)高度可按下式計算fpd Ap 1260 3 9.8 6.90mm4.3)fcdbf24.4 220故 xh f=136.7mm ，且 xr 0M d ，跨中截面

38、承載力滿足要求。文檔大全實用標準文案2. 四分點截面正截面承載力計算圖 4.2 1/4 截面承載力計算圖確定受壓區(qū)高度fcdbf hf24.4 220 14 0.1KN 7515.2kNfpd Aph f=136.7mm ，且 xr 0M d ，四分點截面截面承載力滿足要求。3. 驗算最小配筋率（跨中截面 ）預應力混凝土受彎構件最小配筋率應滿足下式要求M udM1.0cr4.4)文檔大全實用標準文案式中 Mud 受彎構件正截面抗彎承載力設計值，由以上計算可得M ud =34477.25kN m ；Mcr 受彎構件正截面開裂彎矩值，可按下式計算M cr ( pcf tk )W0受拉區(qū)混凝土塑性影

39、響系數(shù)，按下式計算2S0W0peNp M pAn Wnx4.5)4.6)式中S0全截面換算截面重心軸以上(或以下)部分截面重心軸的面積矩；W 0換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩；Np、M p試用階段張拉鋼束產(chǎn)生的預加力；An、Wnx分別為混凝土截面面積和截面抵抗矩；pe扣除全部預應力損失后預應力鋼筋在構件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓應力；peN p M p 37494.13 2 3953817.2 2NAnp WMnxp (371479646.123.2 2 3596553087187.7.26552)MPa 9.12MPar 2S0 2 589256.84 1.694W0 695521.9454Mc

40、r ( pet rftk )W 0 (9.12 1.694 2.65) 695521.95 10 3kNgm 9466.07 kN gm由此得：M ud34477.25 3.64 1.0, 故滿足要求。M cr9466.073.斜截面抗剪承載力計算本次課程設計僅采用距支點 h/2 處進行斜截面抗剪承載力驗算。預應力鋼筋的位置 及彎起角度見表 6，箍筋采用四肢直徑 12mm 的 R235 鋼筋，設間距 Sv=200mm ，距 支點相當于一杯梁高范圍內(nèi)，箍筋間距為 Sv=100mm 。 先進行截面抗剪強度上、下限復核。若滿足要求，則不需進行斜截面抗剪承載力計算。文檔大全實用標準文案30Vd 0.5

41、 10 a2 f tdbh04.7)式中Vd驗算截面處作用 （或荷載） 產(chǎn)生的剪力組合設計值， 依內(nèi)插求得距支點0.95h/2 處的彎矩 M d 90.8.975528654.952756.68 kN gm2756.68 kN gm ，剪力為9.875 0.95V d (3328.44 d 9.8751711.14)1711.143172.85 kNftd混凝土抗拉強度設計值，對C55，為 1.89MPaa2預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構件，取1.25 ；h0計算截面處縱向鋼筋合力作用點至上邊緣的距離，本次課程設計預應力 鋼筋彎起， h0 近似取跨中截面的有效高度值，即 h 0=1675mm ； b驗算截面腹板寬度，330.5 10 3a2 ftdbh 0 0.5 10 3 1.25 1.89 540 (1500 660.28)535.636kN0Vd =1.0 116.27kN=116.27kN所以進行