水廠供配水項(xiàng)目模板工程施工方案范本

1、模板工程施工方案一、 編制依據(jù)1、平XX市焦莊水廠施工設(shè)計(jì)圖紙2、平XX市焦莊水廠施工組織設(shè)計(jì)3、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2020)4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2020)5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ 130-2020)6、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2020)7、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50005-2020)8、建筑施工手冊(cè)(第四版)9、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB5020202020；10、建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)GB503002020等。二、工程概況1、項(xiàng)目概況項(xiàng) 目?jī)?nèi) 容工程名稱平頂山焦莊水廠供配水工程第一標(biāo)段(凈水廠土建工程)工程

2、地址平寶快速通道中段西側(cè)建設(shè)單位平XX市自來(lái)水有限公司設(shè)計(jì)單位XX市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán)有限公司)勘察單位XX市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán)有限公司)監(jiān)理單位河南四方建設(shè)管理有限公司質(zhì)量監(jiān)督單位平XX市質(zhì)量監(jiān)督站施工總包單位平煤神馬建工集團(tuán)有限公司2、工程簡(jiǎn)介平頂山焦莊水廠位于平頂山新城區(qū),位于平XX市西北,鄭堯高速東南側(cè)的軍隊(duì)專用鐵路與長(zhǎng)安大道交叉口西南側(cè),平寶快速通道西側(cè),為新建凈水廠,服務(wù)范圍為整個(gè)平XX市區(qū),近期建設(shè)規(guī)模為供水10萬(wàn)立方米/天,遠(yuǎn)期2020方米/天。水源采用南水北調(diào)丹江口庫(kù)區(qū)水源。3、模板工程簡(jiǎn)述 本工程為平XX市焦莊水廠,有平流沉淀池、砂濾池、清水池、吸水井、二級(jí)泵房

3、、綜合加藥間、污泥綜合處理車間、生物景觀處理池、綜合樓、食堂、門衛(wèi)室、廠區(qū)道路管網(wǎng)及綠化等單體工程。水廠工程的特點(diǎn)是以構(gòu)筑物為主,構(gòu)筑物建設(shè)任務(wù)是本次工程建設(shè)的重點(diǎn)項(xiàng)目。構(gòu)筑物單體面積大、內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜,模板工程施工難度較高。三、施工準(zhǔn)備1、技術(shù)準(zhǔn)備:項(xiàng)目總工組織項(xiàng)目經(jīng)理部技術(shù)生產(chǎn)人員熟悉圖紙,認(rèn)真學(xué)習(xí)掌握施工圖的內(nèi)容、要求和特點(diǎn),同時(shí)針對(duì)有關(guān)施工技術(shù)和圖紙存在的疑點(diǎn)做好記錄,通過(guò)會(huì)審對(duì)圖紙中存在的問(wèn)題與設(shè)計(jì)、建設(shè)、監(jiān)理單位共同協(xié)商解決,取得一致意見(jiàn)后,辦好圖紙會(huì)審記錄,作為施工圖的變更依據(jù)和施工操作依據(jù),熟悉各部位截面尺寸、標(biāo)高,制定模板初步設(shè)計(jì)方案。2、施工機(jī)具:本工程的現(xiàn)場(chǎng)平面布置圖確定木

4、工加工區(qū)內(nèi)各設(shè)置木工圓盤臺(tái)鋸一臺(tái)、電刨一臺(tái)。同時(shí)結(jié)合施工操作人員手提電鋸進(jìn)行模板加工安裝工作。3、材料準(zhǔn)備:模板面板選用耐久性好、強(qiáng)度高、抵抗變形能力強(qiáng)及透水性能低的15mm厚木膠合板；模板支撐次楞及主楞選用5070mm落葉松方木和48.33.6mm直縫電焊鋼管且滿足相關(guān)規(guī)范要求。模板支撐體系采用扣件式鋼管腳手架。我公司材料供應(yīng)處有足夠的采購(gòu)能力,結(jié)合建設(shè)單位的強(qiáng)力支持及我公司強(qiáng)大的資金后盾,能充分滿足本工程材料供應(yīng)工作。4、人員準(zhǔn)備:通過(guò)分項(xiàng)工程招標(biāo)工作,參與本工程的模板施工班組經(jīng)過(guò)公平、公正、公開(kāi)的合理競(jìng)爭(zhēng)并通過(guò)我公司實(shí)地考察,最終我公司確定由施工經(jīng)驗(yàn)豐富、施工人員充足、施工效率高、技術(shù)力

5、量雄厚的班組承擔(dān)本次模板工程施工任務(wù)。以保證模板工程的施工進(jìn)度、質(zhì)量。四、方案選擇結(jié)合本工程特點(diǎn)及施工難點(diǎn),本方案針對(duì)污泥綜合處理車間、清水池、砂濾池等模板支撐體系設(shè)計(jì)進(jìn)行重點(diǎn)描述。1、構(gòu)件模板選擇及加固體系:1.1、框架柱模板的加固柱箍采用48.33.6雙鋼管配合使用14對(duì)拉螺栓,次楞采用5070mm方木,面板采用厚度為15mm木膠合板。柱箍的間距、次楞木方的間距選擇由驗(yàn)算確定。柱模板安裝結(jié)構(gòu)如下圖:1.2、剪力墻模板面板采用15mm木膠合板,次楞采用5070mm方木,主楞采用48.33.6雙鋼管,并采用14止水螺栓進(jìn)行模板加固。止水螺栓構(gòu)造及剪力墻加固構(gòu)造如下圖:1.3、框架梁、連系梁面板

6、同樣采用15mm厚木膠合板,與模板接觸的次楞采用5070mm方木,主楞采用48.33.6鋼管?？蚣芰杭斑B系梁的加固構(gòu)造如下圖:1.4、有梁板及平板面板采用15mm厚木膠合板,與面板接觸的次楞采用5070mm方木,支撐次楞的主楞采用48.33.6鋼管。梁板的支撐體系采用扣件式滿堂腳手架。模板支撐體系構(gòu)造如下圖:2、模板安裝2.1、柱模板安裝依據(jù)圖紙要求柱截面制作四片模板,用于柱模板拼裝。施工時(shí)先按截面尺寸將模板兩片拼裝在一起,再分兩次吊裝至作業(yè)面進(jìn)行拼裝,在柱位置上拼裝整體后調(diào)整其軸線位置及垂直度。支設(shè)柱模板時(shí),應(yīng)在柱模板周圍搭設(shè)獨(dú)立柱腳手架,該腳手架由技術(shù)員事先計(jì)算好立桿布局,待搭設(shè)架板時(shí),滿

7、堂架子再與之連接在一起。施工工藝流程: 柱筋驗(yàn)收后,支柱架做砂漿找平層按柱模彈線吊入可變柱模,將每塊柱模臨時(shí)拉在柱筋上按柱截面尺寸穿對(duì)拉螺栓調(diào)直柱模,擰緊對(duì)拉螺栓柱模板安裝質(zhì)量驗(yàn)收柱模處于待澆混凝土狀態(tài)。2.2、剪力墻模板安裝剪力墻的施工縫留置在距筏板基礎(chǔ)頂面500mm處。施工縫以下隨筏板基礎(chǔ)模板支設(shè)并與筏板基礎(chǔ)砼同時(shí)澆筑。有防水要求的剪力墻采用有止水片的對(duì)拉止水螺栓(詳見(jiàn)圖),施工縫內(nèi)部埋設(shè)3003mm止水鋼板。拼模時(shí)接口部位及施工縫以下貼海綿條密封,以防止砼澆筑時(shí)漏漿,從而保證拼縫及施工縫處砼的澆筑密實(shí)度及觀感質(zhì)量。剪力墻模板安裝工藝流程:模板放樣鉆孔將剪力墻模板吊運(yùn)至指定部位臨時(shí)固定模板

8、安裝模板次楞木方安裝主楞雙鋼管穿對(duì)拉螺栓邊加固邊檢查模板安裝質(zhì)量模板體系與周圍腳手架或已成型構(gòu)件的加固連接檢查模板加固情況及是否會(huì)影響砼澆筑質(zhì)量隱患剪力墻模板待澆筑。2.3、梁、板模板安裝梁、板的支撐體系采用滿堂腳手架,基礎(chǔ)部分為獨(dú)立基礎(chǔ)的獨(dú)立基礎(chǔ)施工完畢后,立桿自基底生根扎設(shè)并鋪設(shè)腳手板墊板?；A(chǔ)為筏板基礎(chǔ)的筏板基礎(chǔ)砼施工完畢后自筏板基礎(chǔ)頂面搭設(shè)梁、板的滿堂腳手架支撐體系。滿堂腳手架立桿高度計(jì)算方法如下:支撐立桿高度h=H-H1-H2-H3-H4(其它部位計(jì)算類同)H:自基底至首層板頂面的距離；H1:混凝土板的厚度；H2:面板、支撐面板的次楞及支撐次楞的主楞高度之和,取H2=111mm；H3

9、:支撐立桿頂端至支撐主楞距離,依據(jù)規(guī)范要求H32020m；H4:立桿底部墊板的厚度,墊板的厚度取H4=50mm。依據(jù)圖紙?jiān)O(shè)計(jì)尺寸制作梁底、梁側(cè)及平板模板。安裝前扎設(shè)框架梁、連系梁底雙排腳手架及平板下滿堂腳手架,梁底雙排腳手架與板滿堂腳手架可靠連接。腳手架扎設(shè)完畢后依據(jù)圖紙確定梁的定位尺寸,之后將已加工完畢的梁底模就位。側(cè)模安裝在平板模板安裝之前進(jìn)行。當(dāng)平板模板就位后進(jìn)行梁側(cè)模與平板模板的拼裝固定工作。底模與側(cè)模拼裝處粘貼海綿膠帶條,平板模板拼縫處粘貼塑料黃膠帶,防止砼澆筑時(shí)漏漿,從而影響砼的澆筑質(zhì)量。對(duì)于跨度不小于4米的梁板其模板應(yīng)按設(shè)計(jì)要求起拱,當(dāng)設(shè)計(jì)無(wú)要求時(shí)起拱的高度宜為跨度的1/1000

10、3/1000。梁、板模板安裝工藝流程:扎設(shè)梁底雙排教授及板下滿堂腳手架平板模板支撐次楞鋪設(shè)梁底模板定位安裝梁側(cè)模板安裝并臨時(shí)固定板模板安裝梁側(cè)模板與板模板拼裝固定平板模板與支撐木方固定梁模板加固工作模板內(nèi)垃圾清理檢查模板安裝質(zhì)量及腳手架支撐體系的安全性與鋼筋綁扎進(jìn)行工序交接。2.4、模板安裝質(zhì)量要求模板安裝質(zhì)量要求及檢查表:項(xiàng) 目允許偏差(mm)檢驗(yàn)方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標(biāo)高5水準(zhǔn)儀或拉線鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)10鋼尺檢查柱、墻、梁4,-5層高垂直度5m6經(jīng)緯儀或吊線鋼尺檢查5m8相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查 注:檢查軸線位置時(shí),應(yīng)沿縱、橫兩個(gè)方向量測(cè)

11、,并取其中的較大值。3、模板拆除拆除模板時(shí)砼強(qiáng)度要達(dá)到以下要求:不承受物理重量的模板(如柱、墻、獨(dú)立基礎(chǔ)),其砼強(qiáng)度應(yīng)在其表面及棱角不致因拆模而受損害時(shí)方可拆除。模板拆除時(shí),不應(yīng)對(duì)樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時(shí)清運(yùn)。 承重模板應(yīng)在砼強(qiáng)度達(dá)到下表所規(guī)定的強(qiáng)度時(shí)拆模:項(xiàng) 目結(jié)構(gòu)跨度(米)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度(%)板2502 ,8758100梁8758100懸臂梁100 注:表中所指砼強(qiáng)度應(yīng)根據(jù)同條件養(yǎng)護(hù)試塊確定。 4、構(gòu)造要求:4.1、梁和板的立柱,其縱橫間距應(yīng)相等或成倍數(shù),本工程樓板的滿堂腳手架立桿間距與梁立桿間距相等,梁模板支撐立柱與樓板滿堂支撐架立柱水平連接。鋼管立柱底部設(shè)置墊板

12、,頂部采用可調(diào)頂托,模板的主楞必須保證在“U”型支托的中間(現(xiàn)場(chǎng)操作時(shí)可以將頂托的平板支托倒放在鋼管上敲打成半圓形),保證上下同心,且頂托絲桿外伸出鋼管長(zhǎng)度不得大于2020m,可調(diào)頂托的絲桿外徑與鋼管內(nèi)徑之差不大于3mm。4.2、在立柱底距地面2020m高處,沿縱橫水平向應(yīng)按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿?？烧{(diào)頂托底部的立柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距在滿足模板設(shè)計(jì)所確定的水平步距要求條件下,進(jìn)行平均分配確定步距后,在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿,水平拉桿與相鄰層高較小模板支撐水平桿連成一體。4.3、鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應(yīng)采用48.33.6鋼管,用

13、扣件鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應(yīng)采用對(duì)接,剪刀撐采用搭接,搭接長(zhǎng)度不小于500mm并采用兩個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進(jìn)行固定。4.4、立柱接長(zhǎng)嚴(yán)禁搭接,必須采用對(duì)接扣件連接,相鄰兩立桿的對(duì)接接頭不得在同步內(nèi),且對(duì)接接頭應(yīng)沿豎向錯(cuò)開(kāi)的距離不宜小于500mm,各接頭中心距主節(jié)點(diǎn)不宜大于步距的1/3,嚴(yán)禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯(cuò)開(kāi)固定在水平拉桿上。4.5、滿堂腳手架的周圈及中間每隔10米加設(shè)豎向剪刀撐,自上而下連續(xù)布置。剪刀撐的的寬度宜為46米,并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。剪刀撐的低端應(yīng)與地面頂緊,夾角宜為450600。模板支撐體系還應(yīng)在縱橫向相鄰的兩

14、豎向連續(xù)式剪刀撐之間增加之字斜撐,在有水平剪刀撐的部位,應(yīng)在每個(gè)剪刀撐中間增加一道水平剪刀撐。離地2020m縱橫扎設(shè)掃地桿。對(duì)跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板,其模板應(yīng)按設(shè)計(jì)要求起拱。五、模板及支撐體系驗(yàn)算:模板及支撐體系材料參數(shù):材料名稱彈性模量(mm5)抵抗矩(mm3)慣性矩(mm4)抗拉強(qiáng)度(N/mm2)抗彎強(qiáng)度(N/mm2)木膠合板(15mm)900037500281250/16木方(7050mm)95002.921047.3105/1348.33.6鋼管2.061055.2610312.7104/20514對(duì)拉螺栓/170N/mm2/1、池壁模板驗(yàn)算:池壁模板面板采用15mm厚木膠

15、合板,采用對(duì)拉螺栓與雙鋼管組合支撐,面板次楞采用5070mm木方,木方長(zhǎng)邊方向與面板接觸。各構(gòu)筑物池壁的規(guī)格類型如下表:構(gòu)筑物名稱池壁的寬度池壁的高度備 注綜合處理車間600mm13.7m取構(gòu)筑物最大高度及截面計(jì)算清水池400mm7.6m取構(gòu)筑物最大高度及截面計(jì)算砂濾池450mm3.45m取構(gòu)筑物最大高度及截面計(jì)算沉淀池400mm3.65m取構(gòu)筑物最大高度及截面計(jì)算依據(jù)上表,選擇深度處理車間截面尺寸5.7m池壁模板及加固體系進(jìn)行驗(yàn)算如下:次楞間距(mm):100；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M14；主楞材料

16、:圓鋼管；主楞合并根數(shù):2；直徑(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；次楞材料:木方；次楞合并根數(shù):2；寬度(mm):70.00；高度(mm):50.00； 墻模板設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖2.1、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按施工手冊(cè),新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間,取2.000h； T - 混凝土的入模溫度,取25.000； V - 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h； H - 模板計(jì)算高度,取5.700m； 1- 外加劑影響修正系數(shù),取1.2020

17、 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取0.850。分別計(jì)算得 17.031 kN/m2、136.800 kN/m2,取較小值17.031 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 3 kN/m2。2.2、墻模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊(cè),強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:彎矩計(jì)算公式如下:M=0.1q1l2+0

18、.117q2l2其中, M-面板計(jì)算最大彎矩(Nmm)；l-計(jì)算跨度(次楞間距): l =100.0mm；新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；其中0.90為按建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范取的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。面板的最大彎矩:M =0.19.197100.02+0.1171.890100.02= 1.14104Nmm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算: = M/W f其中, -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計(jì)算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩

19、: W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值: = M/W = 1.14104 / 1.88104 = 0.6N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值 =0.6N/mm2 小于 面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2,滿足要求！.撓度驗(yàn)算:根據(jù)建筑施工手冊(cè),剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。撓度計(jì)算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中,q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 17.030.5 = 8.516N/mm；

20、l-計(jì)算跨度(次楞間距): l = 100mm； E-面板的彈性模量: E = 9000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.4mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6778.521004/(10090001.41105) = 0.005 mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.005mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.4mm,滿足要求！2.3、墻模板主次楞的計(jì)算:、次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,次楞采用木方,寬度70mm,高度50mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩

21、W分別為:W = 755/62= 58.334cm3；I = 7555/122= 145.834cm4；次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖a.次楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大彎矩按下式計(jì)算:M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中, M-次楞計(jì)算最大彎矩(Nmm)； l-計(jì)算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1: 1.217.0310.1000.900=1.839kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2: 1.43.000.100.90=0.378kN/m,其中,0.90為折減系數(shù)。次楞的最大彎矩:M =0.11.839500.02+0.1170.378500.02= 5.70104

22、Nmm；次楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式: = M/W f其中, -次楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -次楞計(jì)算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩,W=5.83104mm3； f -次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 5.70104/5.83104 = 1 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；次楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2,滿足要求！b.次楞的撓度驗(yàn)算:根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè),剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。 撓度驗(yàn)算公式如下:=0.677ql4/(1

23、00EI)=l/250其中, -次楞的最大撓度(mm)；q-作用在次楞上的線荷載(kN/m): q = 17.030.10=1.70 kN/m；l-計(jì)算跨度(主楞間距): l =500.0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2):E = 9500.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4),I=1.46106mm4；次楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.6773.41/25004/(10095001.46106) = 0.052 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.052mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm,滿足要求！、主楞承受次楞傳遞的荷載,按照集中

24、荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑48.3mm,壁厚3.6mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5.2622= 10.524cm3；I =12.7082= 25.416cm4；E = 202000N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算彎矩圖(kNm)主楞計(jì)算變形圖(mm)a.主楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:作用在主楞的荷載: P1.217.030.10.51.430.10.51.232kN；主楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓水平間距): l = 500mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式: = M/W f其中,- 主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 1.57105 N

25、mm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.05104 mm3； f -主楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2),f =2020000N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值: = 1.57105/1.05104 = 14.9 N/mm2；主楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 =14.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=2020/mm2,滿足要求！b.主楞的撓度驗(yàn)算:主楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.106mm；主楞的最大容許撓度值: = 2mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.106mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2mm,滿足要求！2.4、穿墻螺栓的計(jì)算計(jì)算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受

26、的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取170 N/mm2；查表得:穿墻螺栓的型號(hào): M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞計(jì)算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力,則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 3.39 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=3.394kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN,滿足要求！3、梁模板驗(yàn)算:選擇最大截面尺寸3001000mm梁模板進(jìn)行驗(yàn)算如下:梁模板支撐構(gòu)造如下圖

27、:構(gòu)造說(shuō)明:梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.0m；混凝土板厚度(mm):120200；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m):5.70；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為48.33.6；立桿承重連接方式:雙扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況,取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；荷載參數(shù):新澆混凝土重力密度(kN/m3):24.00；模板自重(

28、kN/m2):0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2):2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2):4.0；材料參數(shù):木材品種:柏木；木材彈性模量E(N/mm2):9500.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm):16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2):1.7；面板材質(zhì):膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量E(N/mm2):9000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):16.0；梁底

29、模板參數(shù):梁底方木截面寬度b(mm):70.0；梁底方木截面高度h(mm):50.0；梁底縱向支撐根數(shù):4；梁側(cè)模板參數(shù):次楞間距(mm):2020主楞豎向根數(shù):3；穿梁螺栓直徑(mm):M14；穿梁螺栓水平間距(mm):600；主楞到梁底距離依次是:30mm,300mm,600mm；主楞材料:圓鋼管；直徑(mm):48.3；壁厚(mm):3.6；主楞合并根數(shù):2；次楞材料:木方,寬度(mm):70.00；高度(mm):50.00；3.1、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè),新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密

30、度,取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間,取2.000h； T - 混凝土的入模溫度,取25.000； V - 混凝土的澆筑速度,取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.900m； 1- 外加劑影響修正系數(shù),取1.2020 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kN/m2、21.600 kN/m2,取較小值17.848 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。3.2、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓

31、力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位:mm).強(qiáng)度計(jì)算:材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下: M/W f其中,W - 面板的凈截面抵抗矩,W = 761.51.5/6=28.5cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算:Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ,q - 作用在模板上的側(cè)壓力,包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.7617.85=16.277kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.764=4.256kN/m；計(jì)算跨度: l = 2020

32、m；面板的最大彎矩 M = 0.116.2772020 + 0.117 4.2562020 = 8.50104Nmm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.116.2770.2+1.24.2560.2=4.602kN；經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 8.50104 / 2.85104=3N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 16N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =3N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=16N/mm2,滿足要求！ .撓度驗(yàn)算:=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q=16.277

33、N/mm； l-計(jì)算跨度: l = 2020m； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 761.51.51.5/12=21.38cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.67716.2772020/(10090002.14105) = 0.092 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =2020250 = 0.8mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.092mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm,滿足要求！3.3、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算、次楞計(jì)算:次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力

34、除以面板計(jì)算寬度得到:q=4.602/(0.900-0.140)=6.056kN/m本工程中,次楞采用木方,寬度70mm,高度50mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1755/6 = 29.17cm3；I = 17555/12 = 72.92cm4；E = 9500.00 N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.078 kNm,最大支座反力 R= 1.999 kN,最大變形 = 0.141 mm次楞強(qiáng)度驗(yàn)算:強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到,次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 7.75104/2.92104 = 2.7

35、 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2,滿足要求！次楞的撓度驗(yàn)算:次楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.141mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =0.75mm,滿足要求！、主楞計(jì)算:主楞承受次楞傳遞的集中力,取次楞的最大支座力1.999kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑48.3mm,壁厚3.6mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.262=10.52cm3；I = 212.708

36、=25.42cm4；E = 202000.00 N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算彎矩圖(kNm)主楞計(jì)算變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.380 kNm,最大支座反力 R= 6.631 kN,最大變形 = 0.177 mm主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算: = M/Wf經(jīng)計(jì)算得到,主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.80105/1.05104 = 36.1 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 2020/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =36.1N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=2020/mm2,滿足要求！主楞的撓度驗(yàn)算:根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.177 mm主楞的最大容

37、許撓度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.177mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.5mm,滿足要求！3.4、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3001515/6 = 1.13104mm3； I = 300151515/12 = 8.44104mm4；抗彎強(qiáng)

38、度驗(yàn)算:按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算: = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m):q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.30=8.370kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m):q2=1.4(2.00+2.00)0.30=1.680kN/m；q=8.370+1.680=10.050kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.18.371002+0.1171.681002=1.03104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.48.370.1+0.451.680.1=0.41kN

39、RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.18.370.1+1.21.680.1=1.122kN =Mmax/W=1.03104/1.13104=0.9N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =0.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=16N/mm2,滿足要求！撓度驗(yàn)算:根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中,q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=6.975kN/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9000.0N/

40、mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6778.371004/(10090008.44104)=0.007mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.007mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.4mm,滿足要求！3.5、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。荷載的計(jì)算:梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到:q=1.122/0.3=3.741kN/m方木的

41、支撐力驗(yàn)算:方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=755/6 = 29.17 cm3；I=7555/12 = 72.92 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.13.7410.32 = 0.034 kNm；最大應(yīng)力 = M / W = 0.034106/29166.7 = 1.2 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 1.2 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大

42、撓度計(jì)算值 = 0.6773.7413004 /(100950072.917104)=0.03mm；方木的最大允許撓度 =0.3001000/250=1.2020mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 0.03 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.2 mm,滿足要求！支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算:梁底模板邊支撐傳遞的集中力:P1=RA=0.410kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:P2=RB=1.122kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力:P3=(0.600-0.300)/40.300(1.20.14024.000+1.42.000)+1.220.300(0.900-0.140)0.300=

43、0.318kN簡(jiǎn)圖(kNm)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到:支座力:N1=N3=0.272 kN；N2=3.157 kN；最大彎矩 Mmax=0.084 kNm；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.009 mm；最大應(yīng)力 =0.084106/5260=15.9 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=2020N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 15.9 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 2020N/mm2,滿足要求!3.6、梁跨度方向鋼管的計(jì)算:作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=5.26 cm3

44、；I=12.71 cm4；E= 202000 N/mm2；梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 0.272 kN。支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.029 kNm ；最大變形 max = 0.026 mm ；最大支座力 Rmax = 0.585 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.029106 /(5.26103 )=5.4 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=2020N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 5.4 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 2020N/mm2,滿足要

45、求!支撐鋼管的最大撓度max=0.026mm小于600/150與10 mm,滿足要求!梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P= 3.157 kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kNm)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.331 kNm ；最大變形 max = 0.301 mm ；最大支座力 Rmax = 3.631 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.331106 /(5.26103 )=63 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=2020N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 63 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 202

46、0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.301mm小于600/150與10 mm,滿足要求!3.7、扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編,P96頁(yè),雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力,根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=3.631 kN；R 12.80

47、 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 3.8、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力: N1 =3.157 kN ；縱向鋼管的最大支座反力: N2 =3.631 kN ；腳手架鋼管的自重: N3 = 1.20.1295.7=0.883 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重:N4=1.2(0.80/2+(0.60-0.30)/4)0.600.30+(0.80/2+(0.60-0.30)/4)0.600.140(1.50+24.00)=1.324 kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)

48、生的荷載設(shè)計(jì)值:N5=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.600-0.300)/40.600=1.596 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=3.157+3.631+0.883+1.324+1.596=10.59 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm):i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2): A = 5.06； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3):W = 5.26； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f =2020N/mm2； lo

49、- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范,立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a, 為安全計(jì),取二者間的大值,即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),取值為:1.167 ； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表5.3.3,=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.2020；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=10590/(0.2

50、020506) = 103.1 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 103.1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 2020N/mm2,滿足要求！梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括:橫向鋼管的最大支座反力:N1 =3.157 kN ；縱向鋼管的最大支座反力:N2 =3.631 kN ；腳手架鋼管的自重: N3 = 1.20.129(5.7-0.9)=0.883 kN；N =N1+N2+N3 =3.157+3.631+0.744=7.531 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑

51、 (cm):i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2): A = 5.06； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3):W = 5.26； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f =2020N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范,立桿計(jì)算長(zhǎng)度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a, 為安全計(jì),取二者間的大值,即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),取值為:1.167 ； - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表5.3.3,=1.7； a - 立桿上端伸

52、出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m; 得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長(zhǎng)度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.2020；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=7531.032/(0.2020506) = 73.3 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 73.3 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 2020N/mm2,滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計(jì)算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m； k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167; k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù),h+2a =1.7按照表2取值1.006 ；