斜井提升絞車設(shè)計(jì)選型資料

1、第4章斜井提升4.1斜井串車提升本章主要介紹平車場(chǎng)雙鉤串車提升運(yùn)動(dòng)學(xué)分析與循環(huán)周期的計(jì)算。4.1.1平車場(chǎng)雙鉤串車提升運(yùn)動(dòng)學(xué)分析平車場(chǎng)雙鉤串車提升如圖1-1,開始時(shí)，在井口平車場(chǎng)空車線上的空串車， 由井口推車器以ao加速至v0=1.Om/s的低速，向下推進(jìn)。同時(shí)，井底重串車上提， 全部重串車進(jìn)入井筒后，絞車以 a1加速到最大提升速度Vm。并等速運(yùn)行，行至 井口。空串車運(yùn)行到井底時(shí)，絞車以a3進(jìn)行減速運(yùn)行，使之由vm減至v0，空串車進(jìn)入井底車場(chǎng)時(shí)，減速、停車。與此同時(shí)，井口平車場(chǎng)內(nèi)的重串車在重車，借 助慣性繼續(xù)前進(jìn)。行至摘掛鉤位置時(shí)，摘下重串車掛上空串車，此時(shí)，井下也摘 掛鉤完畢。打開井口空車線

2、上的阻車器，再進(jìn)行下一個(gè)循環(huán)?？罩卮囃ㄟ^(guò)場(chǎng)，空車下放磊下摘掛 鉤時(shí) 間圖4-1斜井平車場(chǎng)及其速度圖4.1.2斜井串車運(yùn)動(dòng)學(xué)計(jì)算根據(jù)煤礦安全規(guī)程規(guī)定：用礦車升降物料時(shí)，最大允許速度vm5 /s,傾斜井巷內(nèi)升降人員時(shí)，其加速度 ai和減速度a3 O.E/s2。本例初選最大速度 vm=4.7m/s,初加速度ao= 0.3m/s2,主加速度ai= 0.5m/s2和主減速度a3= 0.5m /S2,車場(chǎng)內(nèi)速度vo = 1.0m/s,各階段運(yùn)行速度計(jì)算圖如圖1-2所示vi m/s/Jcoor?1fS/寸t /sa (m/s2)0. 30.5Cl 50. 31L6728. 3313. 4303. 1211

3、428. 331. 67t (s) 3. 3328. 335. &170. 95.628. 333. 3325860Y圖4-2各階段運(yùn)行速度計(jì)算圖4.1.3 一次提升循環(huán)時(shí)間T(1) 速度圖中各階段運(yùn)行時(shí)間及路程計(jì)算如下:重車在井底車場(chǎng)運(yùn)行階段初加速時(shí)間t01 =V。a。2初加速行程L01 =亠2a0等速度行程L02=Ld 等速度時(shí)間t02= L。2L01 = 30 1.67= 28.33m1.02=1.67 m2 0.3=2833 = 28.33s10 = 3.33 s0.3V01.0tD=toi+to2=3.33+28.33=31.66 s(2) 串車離開井底車場(chǎng)后的主加速度階段:主加速時(shí)

4、間ti =Vm -Vo3.8 -1.0=5.6 sai0.5主加速行程ti(Vm +Vo) _ 5.6 X (3.8 +1.0)22_ 13.44m(3) 等速度運(yùn)行階段:等速度行程L2_ L ( Ld+L3+Li)_ 860 (30+2 x13.44)=803.12 m(式中 L3=Li)式中 L提升斜長(zhǎng)，L=Ld+Lt+Lk=30+800+30 m=860 mLt井筒斜長(zhǎng)，800m。等速度時(shí)間t2_L2Vm803.724.7_ 170.9s(4) 接下來(lái)的減速，勻速、再減速的階段與重車啟動(dòng)到勻速的情況一致，即t3=t1=5.6stk =tD =31.66sL3=L1L4=L02L5=L01

5、(5) 摘勾時(shí)間為摘0 =25 s(6) 一次提升循環(huán)時(shí)間：T _ td +11 +12 +13 + tk + _ 31.66+5.6+170.9+5.6+31.66+25=270.42s式中 Ld 井底平車場(chǎng)道長(zhǎng)，即井底至井底尾車停車點(diǎn)間距離，按一次所拉串車數(shù)而定，一般可取 2535m,本例中選LD=30m；Lk 井口平車場(chǎng)道長(zhǎng)，即從道岔至重串車尾車停車點(diǎn)間距離，一般可取2530m本例中取Lk=30m；:摘掛鉤時(shí)間，一般取2025 s本例取：=25 s。4.2斜井提升設(shè)備選型計(jì)算的原始資料421斜井提升設(shè)備選型計(jì)算的原始資料如下：a）主斜井垂高 H=235.5m,傾角。=17井上下車場(chǎng)內(nèi)傾角

6、度3斜長(zhǎng)Lt = 800m ；b）礦井設(shè)計(jì)年生產(chǎn)能力An=10萬(wàn)t/a；c）散煤容重：1.4t/m3，散矸石容重：1.7t/m3。d）矸石量為原煤產(chǎn)量的30%計(jì)算；e）年工作日A=330天，每天3班，每日凈提升時(shí)間t=10h；f）提升方式為平車場(chǎng)雙鉤串車提升。g）礦車形式：式選 MGC1.1-6型固定車箱式礦車，單個(gè)礦車自身質(zhì)量：592kg ;單個(gè)礦車載貨量：11.8t;單個(gè)礦車的長(zhǎng)度：2000mm。礦車容積1.1m34.3選擇計(jì)算一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定1）根據(jù)礦井年產(chǎn)量要求計(jì)算礦車數(shù)（1）小時(shí)提升量cafAnshbrt 1.25 1.2 100000330 0=45.5 t/h式中A

7、n 礦井年產(chǎn)量(t/a);c提升工作不均勻系數(shù)，有井底煤倉(cāng)時(shí)c=1.11.15,無(wú)井底煤倉(cāng)時(shí)c = l .2;礦井有兩套提升設(shè)備時(shí) c=1.15,只有一套提升設(shè)備時(shí)c=1.25;af 提升設(shè)備富裕系數(shù)，主提升設(shè)備對(duì)第一水平為1.2;t 日提升小時(shí)數(shù)；(2) 一次提升量Ehm =一360045.5 270.42-3600=3.42t(3) 次提升礦車數(shù)mm :mi=3.42 =3.42t取 ni=4 個(gè)1式中裝載系數(shù)，當(dāng)傾 角為20以下時(shí)， =1 ;當(dāng)傾角為21。25。時(shí),=0.950.9;當(dāng)傾角為 2 530時(shí)，=0.850.8;?煤的松散密度，t/m3;V礦車的有效容積，m3。綜上礦車的總數(shù)

8、取n=4輛2)根據(jù)礦車連接器強(qiáng)度驗(yàn)算礦車數(shù)n260匯103g(mi mz1)(sin ：f1 cos :)60 10310 1000 592 sin 170.015cos17=12.3圓整為n2=12,因?yàn)閚12=12 m，Lc為一 輛礦車的長(zhǎng)度；La 摘掛鉤點(diǎn)到井架中心的水平距離La 一般取（2.54） Ls，式選Ls =40m。2工淪55井口士1 1圖4-3雙鉤斜井平車場(chǎng)(2)為了防止礦車在井口出軌掉道，井口處的鋼絲繩牽引角b要小于9b= tgRtLB+Lt+La=tgj 8.1= 5.79 12 60則b = 5.7 9合符要求。2.井口到井架鋼絲繩的弦長(zhǎng)L 計(jì)算L 二(LB Lt la

9、)2 (H j Rt )2 = . 812 8.12 =81.4m4.4.3鋼絲繩的單位質(zhì)量斜井提升鋼絲繩的選擇計(jì)算與立井基本相同， 不同之處只是因斜井井筒傾角小于90。，作用于鋼絲繩 A點(diǎn)的(如圖1-4)分力由串車及貨車的重力分力為n(mh mz1)g sin :,串車及貨車的摩擦力為fmg rnizjg cos：，鋼絲繩的重力 分力為mpgL0 sin :和鋼絲繩的摩擦力為f2mpgL0 cos-介組成。圖4-4斜井鋼絲繩計(jì)算圖每米鋼絲繩的質(zhì)量:n(mb +mz1)(sin a + 右 cos。)m p= -60 B11 10 -L0(sin tf2cos： )ma4(1000 +592

10、Jsin17+0.015cos17 )11 10上 1550 10 -911.4 sin 1700.4 cos1707.5=1.178 kg / m式中L0鋼絲繩由天輪架到串車尾車在井下停車點(diǎn)之間的斜長(zhǎng)(m),l_0= Ld + Lt+L = 30+800+81.4=911.4m。f2 礦車運(yùn)行摩擦阻力系數(shù)，此數(shù)值與礦井中托輥支承情況有關(guān)，鋼絲 繩局部支承在托輥上取f2 = 0.250.4;f1礦車運(yùn)行摩擦阻力系數(shù)，礦車為滾動(dòng)軸承取f 0.015,滑動(dòng)軸承取 二 0.02B 鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度;m a安全系數(shù)，與立井要求相同，即混合提升時(shí)升降物料不得小于7.5;選用繩6TX7+FC面接觸鋼絲繩

11、，其直徑d = 20 mm,其每100m鋼絲繩質(zhì)量為156 kg,公稱抗拉強(qiáng)度為1550MPa，鋼絲繩破斷拉力總和Qp = 236kn；驗(yàn)算鋼絲繩安全系數(shù):m p=Qpn(mi mzi)g(sin ： fi cos -) mpgL0(sin ：f2 cos -)23600041000 59210 sin 170.015cos171.56 10 911.4 sin 170.4cos17= 8.16.5根據(jù)上式計(jì)算的數(shù)值，以上所選鋼絲繩可以使用4.5提升機(jī)的最大靜張力和最大靜張力差的計(jì)算提升機(jī)是按提升機(jī)系列規(guī)定的許用最大靜張力Fjmax和許用最大靜張力差Fcmax設(shè)計(jì)出的。選用時(shí)，應(yīng)使實(shí)際負(fù)荷所造

12、成的最大靜張力和最大靜張力差小 于或等于許用Fjmax和Fcmax，以保證提升機(jī)能正常工作，對(duì)于斜井提升有：最大靜張力Fjmax = n(mi mz1)g(sin ：f1 cos :) mpgL(sin ： fzcos )-4 1000 592 10 sin 170 0.0 1 5cos170 1.56 10 860 sin170 0.4cos170=28586N雙鉤提升最大大靜張力差Fcmax = n(m + mz1 g(sin 卩 + f1 cos卩)+mpgL(sin 卩 + f2cos卩)一ngmz1(sin 卩 -f1 cos :=41000 592 10 sin 170 0.015

13、cos1701.56 10 860 sin 170 0.4cos170-4 10 592 sin 170 O.O15cos170 =21322.9N4.6提升機(jī)的選擇井架提升機(jī)的滾筒直徑為：D = 80d= 80X20= 1600伽，按安全規(guī)程規(guī)定, 滾筒直徑可選為2.0m;選用GKT2 2 1.25 20提升機(jī)，其主要技術(shù)數(shù)據(jù)：滾筒數(shù)量：2個(gè)；滾筒直徑D : 2m;滾筒寬度B : 1.25m;鋼絲繩最大靜張力Fjmax: 60000 N (滿足要求);鋼絲繩最大靜張力差Fcmax : 40000N (滿足要求)；鋼絲繩最大速度Vm : 5m/s；變位質(zhì)量m j: 8400 kg；電動(dòng)機(jī)最大近

14、似功率：215kw ；減速器傳動(dòng)比：20。兩滾筒中心距B+a： 1310mm。提升機(jī)滾筒寬度的驗(yàn)算：B =3 +(4+3n D (dp20=1600mm,選擇天輪 為：TSG1600/10型，名義直徑Dt=1600伽，變位質(zhì)量m t=222 kgo1 井架高度Hj根據(jù)斜井雙鉤平車場(chǎng)的井架高度要求能保證：（1）摘鉤后的礦車通過(guò)下放串車的鋼絲繩的底部時(shí)，繩距地面的高度不得小于2.5m。這點(diǎn)距摘掛鉤點(diǎn)的距離為 Ln, 般取4m （如圖9-5），由式（1-1） 可得：Hj= 8.1 -Rt=8.1-0.8= 7.3m2鋼絲繩弦長(zhǎng)Lx：根據(jù)煤礦安全規(guī)程規(guī)定 天輪到滾筒的鋼絲繩，最大內(nèi)外偏角不得超過(guò)1 3

15、0”由于偏角的限制，可以計(jì)算出最小弦長(zhǎng) Lxmin。(1)固定天輪雙鉤提升最小弦長(zhǎng)Lx min2B a -s2ta n ： 1按外偏角2B a_s =19.1(2B a_s)2ta n1 30=19.1 X( 2X1.25+0.06-1)=29.8m按內(nèi)偏角s - as - aLx min19.1(s-a)=19.1 X( 1-0.06) =18m2ta n%2ta n130式中s兩天輪之間的距離，即井筒中軌道中心距：sb+ 0.2(m),其中為礦車 最突出部分寬度礦車技術(shù)參數(shù)表可得 bc=0.8m；a兩滾筒內(nèi)側(cè)間隙，m;B滾筒寬度；(2)提升機(jī)滾筒中心至天輪中心水平距離 Ls：Ls=-(H-

16、c。)2=29.82 -(7.3-0.75)2 = 29.1 m式中C0提升機(jī)滾筒中心至井口水平高度，其數(shù)值的組成是C0=e+h+h0=0.65+0.3-0.2=0.75 me為提升機(jī)卷筒中心線高出室內(nèi)地面的高度，m, 數(shù)值可以從提升機(jī)技術(shù)規(guī)格表中查到。h為提升機(jī)房室內(nèi)外的標(biāo)高差，m；當(dāng)提 升機(jī)房為單層建筑時(shí)，h可取0.20.3m ;當(dāng)提升機(jī)為半地下式或兩層建筑時(shí)，h 可分別取2.0和3.7m。h0為提升機(jī)房室外地坪與井口的標(biāo)高差， 數(shù)值可以結(jié)合地 形條件與工業(yè)場(chǎng)地布置的有關(guān)專業(yè)人員商定，這里取 h=-0.2m。將Ls取為接近計(jì)算值較大的整數(shù)29m，得出實(shí)際弦長(zhǎng)：Lx , Ls (H j _

17、C0 )=292(7.3-0.75)2 =29.8m4.7.2計(jì)算鋼絲繩實(shí)際的外偏角a 1和內(nèi)偏角a 2：r =arctan 2B %arctan2 1.25 0.06 一1 =1.52 29.82Lx：r = arcta n= arcta n 1 一 0.06 =0.92Lx2x29.84.7.3求鋼絲繩的下出繩角本礦設(shè)計(jì)中滾筒直徑與天輪直徑不相同下出繩角:x 二 arctan_C arcsin Ls2Lx丄 7.30.75 i .2+1.6 =arcta narcs in292 漢29.8=16.2 15根據(jù)上述計(jì)算，畫出提升機(jī)與井口相對(duì)位置圖，如圖4- 3所示。4.8提升電動(dòng)機(jī)的初選計(jì)算

18、4.8.1電動(dòng)機(jī)的估算功率NsKFc maxVmax1000=1.1 漢 21322.9 匯3.7=1000 0.85=102 kw式中Ns所需電動(dòng)機(jī)功率，kw；Vmax提升機(jī)選定的標(biāo)準(zhǔn)速度，3.7m/s；K 備用系數(shù)，單鉤提升時(shí)取1.11.4,雙鉤提升時(shí)取1.051.1;減速器的傳動(dòng)小路，煤炭工業(yè)礦井設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定，提升機(jī)與電動(dòng)機(jī)連接裝置傳動(dòng)效率的選擇在無(wú)廠家給定值是，直聯(lián)可取0.98,行星輪減速器可取0.92,平行軸減速器可取 0.850.90,本設(shè)計(jì)中選擇的提升機(jī)的減速器屬于平行軸減速器，取=0.85Fcmax 鋼絲繩作用在卷筒上的最大靜張力差4.8.2電動(dòng)機(jī)的估算轉(zhuǎn)數(shù)60vmaxin =

19、n D=603.7乂 20=706 r/min式中n電動(dòng)機(jī)的估算轉(zhuǎn)數(shù)，r/min;i減速器的傳動(dòng)比，查提升機(jī)技術(shù)參數(shù)表可得i =20;D提升機(jī)滾筒直徑，m。4.8.3初選電動(dòng)機(jī)按上面計(jì)算出來(lái)的Ns與n在電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)表中選用合適的電動(dòng)機(jī)， 所選 提升電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)應(yīng)與上式中計(jì)算出來(lái)的數(shù)值相當(dāng)，但不一定與算出值完全相 同,這是因?yàn)橥睫D(zhuǎn)數(shù)相同的交流電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)數(shù)并不完全相同。此外，應(yīng)選用過(guò)負(fù)荷系數(shù)較大者，以滿足對(duì)電動(dòng)機(jī)的過(guò)負(fù)荷能力要求。依據(jù)以上要求，最后 選JRQ-147 8型電動(dòng)機(jī)：額定功率Pe= 200kW;額定電壓：6000 V;轉(zhuǎn)數(shù)：735 r/min；過(guò)負(fù)荷系數(shù)1: 2.3;飛輪轉(zhuǎn)矩（

20、GD2）p= 1250 N -m2;電機(jī)效率：89.5%;同步轉(zhuǎn)速：750 r/mi n。4.8.4確定提升機(jī)的實(shí)際最大提升速度n Dnvmax60in 2 73560 20=3.85m/s式中Vmax提升機(jī)實(shí)際最大提升速度，m/S；v 5 /s,而ne已選出電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)數(shù)，r/min。煤礦安全規(guī)程規(guī)定：用礦車升降物料時(shí)，最大允許速度Vmax=3.85m/sv 5m/s，符合要求。4.9提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量計(jì)算貨載質(zhì)量m= nm 1 = 4X1000= 4000 kg； 串車自身質(zhì)量m z= nmz1 = 4X592= 2368 kg;鋼絲繩質(zhì)量m p Lp=m p(L + Lx + 2 n

21、D+30+i n D)=1.56 X860+ 29.8+ 2 XnX 2+30+3XnX 2) =1483 kg;式中 m p提升鋼絲繩每米質(zhì)量，kg/m;L 提升鋼絲繩斜長(zhǎng)，m；Lx鋼絲繩弦長(zhǎng)，m;n n D多層纏繞的錯(cuò)繩長(zhǎng)，m； n =24圈天輪變位質(zhì)量m t= 222 kg; 提升機(jī)變位質(zhì)量m j = 7800 kg;電動(dòng)機(jī)變位質(zhì)量 md = GD -式中GD2g Id丿對(duì)單繩纏繞式提升系統(tǒng)（無(wú)尾繩提升系統(tǒng)），器總變位質(zhì)量m為二 m = m 2mz 2mpLp 2mt mj md=4000+2汽 2368+2 X483+2 222+ 7800+12500=32446kg4.10斜井提升動(dòng)

22、力學(xué)計(jì)算4.10.1雙鉤串車提升上井口為平車場(chǎng)時(shí)的運(yùn)動(dòng)力計(jì)算重車在井底車場(chǎng)，空車在井口棧橋上運(yùn)動(dòng)階段：設(shè)井底車場(chǎng)傾角和井口棧橋傾角為律=3井筒傾角。=17初加速開始時(shí)F0 = Kn（mi mZ ）g（sin ： 人 cos ： ） mp g L（sint f2cos：）-nmZ1 g（sin ： - 人 cos ：）亠二 m a0= 1.1 4 1000 592 10sin30 0.015cos30 1.56 10 860 sin170 0.4cos170 -4 592 10 sin3-0.015co3032 4 40.3=22036.5N初加速運(yùn)行終了時(shí)FFo 二 Kn（g mZ）g（sin

23、 ： cos ： ） mp g （L-L01）（sin：= ： f2cos ）-nmZ1 g（sin ： 人 cos ： ） -mp g L01 （sin二一f2 cos ）亠 一 m 玄1.1 4100059210 si n30.015cos31.56 10860 -1.66sin 1700.4cos170 -1.56 10 1.66 sin 17 -0.4cos17 -4 592 10si r -0.0 1 6o33 2 44 0.3=22025.1N低速等速開始時(shí)F = F。m a。=22025.1- 32446 0.3=12291.3N重車沿井筒提升，空車沿井筒下放階段:低速等速運(yùn)行終

24、了時(shí)R 二 Kn(mi mZ)g(sin ficos：) mp g (L - L01 - L02)(sin_： 】f2 cos：)-n mZ1g(si nt rcos： ) _mp g (L01 L02)(s in： - f2cos：)-二m a0=1.1 41000 59210 sin 170.015cos171.56 10860 -1.66 -28.33sin1700.4cos170 -1.56 1 01.66 28.33 sin 17 -0.4cos17 -4 592 10 sin170 -0.015cos170 3 2 4 4 0.3=21791.8N加速開始時(shí)F亠二 m a1=217

25、91.8+32446 0.5=38014.8N加速運(yùn)行終了時(shí)rF2 二Kn(mi|mZ)g(sin t f1 cos ) mp g (L-L01-L02-LJ(sin t f2 cos )-nmZ1g(sinu f|Cos： ) _mp g (L01 L02 L1)(sin -f2cos：)亠二 m a1= 1.1 41000 59210 sin 1700.015cos1701.56 1 0860 -1.66 - 28.33-13.44sin 1700.4cos170 -1.56 1 01.66 28.33 1 3.44 sin 170-0.4cos170 -4 592 10sin 170-0

26、.015cos17032446 0.5=28004.9N等速開始時(shí)F3 = F2 二 m a1=28004.9-32446 0.5=11781.9N等速運(yùn)行終了時(shí)FF3 二 Kn(m mz)g(si n：cos： ) mp g (L - L01 - L02 - L1 一 L2)(s in：f2 cos )-nmZ1g(sin：tcos： )_mp g (L01 L02 L L2)(sin： - f2 cos )-1.1 41000 59210 sin 1700.015cos1701.56 10860 -1.66 -28.33 -13.4 -803.1sin170 0.4cos170 -1.56

27、10 1.66 28.33 13.4 803.1sin 17。- 0.4cos170 -4 592 10 sin170 -0.015cos170=5695.3N減速開始時(shí)F4 二 F3 - m a3= 5695.3-32446 0.5=-10527.7 N減速運(yùn)行終了時(shí)FF4 =Kn(m1mzg (si nJGosmp)gL-LQLpL亠-L2) (fs in： 2 - cos )nmhg( si 十 f 1 co g L0L +L +L23Q gfi n q -Scrsa )3= 1.1 41000 59210 sin 170.015cos171.56 10860 -1.66 -28.33

28、-13.4 -803.1 -13.4sin170 0.4cos170 -1.56 10 1.66 28.33 13.4 803.1 13.4sin 17-0.4cos17-4 592 10 sin170 -0.015cos170 -3 2 4 4 0.5=-10997.4N低速等速開始時(shí)F5 = F4 m a?= -10997.432446 0.5=5225.6N重車沿上井口棧橋提升，空車下行進(jìn)入井底車場(chǎng)段：低速等速運(yùn)行終了時(shí)F5 二 Kn(m1mz)g(sin： f1 cos ： )mpg (L 一 L01 -L02 - L1 一 L2 - L3 - L4)(sin 工f2 cos：)-nm

29、Z1g(sin ： cos ： ) mp g (L01L02L1 L2 L3 L4)(sin ： - f2cos：)一 二 ma。= 1.1 4 1000 592 10 sin 30 0.015cos301.56 10 (860 -1.66-28.33 -13.4 -803.1 -13.4 -28.33) sin1700.4cos170 -1.56 101.6628.33 13.4 803.1 13.4 28.33sin 170 -0.4cos170 -4 592 10 sin 30 - 0.015cos3032446 0.3=15486.8N制動(dòng)開始時(shí)F6 二F5 - m a5= 15486

30、.8-32446 0.3=5753.1N制動(dòng)減速運(yùn)行終了時(shí)F6 = Kn(mn + mz)g(sin P + cos P) - mp g L(sin。- f? cos)-nmZ1g(sin ： -f|Cos ： ) _ 為 m a5-1.1 4 1000 592 10 sin 30 0.015cos30 -1.56 10 860sin 170-O.4cos170 -4 592 10 sin30 -0.015co0 -3 2 44 6.3=4509.1N大小如表(4-1)表4-1各階段的受力受力圖如圖 4-5運(yùn) 行 階 段初加速低等速主加速勻速主減速低等速低減速初始終了初始終了初始終了初始終了初

31、始終了初始終了初始終了合22036220251229121791380142800117815695-10527-1099752215486575-4509力453N/4-5各階段受力圖4.11提升電動(dòng)機(jī)容量的計(jì)算 4.11.1提升電動(dòng)機(jī)等效力計(jì)算根據(jù)電動(dòng)機(jī)的發(fā)熱條件計(jì)算的等效力3.38 1010150=14562N式中Fd 等效力，N ;Td 等效時(shí)間，s,對(duì)于自然通風(fēng)冷卻的電動(dòng)機(jī)，可按式(2 1)進(jìn)行計(jì)算F2t 各個(gè)運(yùn)行階段力的平方與該段時(shí)間乘積的總和，可分為以下兩種 情況：當(dāng)該段的始點(diǎn)與終點(diǎn)的力相差不大時(shí)，則按(Fi2 Fi2)ti計(jì)算；當(dāng)該階段的始點(diǎn)與終點(diǎn)的力相差較大時(shí)，貝U應(yīng)按-(Fi2 FjFF；)ti計(jì)算，通常在最大速3度的等速階段出現(xiàn)這種情況。計(jì)算得2 10 F t =3.38 X0Tjt2) t2 c2J113.33 28.33 5.6 170.9 5.6 28.33 3.3328.33 - 2523=1 594s式中C1考慮電動(dòng)機(jī)以低速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，散熱條件不良系數(shù)，一般取C1 = -，2如果電動(dòng)機(jī)有強(qiáng)迫通風(fēng)的獨(dú)立通風(fēng)系統(tǒng)可取C1=0.751;C2電動(dòng)機(jī)在停歇時(shí)間的散熱不良系數(shù)，一般取13