熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)660MW凝汽式發(fā)電機(jī)組全廠原則性熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)

1、660660 mwmw 凝汽式發(fā)電機(jī)組全廠凝汽式發(fā)電機(jī)組全廠 原則性熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)原則性熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì) 學(xué)學(xué) 院：院： 交通學(xué)院交通學(xué)院 專專 業(yè)：業(yè)： 熱能與動(dòng)力工程熱能與動(dòng)力工程 姓姓 名：名： 學(xué)學(xué) 號(hào)：號(hào)： 指導(dǎo)教師：指導(dǎo)教師： 20152015 年年 1212 月月 目錄目錄 1.1. 引言引言.1 1 1.1 設(shè)計(jì)目的 .1 1.2 設(shè)計(jì)原始資料 .1 1.2.1 汽輪機(jī)形式及參數(shù).1 1.2.2 鍋爐型式及參數(shù)：.2 1.2.3 回?zé)嵯到y(tǒng).2 1.2.4 其它小汽水流量參數(shù).2 1.3 設(shè)計(jì)說明書中所包括的內(nèi)容 .2 2 2 原則性熱力系統(tǒng)原則性熱力系統(tǒng).3 3 2.1 發(fā)電廠原

2、則性熱力系統(tǒng)的組成 .3 2.2 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定內(nèi)容 .3 2.3 發(fā)電廠的型式及規(guī)劃容量的確定 .3 2.4 主機(jī)的選擇 .3 2.4.1 汽輪機(jī)的選擇 .3 2.4.2 鍋爐的選擇.3 2.5 輔助熱力系統(tǒng) .3 2.5.1 廠用輔助熱力系統(tǒng).3 2.5.2 廢熱及工質(zhì)的回收利用.3 2.5.3 補(bǔ)水問題.4 2.6 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定 .4 3.3. 全廠原則性熱力系統(tǒng)的計(jì)算全廠原則性熱力系統(tǒng)的計(jì)算.5 5 3.1 計(jì)算原始數(shù)據(jù) .5 3.1.1 汽輪機(jī)型式及參數(shù).5 3.1.2 鍋爐型式及參數(shù).5 3.1.3 回?zé)嵯到y(tǒng)及其參數(shù).5 3.2 熱力計(jì)算過程 .6 3.2

3、.1 整理原始數(shù)據(jù).6 3.2.2 計(jì)算汽輪機(jī)各級(jí)抽汽系數(shù)和凝汽系數(shù).8 j c 3.2.3 汽輪機(jī)汽耗的計(jì)算及流量校核 .13 0 d 3.2.4 熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算 .15 3.2.5 110%工況經(jīng)濟(jì)指標(biāo) .17 4 4 管道計(jì)算管道計(jì)算.1919 4.1 管道類別和材料 .19 4.1.2 主蒸汽管道材料及應(yīng)力計(jì)算 .19 4.1.3 其它管道材料和應(yīng)力計(jì)算 .19 4.2 管道規(guī)范 .20 4.2.1 公稱直徑 .20 4.2.2 其他管道的公稱直徑及實(shí)際流速.20 4.3 壁厚的計(jì)算 .21 4.3.1 直管壁厚計(jì)算.21 4.3.2 彎管壁厚計(jì)算.22 4.4 閥門 .23 5.5

4、.局部熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)說明局部熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)說明.2525 5.1 主蒸汽、再熱蒸汽系統(tǒng) .25 5.1.1 主蒸汽系統(tǒng)的選擇 25 5.1.2 主、再熱蒸汽（一、二次汽）系統(tǒng)的溫差偏差、壓損及管徑的優(yōu)化.25 5.2 旁路系統(tǒng).26 5.3 給水系統(tǒng) .28 5.3.1 給水泵的選擇 .28 5.3.2 給水系統(tǒng)的全面性熱力系統(tǒng) .28 5.3.3 給水系統(tǒng)的運(yùn)行 .28 5.4 回?zé)岢槠到y(tǒng) .29 5.5 除氧系統(tǒng) .30 5.6 加熱器疏水系統(tǒng) .30 5.7 主凝結(jié)水系統(tǒng) .31 5.8 全廠公用汽水系統(tǒng) .31 5.9 主廠房?jī)?nèi)的冷卻系統(tǒng) .32 5.9.1 發(fā)電機(jī)的冷卻系統(tǒng).32 5.

5、9.2 汽輪機(jī)車間內(nèi)的循環(huán)系統(tǒng).32 5.9.3 工業(yè)水系統(tǒng).32 5.9.4 全廠的疏水放水系統(tǒng).32 6.6.總結(jié)總結(jié).34.34 參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn).3535 熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)說明書熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)說明書 1.1.引言引言 1.11.1 設(shè)計(jì)目的設(shè)計(jì)目的 1.掌握整個(gè)熱力發(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)的熱力計(jì)算（熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計(jì)算方法） 2.熟悉熱力發(fā)電廠的全面性熱力系統(tǒng)圖主要內(nèi)容及設(shè)計(jì)要求； 3.在已知數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)并繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖； 4.計(jì)算原則性熱力系統(tǒng)： 要求額定工況的下熱力計(jì)算，計(jì)算額定工況下的熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，各處的汽水流量、 抽氣量、疏水量、凝結(jié)水量的大小。 5.設(shè)計(jì)熱力發(fā)

6、電廠的全面性熱力系統(tǒng) 1)對(duì)部分局部熱力系統(tǒng)分析說明 a.主蒸汽及旁路系統(tǒng)，再熱蒸汽及旁路系統(tǒng)； b.給水系統(tǒng)； c.高壓、低壓回?zé)岢槠俺跸到y(tǒng)的說明； d.主凝結(jié)水系統(tǒng)； e.抽真空系統(tǒng)； f.鍋爐的排污系統(tǒng)； g.廠用汽系統(tǒng)； h.全廠的疏、放水系統(tǒng)； i.發(fā)電機(jī)的冷卻水系統(tǒng)； 2） 設(shè)計(jì)及繪制發(fā)電廠的全面性熱力系統(tǒng) 3）完成全面性熱力系統(tǒng)的答辯； 6. 編制熱力發(fā)電廠課程設(shè)計(jì)說明書。 1.21.2 設(shè)計(jì)原始資料設(shè)計(jì)原始資料 1.2.11.2.1 汽輪機(jī)形式及參數(shù)汽輪機(jī)形式及參數(shù) 1、機(jī)組型式:n660-3.232/538/538 亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排氣、單軸凝汽式 2、額

7、定功率：pe=660mw 3、主蒸汽參數(shù)（主汽閥前）：p0=3.232mpa，t0=538 4、再熱蒸汽參數(shù)(進(jìn)氣閥前）： 熱段 prh=3.232mpa，trh=538 冷段 prh。i=3.567mpa，trh。i=315 再熱器及管道阻力損失為高壓缸排氣壓力的 8%左右。 0.080.083.5670.285 rhrh i ppmpa 5、汽輪機(jī)排氣壓力：pc=4.4/5.38mpa；排汽比焓 hc=2315.6kj/kg 機(jī)組各級(jí)回?zé)岢槠麉?shù)見表 2-1。 表表 2-12-1 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù) 抽汽管道壓損pj%33353333 項(xiàng) 目單位h1h2h3h

8、4h5h6h7h8 抽汽壓力 pjmpa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197 抽汽焓 hjkj/kg 3144.2 3027.1 3352.2 3169.0 2978.5 2851.0 2716.0 2455.8 加熱器上端差 t-1.70-1.702.82.82.82.8 加熱器下端差 t15.55.55.55.55.55.55.55.5 水側(cè)壓力 pwmpa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758 給水溫度：tfw=274.8 給水泵出口壓力 p=21.47mpa，給水泵效率 pu 0.83 pu 除氧器

9、至給水泵高差22.4 pu hkpa 小汽機(jī)排汽壓力 pc，xj=6.27kpa，小汽機(jī)排氣焓 hc，xj=2422.6kj/kg 1.2.21.2.2 鍋爐型式及參數(shù)：鍋爐型式及參數(shù)： 1、鍋爐型式：德國(guó) babcock-2208t/h，一次中間再熱，亞臨界壓力，自然循環(huán)汽 包爐 2、額定蒸發(fā)量：db=2208t/h 3、額定過熱蒸汽壓力 pb=17.42mpa 4、額定再熱蒸汽壓力 pr=3.85mpa 5、額定過熱氣溫 tb=541，額定再熱氣溫 tr=541 6、汽包壓力：pdrum=18.28mpa 7、鍋爐效率：92 . 0 b 1.2.31.2.3 回?zé)嵯到y(tǒng)回?zé)嵯到y(tǒng) 本熱力系統(tǒng)共

10、有八級(jí)抽汽，其中第一、二、三級(jí)抽汽分別供給三臺(tái)高壓加熱器， 第五、六、七、八級(jí)分別供給四臺(tái)低壓加熱器，第四級(jí)抽汽作為高壓除氧器的氣源。 七級(jí)回?zé)峒訜崞骶O(shè)置了疏水冷卻器，以充分利用本機(jī)疏水熱量來加熱本級(jí)主凝結(jié) 水。三級(jí)高壓加熱器和低壓加熱器 h5 分別都設(shè)置內(nèi)置式蒸汽冷卻器，為保證安全 性三臺(tái)高壓加熱器的疏水均采用逐級(jí)自流至除氧器，四臺(tái)低壓加熱器是疏水逐級(jí)自 流至凝汽器。 汽輪機(jī)的主凝結(jié)水經(jīng)凝結(jié)水泵送出，依次流過軸封加熱器、四臺(tái)低壓加熱器、 除氧器，然后由汽動(dòng)給水泵升壓，在經(jīng)過三級(jí)加熱器加熱，最終給水溫度為 252。 1.2.41.2.4 其它小汽水流量參數(shù)其它小汽水流量參數(shù) 高壓軸封漏氣量：

11、0.01d0，送到除氧器； 中壓軸封漏氣量：0.003d0,送到第七級(jí)加熱器； 低壓軸封漏氣量：0.0014d0，送到軸封加熱器； 鍋爐連續(xù)排污量：0.005db。 其它數(shù)據(jù)參考教材或其它同等級(jí)汽輪機(jī)參數(shù)選取。 1.31.3 設(shè)計(jì)說明書中所包括的內(nèi)容設(shè)計(jì)說明書中所包括的內(nèi)容 1.原則性熱力系統(tǒng)的擬定及熱力計(jì)算； 2.全面性熱力系統(tǒng)設(shè)計(jì)過程中局部熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)圖及其說明； 3.全面性熱力系統(tǒng)過程中管道的壓力、工質(zhì)的壓力、溫度、管道的大小、壁厚的 計(jì)算； 4.全面性熱力系統(tǒng)的總體說 2 2 原則性熱力系統(tǒng)原則性熱力系統(tǒng) 2.12.1 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的組成發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的組成 凝氣式發(fā)電

12、廠的熱力系統(tǒng)有鍋爐本體汽水系統(tǒng)、汽輪機(jī)本體熱水系統(tǒng)、機(jī)爐間 的連接管道系統(tǒng)和全廠公用汽水系統(tǒng)四部分組成。鍋爐本體汽水系統(tǒng)主要包括鍋爐 本體的汽水循環(huán)系統(tǒng)，主蒸汽及再熱蒸汽（一、二次蒸汽）的減溫水系統(tǒng)、給水調(diào) 節(jié)控制回路，及鍋爐排水和疏水排放系統(tǒng)等。汽輪機(jī)本體熱力系統(tǒng)主要包括汽輪機(jī) 面式回?zé)崞鳎ú缓跗鳎┫到y(tǒng)、凝氣系統(tǒng)、汽封系統(tǒng)、本體疏放水系統(tǒng)。機(jī)爐間 的連接系統(tǒng)主要包括主蒸汽系統(tǒng)，低、高溫再熱蒸汽系統(tǒng)和給水系統(tǒng)（包括除氧器） 等。再熱式機(jī)組還有旁路系統(tǒng)。全場(chǎng)公用汽水系統(tǒng)主要包括機(jī)爐特殊需要的用汽、 啟動(dòng)用汽、燃油加熱、采暖供汽、生水和軟化加熱系統(tǒng)、煙氣脫硫的煙氣加熱系統(tǒng) 等。新建電廠還有啟動(dòng)

13、鍋爐向公用蒸汽部分供汽的系統(tǒng)。 因此，發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)主要由鍋爐、汽輪機(jī)和以下各局部熱力系統(tǒng)組成：一、 二次蒸汽系統(tǒng)，給水回?zé)峒訜岷统跗飨到y(tǒng)，補(bǔ)充水引入系統(tǒng)，軸封汽及其他廢熱 回收（汽包爐連排擴(kuò)容回收，冷卻發(fā)電機(jī)的熱量回收）系統(tǒng)，輔助蒸發(fā)系統(tǒng)。 2.22.2 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定內(nèi)容發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定內(nèi)容 1、 確定發(fā)電廠的型式及規(guī)劃容量； 2、 選擇主機(jī)（汽輪機(jī)、鍋爐） ； 3、 確定正常工況下的輔助熱力系統(tǒng)，繪制發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)圖； 4、 進(jìn)行全廠原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算，以獲得額定工況下的全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)； 5、 選擇主要輔助熱力設(shè)備（如給水泵、凝結(jié)水泵、除氧器及其水箱等

14、） 。 2.32.3 發(fā)電廠的型式及規(guī)劃容量的確定發(fā)電廠的型式及規(guī)劃容量的確定 由設(shè)計(jì)任務(wù)書可知，該設(shè)計(jì)熱力發(fā)電的型式為凝汽式。又由于本設(shè)計(jì)為 660mw 凝汽式熱力發(fā)電廠的設(shè)計(jì)，因此可將此電廠的規(guī)劃容量看成是單機(jī)容量，既 660mw。 2.42.4 主機(jī)的選擇主機(jī)的選擇 2.4.1 汽輪機(jī)的選擇 （1）汽輪機(jī)的選擇：（由課程設(shè)計(jì)任務(wù)書及電廠型式確定） 凝汽式機(jī)組 n300-3.232/538/538 （2）單機(jī)容量選擇：660mw 2.4.22.4.2 鍋爐的選擇鍋爐的選擇 （1）鍋爐形式及容量：（根據(jù)鍋爐是汽輪機(jī)匹配選擇） 鍋爐參數(shù)：德國(guó) babcock-2208t/h，自然循環(huán)汽包爐 鍋

15、爐過熱器出口額定蒸汽壓力宜為汽輪機(jī)額定進(jìn)氣壓力的 105%，過熱器出口 額定蒸汽量溫度宜比汽輪機(jī)進(jìn)氣溫度高 5.冷卻再熱器管道，再熱器，熱段再熱 蒸汽管道額定工況下的壓力，分別為汽輪機(jī)額定工況高壓缸排氣壓力的 2%，4%，2%. 再熱器出口額定蒸汽溫度宜比汽輪機(jī)中壓缸額定進(jìn)氣溫度高 5。 2.52.5 輔助熱力系統(tǒng)輔助熱力系統(tǒng) 2.5.12.5.1 廠用輔助熱力系統(tǒng)廠用輔助熱力系統(tǒng) （1）小汽輪機(jī)用汽；采用汽輪機(jī)第 4 級(jí)抽泣驅(qū)動(dòng)汽動(dòng)給水泵； （2）燃油加熱、煙氣脫硫的煙氣蒸汽加熱系統(tǒng)等 2.5.22.5.2 廢熱及工質(zhì)的回收利用廢熱及工質(zhì)的回收利用 （1）鍋爐的連續(xù)排污利用系統(tǒng) 排污擴(kuò)容回收

16、工質(zhì)，未回收的污水熱量的回收； （2）除氧器的排汽的利用系統(tǒng) 直接排到大氣或者進(jìn)入到凝汽器 2.5.32.5.3 補(bǔ)水問題補(bǔ)水問題 （1）由于熱力系統(tǒng)中存在漏氣等工質(zhì)損失，故需要對(duì)鍋爐直行給水的補(bǔ)充，以彌 補(bǔ)工質(zhì)的損失，保證鍋爐產(chǎn)汽平穩(wěn)。 （2）補(bǔ)充水的補(bǔ)入原則 在滿足主要的技術(shù)要求之上力求合理、經(jīng)濟(jì)效益最高。對(duì)什么地方補(bǔ)入及怎 樣補(bǔ)入有一定的要求，一般補(bǔ)水的溫度和補(bǔ)入點(diǎn)的溫度應(yīng)該最小，因?yàn)閾Q熱溫差最 小，可用能損失越小。如補(bǔ)充水溫度為 20則應(yīng)從凝汽器補(bǔ)入，若利用了排污加 熱，則從除氧器補(bǔ)入。 （3）補(bǔ)充水系統(tǒng)設(shè)計(jì)： 補(bǔ)入點(diǎn)：本課程設(shè)計(jì)中采用補(bǔ)充水經(jīng)軟化處理后從凝汽器補(bǔ)入； 補(bǔ)充水溫度為 4

17、0左右； 補(bǔ)充水量應(yīng)與工質(zhì)損失相等，本設(shè)計(jì)大致為 0.015d0 2.62.6 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定 根據(jù)前面的各項(xiàng)設(shè)計(jì)內(nèi)容可擬定出發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)。原則性熱力系統(tǒng)圖 見圖 1 該熱力系統(tǒng)圖中，發(fā)電廠機(jī)組型號(hào)為：n660-16.68/538/538,為國(guó)產(chǎn)機(jī)組，配德 國(guó) babcock-2208t/h，一次中間再熱，亞臨界壓力，自然循環(huán)汽包鍋爐。機(jī)組汽輪 機(jī)為亞臨界壓力、單軸四缸四排氣、一次中間再熱?；?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一 除氧” ，除氧器采用滑壓式運(yùn)行，七級(jí)回?zé)峒訜崞骶O(shè)置了疏水冷卻器，以充分利 用本機(jī)疏水熱量來加熱本級(jí)主凝結(jié)水。三級(jí)高壓加熱器分別都設(shè)

18、置內(nèi)置式蒸汽冷卻 器。為保證安全性三臺(tái)高壓加熱器的疏水自流至除氧器，四臺(tái)低壓加熱器的疏水逐 級(jí)自流至凝汽器。補(bǔ)充水從凝汽器補(bǔ)入，除氧器采用第 4 段抽汽。給水泵設(shè)有兩臺(tái) 汽動(dòng)式調(diào)整泵，一臺(tái)電動(dòng)式備用泵；汽動(dòng)式給水泵由凝汽式小汽輪機(jī)帶動(dòng)，其汽源 來自 4 段抽汽，排氣進(jìn)入主凝汽器。為保證鍋爐的汽水品質(zhì)，對(duì)凝結(jié)水需全部過程 進(jìn)過處理，故設(shè)有凝結(jié)水除鹽裝置，及相應(yīng)的升壓泵。 3.3.全廠原則性熱力系統(tǒng)的計(jì)算全廠原則性熱力系統(tǒng)的計(jì)算 3.13.1 計(jì)算原始數(shù)據(jù)計(jì)算原始數(shù)據(jù) 3.1.13.1.1 汽輪機(jī)型式及參數(shù)汽輪機(jī)型式及參數(shù) 機(jī)組型式：n660-3.232/538/538， 亞臨界、一次中間再熱、四

19、缸四排汽、單軸凝氣式汽輪機(jī)； 額定功率：pe=660mw 主蒸汽參數(shù)（主汽閥前）：p0=3.232mpa，t0=538 再熱蒸汽參數(shù)(進(jìn)氣閥前）： 熱段 prh=3.232mpa，trh=538 冷段 prh。i=3.567mpa，trh。i=315 再熱器及管道阻力損失為高壓缸排氣壓力的 8%左右。 0.080.083.5670.285 rhrh i ppmpa 汽輪機(jī)排氣壓力：pc=4.4/5.38mpa；排汽比焓 hc=2315.6kj/kg 3.1.23.1.2 鍋爐型式及參數(shù)鍋爐型式及參數(shù) 鍋爐型式:德國(guó) babcock-2208t/h，一次中間再熱，亞臨界壓力，自然循環(huán)汽 包爐 過

20、熱蒸汽參數(shù):pb=17.42mpa，tb=541 汽包壓力:pdrum=18.28mpa 額定蒸發(fā)量:db=2208t/h 鍋爐效率:92 . 0 b 再熱蒸汽參數(shù)： 再熱器進(jìn)口參數(shù): 再熱器出口參數(shù): 3.1.33.1.3 回?zé)嵯到y(tǒng)及其參數(shù)回?zé)嵯到y(tǒng)及其參數(shù) 該機(jī)組設(shè)有 s 級(jí)回?zé)岢闅?，即：“三高四低一除氧?。結(jié)合原則性熱力系統(tǒng)圖 選定額定工況時(shí)各抽氣參數(shù)如表 1 所示： 項(xiàng)目單位 h1h2h3h4h5h6h7h8 抽氣壓力 mpa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.109 0.019 7 抽氣溫度c 34432043033026819111071.7 抽氣焓 k

21、j/k g 3144. 2 3027. 1 3352. 2 3169. 0 2978. 5 2851.0 2716. 0 2455. 8 加熱器上端 差 c -1.70-1.7-2.82.82.82.8 加熱器下端 差 c 5.55.55.5-5.55.55.5- 水側(cè)壓力 mpa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758 抽氣管道壓 %33353333 表 1：各級(jí)回?zé)岢闅鈪?shù) 最終給水水溫度：274.8 前置泵和給水泵均由驅(qū)動(dòng)汽輪機(jī)（小汽輪機(jī)）帶動(dòng)，其汽源取自主機(jī)第 4 段抽汽， 排汽進(jìn)入主凝汽器。給水泵出口壓力：，給水泵效率：0.83；除氧21.47

22、 pu pmpa 器至給水泵高差：h=22.4m。 小汽輪機(jī)進(jìn)氣壓力 進(jìn)汽比焓： mpapdt69 . 0 0 04 3169/ dt hhkjkg 小汽輪機(jī)排汽壓力 進(jìn)汽比焓：hc,xj=2315.6kj/kg0.00627 dt c pmpa 其他小汽水流量參數(shù) 高壓軸封漏氣量:送至除氧器，比焓： 01 01 . 0 ddsgkgkjhsg/ 5 . 3215 1 中壓軸封漏氣量:送至 7 號(hào)加熱器，比焓： 02 003 . 0 ddsgkgkjhsg/ 6 . 3329 2 低壓軸封漏氣量:送至軸封加熱器，比焓： 02 003 . 0 ddsgkgkjhsg/ 2 . 2716 3 鍋爐

23、連續(xù)排污量： bbl dd005 . 0 工質(zhì)滲漏量：集中在第四級(jí)抽汽管路上。 0 01 . 0 ddl 補(bǔ)水量： 0 015 . 0 ddmm 其他數(shù)據(jù)的選取 各抽汽管壓損為：5%,補(bǔ)充水經(jīng)軟化處理引入主凝汽器，其水溫為。主機(jī)的械c 40 效率，發(fā)電機(jī)效率：，小汽輪機(jī)的機(jī)械效率，給水994 . 0 m 99 . 0 g 99 . 0 dt m 泵出口壓力 p=21.47mpa，給水泵效率,汽輪機(jī)高壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失： pu 0.83 pu ，中壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失：，中低壓缸連通管損失：；%3 0 p%2 rh p%1 lpc p 各加熱器的效率見具體計(jì)算。廠用電率，忽略加熱器和抽氣管路上的散熱0

24、7 . 0 損失，忽略凝結(jié)水泵的工質(zhì)比焓升。 3.23.2 熱力計(jì)算過程熱力計(jì)算過程 3.2.13.2.1 整理原始數(shù)據(jù)整理原始數(shù)據(jù) 1、 主蒸汽參數(shù) 由主氣門前壓力 p0=3.232mpa 溫度，查水蒸汽性質(zhì)表，得到主蒸汽ct 538 0 的比焓值。 0 3460/hkjkg 主氣門后壓取新汽壓損，故 p0=(1-p1)p0=(1-0.04)%3 0 p 16.68=16.0128mpa 由 p0=16.0128mpa, h0= h0=3397.1kj/kg,查水蒸氣性質(zhì)表，得主汽門后氣溫 t0=535.254。 2、 再熱蒸汽參數(shù) 再熱蒸汽進(jìn)入中壓缸的壓力為：prh=3.232mpa,溫度

25、 trh=538,查水蒸氣性質(zhì) 表，得再熱蒸汽比焓值 hrh=3538.9029kj/kg. 中壓氣門后壓 prh=(1-p2)prh=(1-0.02)3.232=3.16736mpa 損 由 prh=3.1673mpa, hrh= hrh=3538.9029kj/kg,查水蒸氣性質(zhì)表,得中聯(lián)門后 再熱氣溫 trh=537.716. 中壓缸排汽至低壓連通管壓損為：1%進(jìn)入低壓缸時(shí)的壓力： 。mpaplpc0735 . 0 排汽壓力 0.006mpa，排汽干度。9 . 0 c 在焓熵圖上作該機(jī)組的汽態(tài)線， （見圖 2）改機(jī)組各計(jì)算點(diǎn)的汽水參數(shù)如下表 2 所 示： 表 2 機(jī)組各計(jì)算點(diǎn)的汽水參數(shù)

26、抽汽口加熱汽側(cè)被加熱水側(cè) 設(shè) 備壓 力 溫 度 j t 焓 h 壓 力 j p 飽 和 水 溫 度 sj t 飽 和 水 焓 j h 疏水 d wj h 放 熱 量 j q 出 口 溫 度 wj t 壓 力 wj p 出 口 焓 wj h 端 差 j 焓 升 j 計(jì) 算 點(diǎn) 單 位 mpac kj/k g mpac kj/ kg kj/k g kj/ kg c mpa kj/ kg c kj/ kg 0- 16. 17 538 3396 .6 0- 15. 865 536 3396 .6 1 h 1 5.9 45 387 3144 .2 4.3 92 256 111 4.6 1070 .6 2

27、07 3.6 256 21. 47 111 4.6 0 67. 9 2 h 2 3.6 68 321 3027 .1 3.5 862 244 105 6.3 876. 3 215 0.8 242 21. 47 104 6.7 2 192 .7 2- 3.2 94 538 3538 .3 3 h 3 1.7 76 447 3352 .2 1.5 537 200 852 .34 749. 3 260 2.9 200 21. 47 8540 104 .7 4 h 4 0.9 64 355 3169 .0 0.7 725 169 714 .87 169 0.9 16 714 .87 0 99. 39

28、5 h 5 0.4 16 257 2978 .5 0.4 269 146 615 .02 508. 02 247 0.4 8 144 2.7 58 606 .41 2 98. 39 6 h 6 0.2 26 191 2851 .0 0.2 181 123 516 .52 414. 52 223 6.4 8 119 2.7 58 499 .51 4 84. 99 7 h 7 0.1 09 120 2716 .0 0.0 943 98 410 .63 311. 3 240 4.7 94 2.7 58 393 .77 4 82. 47 3.2.23.2.2 計(jì)算汽輪機(jī)各級(jí)抽汽系數(shù)計(jì)算汽輪機(jī)各級(jí)抽汽系

29、數(shù)和凝汽系數(shù)和凝汽系數(shù) j c 由于保溫比較好，故加熱器的熱效率近似為：100%。 1、高壓加熱組的計(jì)算 （1）高壓加熱器 h1 的熱平衡計(jì)算： 1 =0.07143 1 ,1 2,1 , 1 d hwwfw hh hh 1080.9- 3144.2 0 . 1 1056.6- 1204.89945 . 0 高壓加熱器 h1 的疏水系數(shù) ： 1 ,d =0.07143 1 ,d 1 （2）由高壓加熱器 h2 的熱平衡計(jì)算： 2 2,2 2,1 ,1 ,3 ,2, 2 d dddhwwfw hh hhhh =0.07218 908.1- 3027.1 908.1- 1080.9 0.071430

30、 . 1 890.4- 1056.69945 . 0 高壓加熱器 h2 的疏水系數(shù) ： 2,d =+=0.07143+0.07218=0.14362 2,d 1 ,d 2 8 h 8 0.0 19 62 2455 .8 0.0 419 73 322 .34 207. 04 224 8.8 6 69 2.7 58 288 .82 4 81. 78 cc 0.0 06 35 2325 .9 36. 18 0.0 06 143 .24 （3）由高壓加熱器的熱平衡計(jì)算： 3 h 3 a 本級(jí)計(jì)算時(shí)，高壓加熱器額進(jìn)水焓為未知，故先計(jì)算給水泵的介質(zhì)比焓升 3 h 。 pu h 如圖（3）所示，泵入口靜壓：

31、 pu p 式中 除氧器壓力，mpa； 4 p 除氧器至給水泵水的平均密度， 3 mkg =0.5*（+）=0.5*（21.47+1.130）=11.30 mpa pj p pu p pu p 給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焓： pj h 取=746.0 pj h pu hkgkj 根據(jù)=11.30 mpa 和=746.0查得： pj p pj hkgkj 給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容=0.001112 pu vkgm3 給水泵介質(zhì)焓升 pu =-= pu pu h pu h pu pupupu ppv 3 10 =27.3 83 . 0 101.130-21.470.001112 3 kgkj 給水泵出口焓：

32、pu h =+=746.0+27.3=773.2 pu h pu h pu kgkj 高壓加熱器 h3 的抽汽系數(shù)： 3 3 ,3 3 ,2,2,3 , 3 d dddhpuwfw hh hhhh =0.03749 770.6- 3352.2 770.6- 908.1 0.143620 . 1773.2-890.49945 . 0 高壓加熱器 h3 的疏水系數(shù) ： 3 ,d =+=0.14362+0.03749=0.1811 3 ,d 2,d 3 2.除氧器的計(jì)算 4 h 除氧器物質(zhì)平衡：=+=0.99447 +0.032570791=1.02704 4, c fw sp )()( 5 ,6,

33、6,5 ,4,4,5 ,3 ,3 ,5 ,4,4,4wsgsgwsgsgwddhwwc hhhhhhhh 5 ,45 ,12,12,5 ,10,10, )()( wwsgsgwsgsg hhhhhh = 595.6-3395.30.001430 595.6- 770.6 0.18110 594.4- 746.0 1.02704 0.03235595.6-34740.001369595.6-3024.30.001591 595.6- 3169.0595.6-697 =0.04232 圖 3.3 給水泵焓升示意圖 由于第級(jí)抽氣還供小汽機(jī)用汽，已知水泵效率小汽輪機(jī)機(jī)械效率85 . 0 fp ，于是小

34、汽輪機(jī)汽耗系數(shù)為：99 . 0 dt t dt t a 3 . 26005. 185. 0)15.245264.3121( dt t pufw dt m dt t dt t a aha 所以0464 . 0 dt t a 故第 4 級(jí)抽氣系數(shù)為： 4 a07 . 0 0464 . 0 0236 . 0 44 dt tr aaa 3.低壓加熱組抽氣系數(shù)： （1）由低壓加熱器的熱平衡計(jì)算： 4 h 5 a 低壓加熱器 h5 的出水系數(shù)： 5 , c =- - 5 , c 4, c 3 ,d 4 4,sg 6,sg 10,sg 12,sg =1.02704-0.18110-0.04232-0.001

35、430-0.001591-0.001369-0.03235 =0.76688 低壓加熱器 h5 的抽汽系數(shù)： 5 =0.02773 5 ,5 6,5 ,5 , 5 d hwwc hh hh 528.7- 2978.5 0 . 1 507.0- 595.6 0.76688 低壓加熱器 h5 的疏水系數(shù)： 5 ,d =0.02773 5 ,d 5 （2）由低壓加熱器的計(jì)算： 6 h 低壓加熱器 h6 的抽汽系數(shù)： 6 6,6 6,5 ,5 ,7,6,5 , 6 d dddhwwc hh hhhh = 435.5-2851.0 435.5-528.70.027730 . 1414.2-507.00.

36、76688 =0.02838 低壓加熱器 h6 的疏水系數(shù)： 6,d =+=0.02772+0.02838=0.05611 6,d 5 ,d 6 (3)低壓加熱器的熱平衡計(jì)算： 7 h 由于低壓加熱器 h8 的疏水采用疏水泵打回本級(jí)的主凝結(jié)水出口的形式，低壓 加熱器 h7 的進(jìn)水比焓未知，故先預(yù)選=239.5kj/kg，最后校核。 7,w h 則低壓加熱器 h7 的抽汽系數(shù)： 7 7,7 7,6,6, 7,7,5 , 7 d dddhwwc hh hhhh 258.7- 2716.0 7 . 258 7 . 3154002862 . 0 258.7-435.50.056100 . 1239.5

37、-414.20.76667 =0.04699 低壓加熱器 h7 的疏水系數(shù)： 7,d =+=0.05611+0.04699=0.10310 7,d 6,d 7 的疏水系數(shù)： 7 h0995 . 0 003 . 0 0280 . 0 0685. 0 2,76,7, sgdd aaaa (4)低壓加熱器 h8 的熱平衡計(jì)算： 由于低加 h8 的進(jìn)水焓、疏水焓為未知，故先計(jì)算軸封加熱器 sg。 sgw h ,8 ,d h 又由于軸封加熱器 sg 的出水系數(shù)未知，故先預(yù)選=0.63094，最后校核。 sgc, 由 sg 的熱平衡，得軸封加熱器出水焓： sgw h , = sgw h , sgc hsg

38、dsgsg c hh h , , =131.14kj/kg 63094 . 0 1415 7 . 315400062447 . 0 3 . 128 由=2.758mpa，=131.14 kj/kg，查得軸封加熱器出水溫度=30.69 sgw p ,sgw h ,sgw t , 。c 由于低壓加熱器 h8 未設(shè)疏水冷卻器，所以疏水溫度=59.1 8 ,d t 8 , s tc 由=0.0197mpa, =59.1查得低壓加熱器 h8 疏水焓=247.3 kj/kg 7 p 8 ,d tc 8 ,d h 低壓加熱器 h8 的抽汽系數(shù)： 8 8 ,8 8 ,7,7,8 , 8 d dddhsgwws

39、gc hh hhhh = 3 . 247 8 . 2455 3 . 247 7 . 25810310. 01/ 0 . 131 9 . 23763094 . 0 =0.02997 低壓加熱器 h8 的疏水系數(shù)： 8 ,d =+=0.10319+0.02998=0.13307 8 ,d 7,d 8 4、汽輪機(jī)凝氣系數(shù)的計(jì)算及檢驗(yàn) （1）由凝汽器的質(zhì)量平衡給計(jì)算 c a masgxjdcc 8 ,5 , =0.76667-0.13307-0.03751-0.003924-0.03786 =0.55451 （2）由汽輪機(jī)汽側(cè)平衡校驗(yàn) c a h4 抽汽口抽汽系數(shù)和 4 =+ 4 4 xj nf pl

40、 =0.04252+0.03751+0.03235+0.01082 =0.12300 各加熱器抽汽系數(shù)和 j =+ j 1 2 3 4 5 6 7 8 =0.07143+0.07218+0.03749+0.12320+0.02772+0.02838+0.04709+0.02998 =0.43718 軸封漏汽系數(shù)和 ksg, =+ ksg, 2,sg 4,sg 5 ,sg 6,sg 7,sg 8 ,sg 9 ,sg 10,sg =0.0001913+0.001430+0.001032+0.001591+0.001265+0.0006731+ 0.0007626+0.001369 =0.00831

41、4 凝汽系數(shù)： c =1-=1-0.43718-0.008314=0.55451 c j ksg, 該值與由凝汽器質(zhì)量平衡計(jì)算得到的相等，所以凝汽系數(shù)計(jì)算正確。 c a 3.2.33.2.3 汽輪機(jī)汽耗汽輪機(jī)汽耗的計(jì)算及流量校核的計(jì)算及流量校核 0 d (1)估算汽輪機(jī)純凝氣運(yùn)行時(shí)的汽耗，鍋爐熱負(fù)荷及煤耗量 0, c d b q cp b kgkjqhh rqic /79.1585)25.302929.3538( 9 . 2325 9 . 3402 c0 hkg kgkj mwp d gmic e c / 3 . 692080 99 . 0 994 . 0 /79.1585 100030036

42、003600 0, 取由于回?zé)岫龃蟮钠淖酉禂?shù)：，則汽輪機(jī)汽耗：26 . 1 hkgdd c / 2 . 872021 3 . 69208026 . 1 0, 0 （3）汽輪機(jī)的計(jì)算如下表 3 所示： ijijh 表 3：計(jì)算 ijijh 氣 缸 氣態(tài) 線段 ij h kgkj hij ij / 0-1 99 . 0 01 . 0 1 1 . 010 sg 88.330 02.3072 9 . 3402 1010 hhh327.57 高 壓 缸 1-2 9598 . 0 0302 . 0 99 . 0 11021 51.42 51.302902.3072 2121 hhh40.80 2-3

43、8743 . 0 003 . 0 8773 . 0 8773 . 0 0825 . 0 9598 . 0 2, 221 32 sgrhrh rh 57.217 72.332029.3538 2132 hhh190.22 3-4 8322 . 0 0421 . 0 8743 . 0 3 43 rh 08.199 64.312172.3320 4343 hhh165.67 4-5 7503 . 0 01 . 0 0014 . 0 07 . 0 8322 . 0 3 ,44354 lsg 3 . 121 34.300064.3121 5454 hhh91.07 中 壓 缸 5-6 716 . 0 0

44、348 . 0 7508 . 0 55465 6 . 148 74.285134.3000 6565 hhh106.40 低壓缸 6-7 6823 . 0 0337 . 0 716 . 0 66576 12.154 62.269774.2851 7676 hhh105.16 7-8 6543 . 0 028 . 0 6823 . 0 77687 0.66 0.83mpa 94.69 8-c 6181 . 0 0362 . 0 6543 . 0 8878 c 227 9 . 2325 9 . 2552 88 cc hhh140.31 整機(jī) kgkjhij ij /89.1261 由功率平衡式求汽

45、耗： 0 d 誤差： ，是允許的。%5 . 0%26. 0%100 2 .872021 |2 .8720214 .869722| %100 dd d 0 00 d 氣耗率： 。)./(9 . 2 300000 4 .869722 0 0 hkwkg p d d e 以為基準(zhǔn)，計(jì)算各項(xiàng)汽水流量如下表 4 所示：hkgd/ 4 . 869722 0 表 4： 各項(xiàng)汽水流量 3.2.43.2.4 熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)計(jì)算 （1） 汽輪機(jī)組熱耗、汽輪機(jī)比熱耗、汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率 0 q 0 q i )()( 000 mm wfwmmrhrhfw hhdqdhhdq =869722.4（3402.

46、9-1096.15）+763007.5（3538.29-3029.5） 13045.8（1096.15167.44） 項(xiàng)目 kg/h 項(xiàng)目 kg/h 第一級(jí)抽汽 01 0302 . 0 dd 26265.6第七級(jí)抽汽 07 028 . 0 dd 24352.2 第二級(jí)抽汽 02 0825 . 0 dd 71752.1第八級(jí)抽汽 08 0362 . 0 dd 31484.0 第三級(jí)抽汽 03 0421 . 0 dd 36615.3凝汽量 0 6181 . 0 ddc537575. 4 h4 汽耗 04 0234 . 0 ddr20525.4鍋爐蒸發(fā)量 0 ddb869722. 4 小汽輪機(jī)汽耗

47、0t 0464 . 0 dddt40335.1 給水流量 0 005 . 1 ddfw874071 第五級(jí)抽汽 05 0348 . 0 dd 30266.3再熱蒸汽流量 0 8773 . 0 ddrh763007. 5 第六級(jí)抽汽 06 0337 . 0 dd 29309.6補(bǔ)充水量 0 0015 . 0 ddmm13045.8 =2382326967kj/h=2382gj/h )( 00mmfwmmfw hhhhq =3402.9-1096.15+0.8773(3538.29-3029.5)-0.015(1096.15-167.44) =2739.2kj/kg 46067 . 0 2 . 2

48、739 89.1261 0 q wt t (2)汽動(dòng)給水泵功率： kw ppvd p fp dfpfwfwdt fpe 6 .6381 85 . 0 3600 )89 . 0 2 . 21(1 . 1874071 3600 )( )( （3）汽輪機(jī)產(chǎn)電功率、熱耗率、熱效率、汽輪發(fā)電機(jī)組絕對(duì)電效率 e q0 e q e e e hgjqqe/32.2382 00 )/(66.7775 6 . 638110300 1032.2382 3 6 0 hkwkj pp q q dt ee e e 46298 . 0 66.7775 36003600 e e e q 45333 . 0 1032.2382

49、 1030036003600 6 3 0 q pe e （4）鍋爐熱負(fù)荷 b q )(brhrhfwfwbbb qdhdhdq =869722.43411.17-8740711096.15+763007.5(3548.9-3018.5) =2413.357hgj / (5) 管道效率 p %71.98 36.2413 32.2382 0 b p q q （6）全廠（單元）熱耗、熱耗率、凈熱效率、全廠（單元）毛效率、 cp q cp q n cp cp 凈效率 n cp h/gj q q b b cp 全廠（單元）毛效率： bpecp )hkw/(kj 36003600 q cp cp )1 (

50、 cp n cp （7）全廠煤耗、全廠發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗，全廠供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 s cp b s b s n b 全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗量： h/kg q q b s cps cp 標(biāo)煤 （注：取中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)煤發(fā)熱量 qs=29270kj/kg） 全廠原煤耗量：h/kg q q b 1 cp cp （注：取燃煤低位發(fā)熱量 q1=15660kj/kg） 全廠發(fā)電標(biāo)煤耗率： )hkw/(g 29270 3600 b cp s 標(biāo)煤 凈供電煤耗率：)hkw/(g 123 . 0 b n cp n cp 標(biāo)煤 3.2.53.2.5 110%110%工況經(jīng)濟(jì)指標(biāo)工況經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 機(jī)組的最大工況即 110%工況，此時(shí)機(jī)組的進(jìn)氣壓力

51、和溫度都不變，只是進(jìn)氣量 有所增加；因此汽輪機(jī)每級(jí)后蒸汽參數(shù)也不變，抽汽參數(shù)也與額定工況相同。 （1）功率平衡式求汽耗率 0 d h/kg h p3600 d gmijij e 0 汽耗率： )hkw/(kg p d d e 0 0 （2）汽輪機(jī)組熱耗、汽耗機(jī)比熱耗，汽輪機(jī)絕對(duì)內(nèi)效率 0 q 0 q i )hh(dqd)hh(qq mm wfw mmrh rhfw0 0 0 mmfwmmrhrhfw hhqhhq 0 0 46067 . 0 2 . 2739 89.1261 0 q wi i （3）汽動(dòng)給水泵功率： kw ppvd p fp dfpfwfwdt fpe 8 . 7019 85

52、. 0 3600 89. 0 2 . 211 . 1 2 . 961478 3600 （4）汽輪機(jī)產(chǎn)電功率、熱耗率、熱效率、汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組絕對(duì)電效率 0 e q e q e e e hgjqqe/ 6 . 2620 00 hkwkj pp q q dt fpee e e / 8 . 7775 8 .701910330 10 6 . 2620 3 6 0 46297 . 0 8 .7775 3600 3600 e e e q 45333 . 0 10 6 . 2620 103303600 3600 6 3 0 q pe e （5）鍋爐熱負(fù)荷 b q hgj qdhdhdq brhrhfwfwbb

53、b / 7 . 2654 5 . 3018 9 . 3548 3 . 83930815.1096 2 . 96147817.3411 7 . 956694 （6）全廠（單元）熱耗 cp q hgj q q b b cp / 5 . 2885 92 . 0 7 . 2654 （7）全廠煤耗 s cp b 全廠標(biāo)準(zhǔn)煤耗量：hkg q q b s cps cp /1058.98 29270 10 5 . 2885 3 6 標(biāo)煤 全廠原煤耗量：hkg q q b cp cp /1026.184 15660 10 5 . 288 3 6 1 4.4.管道計(jì)算管道計(jì)算 4.14.1 管道類別和材料管道類別

54、和材料 發(fā)電廠高壓管道均采用無縫鋼管，低壓管道采用直縫管道。 4.1.14.1.1 主蒸汽管道設(shè)計(jì)壓力及溫度主蒸汽管道設(shè)計(jì)壓力及溫度 鍋爐過熱器出口額定工作壓力，過熱器溫度。所以，mpapb67.16543 0 b t 為保留一定裕度，設(shè)計(jì)壓力，設(shè)計(jì)為溫度。mpapp b 5 . 1705 . 1 1 555 1 b tt 4.1.24.1.2 主蒸汽管道材料及應(yīng)力計(jì)算主蒸汽管道材料及應(yīng)力計(jì)算 根據(jù)管道的設(shè)計(jì)壓力及設(shè)計(jì)溫度可以確定，主蒸汽管道采用 12crlmov 號(hào)鋼。 查詢資料可得，主蒸汽管道材料的各項(xiàng)應(yīng)力是： ，,mpa b 736.470 20 mpa s 982.254 555 mp

55、a d 445.104 555 所以，按照第三強(qiáng)度理論可知道， 鋼材的許用應(yīng)力 mpa dsb t 63.69 5 . 1 , 5 . 1 , 3 min 55555520 4.1.34.1.3 其它管道材料和應(yīng)力計(jì)算其它管道材料和應(yīng)力計(jì)算 根據(jù)各管道的設(shè)計(jì)壓力及設(shè)計(jì)溫度選取各管道材料如下表： 表 6：各管道材料選擇及相應(yīng)強(qiáng)度 管道管道材料管道種類 材料強(qiáng)度（mpa） 抗拉強(qiáng)度屈服強(qiáng)度持久強(qiáng)度許用應(yīng)力 主蒸 汽管 12cr1mov 無縫鋼管 yb529-70 470.736254.982104.44569.63 再熱 蒸汽 管 12cr1mov 無縫鋼管 yb529-70 470.736254

56、.982100.03566.69 旁路 蒸汽 管 12cr1mov 無縫鋼管 yb529-70 470.736254.982104.44569.63 主給 水管 q235-a 無縫鋼管 yb529-70 372.666225.561164.022109.348 凝結(jié) 水管 q235-a,f 電焊鋼管 yb234-63 372.666225.561223.658124.222 4.24.2 管道規(guī)范管道規(guī)范 為了實(shí)現(xiàn)管道制造和使用上的標(biāo)準(zhǔn)化，國(guó)家對(duì)管道及其附件制訂了規(guī)范公稱 直徑，作為管道計(jì)算直徑等級(jí)。公稱直徑只是名義上的計(jì)算內(nèi)徑。在進(jìn)行管道設(shè)計(jì)、 制造及管道連接時(shí)都采用公稱直徑作為管道的基本尺

57、寸。 4.2.14.2.1 公稱直徑公稱直徑 例如：由于主蒸汽采用雙管單管雙管系統(tǒng)，所以htgg/ 7 . 869 0 對(duì)于單向流體的管道，初選主蒸汽的流速為 w=50m/s,根據(jù)連續(xù)方程式其內(nèi)徑 ： i d mm w gv di98.355 50 0206 . 0 7 . 869 7 . 594 7 . 594 再按照工程設(shè)計(jì)規(guī)定的管子公稱直徑系列選?。籱mdi350 所以管內(nèi)蒸汽流速為sm d gv w i / 7 . 51 35 . 0 14 . 3 0206 . 0 7 . 86944 22 式中 g介質(zhì)的質(zhì)量流量，t/h; v介質(zhì)的比容， kgm / 3 抽汽 管 1 20 鋼無縫鋼

58、管 yb529-70 402.087215.754141.07494.0493 抽汽 管 2 20 鋼無縫鋼管 yb529-71 402.087215.754152.4101.6 抽汽 管 3 20 鋼無縫鋼管 yb529-72 402.087215.75494.88363.2552 抽汽 管 4 20 鋼無縫鋼管 yb529-73 402.087215.754156.961104.641 抽汽 管 5 20 鋼無縫鋼管 yb529-74 402.087215.754177.997118.665 抽汽 管 6 q235-a 無縫鋼管 yb529-70 372.666225.561173.583

59、115.772 抽汽 管 7 q235-a,f 電焊鋼管 yb234-63 372.666225.561193.562124.222 抽汽 管 8 q235-a,f 電焊鋼管 yb234-63 372.666225.561213.257124.222 w-介質(zhì)的流速，m/s 4.2.24.2.2 其他管道的公稱直徑及實(shí)際流速其他管道的公稱直徑及實(shí)際流速 經(jīng)過上面的分析，把原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算得來的數(shù)據(jù)帶入以上的公式就可以得到 本設(shè)計(jì)參數(shù)下的相應(yīng)的管徑，所得的數(shù)據(jù)列入表 7 中： 表 7：各管道內(nèi)徑計(jì)算值 管徑計(jì)算參數(shù)計(jì)算結(jié)果圓整 介質(zhì)流量比容流速管道內(nèi)徑公稱直徑實(shí)際速度 管道 （t/h） (m3

60、/kg)(m/s)(mm)(mm)(m/s) 主蒸汽管 869.700.020650.00355.9835051.7 再熱蒸汽 管 763.000.0701/0. 08327 40/60687.73/61 1.98 700/60038.6/62.4 旁路蒸汽 管 139.170.0201/0. 1095 40/40157.27/36 7.066 150/35044/44 主給水管 874.070.00113.00336.673003.78 凝結(jié)水管 537.580.00101.00438.214001.2 抽汽管 1 26.270.060245.00111.4510055.9 抽汽管 2 71