2014注冊(cè)巖土工程師專業(yè)考試最全的公式及注釋地基處理

1、注冊(cè)巖土工程師專業(yè)考試基本公式第四部分地基處理一、復(fù)合地基1初步設(shè)計(jì)時(shí)，振沖樁復(fù)合地基承載力特征值f吠估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范728）:（1）根據(jù)單樁和處理后樁間土承載力特征值估算：fsPk=mfp.-4_m f5k , fpk樁體承載力特征值；珀一一處理后樁間土承載力特征值，無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)時(shí)可取天然地基承載力特征值；m 面d2積置換率（m二爲(wèi),d為樁身平均直徑；d為一根樁分擔(dān)的處理地基面積的等效圓直徑，等邊三角d.形布樁：d= 1.05s,正方形布樁：d. =1.13s,矩形布樁：d二1.13si , s、s、S2分別為樁間距、縱向樁間距 和橫向樁間距（2）小型工程的黏性土地基估算：f說二l-

2、mnJLf n一一樁土應(yīng)力比，無(wú)實(shí)測(cè)資料時(shí)可取24,原地基土強(qiáng)度低取大值，強(qiáng)度高取小值。2 復(fù)合土層壓縮模量E叩計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范7.2.8 ） ： E.P=1 （n 1） E., 一樁間土壓縮模量，無(wú)當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)時(shí)可取天然地基驗(yàn)算模量；n一一樁土應(yīng)力比，無(wú)實(shí)測(cè)資料時(shí)黏性土可取2-4,粉土和砂土可取1.5-3,原地基土強(qiáng)度低取大值，強(qiáng)度高取小值。3 初步設(shè)計(jì)時(shí)，砂石樁樁間距s估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范8.2.2）:（1）松散粉土和砂土地基可根據(jù)擠密后要求達(dá)到的孔隙比e確定： 等邊三角形布樁：s=0. 95 d 1飛, d為砂石樁直徑；為修正系數(shù)，當(dāng)考慮振動(dòng)下沉密實(shí)作用時(shí)可取1.11.2,不

3、Yeo考慮振動(dòng)下沉密實(shí)作用時(shí)可取1.0 : e。為地基處理前砂土的孔隙比；e,為地基擠密后要求達(dá)到的孔隙比3 - 狀-Dne込七訕，3、品分別為砂土的最大、最小孔隙比；M為地基擠密后要求砂土達(dá)到的相對(duì)密實(shí)度，可取 0.700.85）o 正方形布樁：s = 0.89牯/丄邑。辰一 0（2）黏性土地基：等邊三角形布樁：S =1. 08. A., A為1根砂石樁承擔(dān)的處理面積 a.,mAp為砂石樁的截面面積；m為面積置換率，按 7. 2. 8-2式確定）。 正方形布樁：s = ： Aeo4.初步設(shè)計(jì)時(shí)水泥粉煤灰碎石樁復(fù)合地基承載力特征值f臥估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范9.2.5）:fpk 二m亠1 m

4、 fsk, Ra Ap單樁豎向承載力特征值（應(yīng)取單樁豎向極限承載力的一半,無(wú)單樁載荷試驗(yàn)資料時(shí)可按下式估算：Ra二UpqihypAp , Up為樁身周長(zhǎng)；和為樁周第i層土的側(cè)阻力特i丄征值；X為第i層土的厚度；qp為樁端端阻力特征值）；Ap樁的截面面積；1 樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)，無(wú)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)時(shí)可取0. 75-0. 95,天然地基承載力較高時(shí)取大值。3R5 .樁體試塊抗壓強(qiáng)度平均值應(yīng)滿足（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范9.2.7）:仁啟一，fcu一一樁AP體混合材料試塊（邊長(zhǎng)150mm立方體）標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)期28d的立方體抗壓強(qiáng)度平均值。6. 復(fù)合土層的分層與天然地基土相同，各復(fù)合土層的壓縮模量等于天然地基土壓縮

5、模量的倍，芒值可按下式計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范9.2.8、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范7.2.12）屜，fakf.k_一基礎(chǔ)底面下天然地基承載力特征值。7. 復(fù)合地基的最終變形量s （建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范7210、建筑地基處理技術(shù)規(guī)范9.2.8）: s = .S,匕一一復(fù)合地基沉降計(jì)算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)或變形計(jì)算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當(dāng)量E按表7. 2. 10 （或表9. 2. 8）取值。8 .初步設(shè)計(jì)時(shí)水泥土攪拌樁單樁承載力特征值估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.2.4）：R種qi ；A，血,仁一一與攪拌樁樁身水泥土配比相同的室內(nèi)加固土試塊（邊長(zhǎng)i 土為70.7mm的立方體也可采用50mm的立方體

6、），在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下90d齡期的立方體抗壓強(qiáng)度平均值；樁身強(qiáng)度折減系數(shù)，干法可取0. 200. 30,濕法可取0. 250. 33 ； UP樁身周長(zhǎng)；n樁長(zhǎng)范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；q8i 一一樁周第i層土的側(cè)阻力特征值，對(duì)淤泥可取47kPa,對(duì)淤泥質(zhì)土可取6-12kPa,對(duì)軟塑黏性土可取10-15kPa,對(duì)可塑黏性土可取12-18kPa；人一一樁長(zhǎng)范圍內(nèi)第i層土 的厚度；Qp 一 一樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值；:一 一樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)，可取0.40.6,承載力高時(shí)取低值。Pz P 19.攪拌樁復(fù)合土層的壓縮變形s計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.2.9）: 一一，氏一一2Esp

7、攪拌樁復(fù)合土層頂面的附加壓力；p2i一一攪拌樁復(fù)合土層底面的附加壓力；E.P一一攪拌樁復(fù)合土層的壓縮模量（EspZlmEp.1 -m E., Ep為攪拌樁的壓縮模量，可取100L 120仁，對(duì)樁較短或樁身強(qiáng)度較低者 可取低值，反之取高值；E為樁間土壓縮模量）。10 .高壓噴射注漿法單樁承載力特征值取下面兩式屮的較小值（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.2.4）: R. =fA , R二Up qJgpAp，仁與攪拌樁樁身水泥土配比相同的室內(nèi)加固土試塊1 士樁身強(qiáng)（邊長(zhǎng)為70.7mm的立方體），在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下28d齡期的立方體抗壓強(qiáng)度平均值;度折減系數(shù)，可取0. 33 ； n一一樁長(zhǎng)范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)

8、；L一一樁周第i層土的厚度；5一樁周第 i層土的側(cè)阻力特征值；Qp 一 一樁端地基土未經(jīng)修正的承載力特征值。11.石灰樁復(fù)合土層壓縮模量估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.2.4 ）:E.p 1 m n -V, |E,:系數(shù)，可取1.1-1. 3,成孔對(duì)樁周土擠密效應(yīng)好或置換率大時(shí)取高值；n 一一樁土應(yīng)力比，可取3-4,長(zhǎng)樁取大值；E. 一一天然土的壓縮模量。12 .石灰樁樁間土承載力計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范條文說明13.2.9 ）:f.k=J fak 1廠丄1 , fak天然地基承載力特征值；K 樁邊土強(qiáng)度提高系數(shù)，可取 1.4Ao 1 J1.6,軟土取高值；A根樁分擔(dān)的處理地基面積；m 一一

9、置換率；d 一一計(jì)算樁直徑；一一成樁中擠壓系數(shù)，排土成孔時(shí)-1,擠土成孔時(shí)-丨1.3 （可擠密土取高值，飽和軟土取1） o13 .灰土擠密樁、土擠密樁復(fù)合地基樁孔宜按三角形布置，樁孔之間的中心距離s估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范14. 2.3） : s=90 d匚, d樁孔直徑；pz樁間土的最大干密PcPdaa _吒度；腎一一地基處理前土的平均干密度；c 一 一樁間土經(jīng)成孔擠密后的平均擠密系數(shù)，對(duì)重要工程不宜小于0.93,對(duì)一-般工程不應(yīng)小于0.90。14 樁間土的平均擠密系數(shù) 3 （建筑地基處理技術(shù)規(guī)范14.2.4）:耳二一,瓦一一在成孔I Xan擠密深度內(nèi)，樁間土的平均干密度，平均試樣數(shù)不應(yīng)少

10、于6組。A15 .樁孔數(shù)量n的估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范14.2.5） : n=- , A 一一擬處理的地基面積；A.2A 一一單根土或灰土擠密樁所承擔(dān)的處理地基面積（A二，d為單根樁分擔(dān)的處理地基面積的4等效圓直徑，等邊三角形布置：d. = 1.05s,正方形布置：d. =1. 13s ） o16 成孔時(shí)地基土宜接近最優(yōu)（或塑限）含水量，當(dāng)含水量小于12%時(shí)，宜對(duì)擬處理范圍內(nèi)的土層進(jìn)行增濕，增濕加水量Q估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范14.3.3） : Q斗耿P- wQ-） , v 擬加固的土的總體積； 地基處理前土的平均干密度；Wop土的最優(yōu)含水量（） ; W地基處理前土的平均含水量；k 損耗系

11、數(shù)，可取1.051.10。二、預(yù)壓法1.固結(jié)度：6二毎二，Sct 一一某一時(shí)刻t的地基固結(jié)變形；s 一一地基的最終固結(jié)變形，Sc uo對(duì)于正常固結(jié)土取分層總和法單向壓縮計(jì)算的地基最終變形量（基礎(chǔ)最終沉降量）;u. t = 0時(shí) 的起始孔隙水壓力；U t時(shí)刻的超孔隙水壓力。土層的平均固結(jié)度U普遍表達(dá)式（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范條文說明5.2.1） : U =1 YeJ，口、與排水條件有關(guān)的參數(shù)，1值與土的固結(jié)系數(shù)、排水距離等有關(guān)，綜合反映了土層的固結(jié)速率。2 地基固結(jié)過程屮任意時(shí)刻的地基變形量：sc二S。計(jì)算步驟： 計(jì)算地基附加應(yīng)力沿深度的分布；計(jì)算地基的豎向固結(jié)變形量；計(jì)算土層豎向固結(jié)系數(shù)和豎向固

12、結(jié)時(shí)間因數(shù)；解地基固結(jié)過程中某一時(shí)刻的豎向變形量。3 殘留沉降量：s二1_U 5, , S總沉降量；U固結(jié)度。4.塑料排水帶的當(dāng)量換算直徑dP （建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5. 2.3）: dp料排水帶的寬度；塑料排水帶厚度。5 排水豎井的平面布置可采用等邊三角形或正方形排列，豎井的有效排水直徑確定（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5. 2.4）: 等邊三角形：de =1.051 , 1為豎井的間距； 正方形：d=l. 131o6 .豎井的井徑比n （建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.5） : n =；, d豎井直徑，對(duì)塑料排cW水帶可取d30%內(nèi)徑向排水固結(jié)豎向和內(nèi)徑向排水 固結(jié)（豎井穿透受壓土層）說明a8 t 丁

13、1831n23n2 _1F = _ In （n） _ : 2, Ch為土的徑n _1、F 4n向排水固結(jié)系數(shù)；G為土的豎向排水固結(jié) 系數(shù)；H為土層豎向排水距離；U雙面排 水土層或固結(jié)應(yīng)力均勻分布的單面排水土 岸平旳1古1結(jié)府.P2応Cv4H 28Ch Fnd：2性兀qFnd.2 4H2地基表中】為不考慮%,匚箸的參數(shù)值。9 瞬時(shí)加載條件下考慮涂抹和井阻影響時(shí)，豎井地基徑向排水平均固結(jié)度（術(shù)規(guī)范_-2Fr3 F二凡凡凡.F “曲n_15 ,Ur 一固結(jié)時(shí)間t時(shí)豎井地基徑向排水平均固結(jié)度；kh 一一天然土層水平向滲透系數(shù)（cm/s） ; k.一一涂抹區(qū)土的水平向滲透系數(shù)cm/s),可取 k Jl-

14、1 jkh; s涂抹區(qū)直徑ds與e J e 匚-e 心， ,兀建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.11) :&吞證絲 Uctf，譏一一t時(shí)刻該點(diǎn)土的抗剪強(qiáng)度；“地基土的天然抗剪強(qiáng)度;豎井直徑d的比值，可取s=2. 0-3. 0,對(duì)中等靈敏黏性土取低值，對(duì)高靈敏黏性土取高值；L豎井深度（cm） ; q.一一豎井縱向通水量，為單位水力梯度下單位時(shí)間的排水量（cm7s）。10 一級(jí)或多級(jí)荷載等速加載條件下，考慮涂抹和井阻影響時(shí)豎向井穿透受壓土層地基的平均固結(jié)度Ut計(jì)算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.8）: 6匚-TniZ Ap f上討總。注2意：參數(shù)1第一項(xiàng)分母為F而不是d11 對(duì)正常固結(jié)飽和黏性土地基，某點(diǎn)

15、某一時(shí)間的抗剪強(qiáng)度計(jì)算（u：.t 一一預(yù)壓荷載引起的該點(diǎn)附加豎向應(yīng)力；Ut該點(diǎn)土的固結(jié)度；一一三軸固結(jié)不排水壓縮試驗(yàn)求得的土的內(nèi)摩擦角o12 .預(yù)壓荷載下地基最終豎向變形量Sf （建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2. 12） : Sfx色更入，士 er一第i層土中點(diǎn)土的自重應(yīng)力所對(duì)應(yīng)的孔隙比，由室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)e-p曲線查得；e.i一第i層土屮點(diǎn)土的自重應(yīng)力與附加應(yīng)力之和所對(duì)應(yīng)的孔隙比，由室內(nèi)固結(jié)試驗(yàn)e-p曲線查得；山一一第i時(shí)取大值，否則取較小值。變形量計(jì)算時(shí)，可取附加應(yīng)力與土的自重應(yīng)力的比值為 受壓層的計(jì)算深度。筑地基處理技術(shù)規(guī)范條文說明5. 4.1）I S2 Si 一S3 S2）,B = -/一目，

16、S、電一0. 1的深度作為Sf和參數(shù)一：（建13 工程上一般利用實(shí)測(cè)變形與時(shí)間關(guān)系曲線按以下公式推算最終豎向變形量分別為與加荷停止后時(shí)間ti、t2、t3相對(duì)應(yīng)的豎向變形量，并取t2 -ti =t3 -12,停荷后預(yù)壓時(shí)間越長(zhǎng)推算的結(jié)果越可靠。計(jì)算值反映了受壓土層的平均固結(jié)速率。利用加荷停歇時(shí)間的孔隙水壓力U與時(shí)間t的關(guān)系曲線計(jì)算參數(shù):匕二，U,、U一一對(duì)U應(yīng)時(shí)間ti、t2時(shí)的實(shí)測(cè)孔隙水壓力值。計(jì)算】值反映了孔隙水壓力測(cè)點(diǎn)附近土體的固結(jié)速率。三、其他地基處理方法1 應(yīng)根據(jù)需置換軟弱土（層）的深度或下臥土層的承載力確定墊層的厚度，并應(yīng)符合（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范421 ）:卩乙乜zf , fa2 一

17、一墊層底面處經(jīng) 深度修正后的地基承載力特征值（kPa） ; pC2一一墊層底面處上覆土的自重壓力值；K一一相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，墊層底面處的附加壓力值（對(duì)條形基礎(chǔ)：p =沖 一 j b為基礎(chǔ)底面的寬度；口為相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)b+2ztan I I基礎(chǔ)底面的平均壓力值；Pc為基礎(chǔ)底面處土的自重壓力；二為墊層（材料）的壓力擴(kuò)散角，無(wú)試驗(yàn)資料時(shí)可按表421取值。對(duì)矩形基礎(chǔ)：Pz,1為基礎(chǔ)底面的長(zhǎng)度）。（b +2z tan 日（I +2ztan 日）2 墊層底面寬度應(yīng)滿足基礎(chǔ)底面應(yīng)力擴(kuò)散要求（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范422 ）:血 七e, b一一墊層底面寬度；b基礎(chǔ)底面的寬度；z基礎(chǔ)底面下墊層的厚度

18、；e壓力擴(kuò)散角，按表421取值，當(dāng)-：:0. 25時(shí)按表中?二0.25取值。bb3 .壓實(shí)填土的最大干密度Rd 3 （新建筑地基處理技術(shù)規(guī)范6. 2.2 XRg=口, 口 一一100 Wopds經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，粉質(zhì)黏土取0.96,粉土取0. 97；幾一一水的密度；d. - 土粒相對(duì)密度（比重）；wp -填料的 最優(yōu)含水量。4.加固濕陷性黃土的溶液用量Q估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范16.2.2） : Q * NO , V 一擬加固濕陷性黃土的體積；n 一地基加固前土的平均孔隙率（）; dN1一一灌注時(shí)溶液的相對(duì)密度；：-溶液充填系數(shù)，可取0. 60- 0.80oQ估算5 當(dāng)硅酸鈉溶液濃度大于加固濕陷性黃土所要求的濃度時(shí)，應(yīng)進(jìn)行稀釋，稀釋用水量（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范16.2.3）： Q =*筑1擬稀釋硅酸鈉溶液的質(zhì)量。稀釋前硅酸鈉溶液的相對(duì)密度;6.堿液加固土層的厚度h估算（建筑地基處理技術(shù)規(guī)范1627）: h4葉，1灌注孔長(zhǎng)度，從注液管底部到灌注孔底部的距離;r 一一有效加固半徑,當(dāng)無(wú)試驗(yàn)條件或工程量較小時(shí)可取0. 4m0. 5m （ r =0. 6J 一 r , V為每孔堿液灌注量，V二曲3（| +戸，a為堿液充填系數(shù)，可取Vnl X10* f0.6-0. 8; ：考慮堿液流失影響的工作條件系數(shù)，可取1.1; r為加固要求達(dá)到的有效加固半徑；n為擬加固土的天