發(fā)電廠變電站電氣設計畢業(yè)設計

1、目錄編寫說明 1（五）潮流分布計算與調壓措施的選擇（參考）2一、發(fā)電廠和變電站電氣主接線的選擇21.發(fā)電廠電氣主接線的選擇：22.變電站電氣主接線的選擇：3二、 主變壓器的容量選擇和參數計算41.發(fā)電廠主變壓器的選擇：42.變電站主變壓器的選擇：53.主變壓器參數計算：6三、輸電線路參數的計算9四、電力網變電站運算負荷的計算91.冬季最大負荷運行方式102.冬季最小負荷運行方式11五、設計網絡歸算到高壓側的等值電路17六、功率分布計算181.冬季最大負荷運行方式功率分布計算182.冬季最小負荷運行方式功率分布計算24七、電壓分布和調壓計算401.確定發(fā)電廠發(fā)電機母線電壓及高壓母線電壓的原則40

2、2.冬季運行方式下火電廠5發(fā)電機電壓計算403.冬季運行方式下，各變電站及水電廠6電壓計算43畢業(yè)設計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設計（論文），是我個人在指導教師的指導下進行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機構的學位或學歷而使用過的材料。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。作 者 簽 名： 日 期： 指導教師簽名： 日期： 使用授權說明本人完全了解 大學關于收集、保存、使用畢業(yè)設計（論文）的規(guī)定，即：

3、按照學校要求提交畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版本；學校有權保存畢業(yè)設計（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務；學校可以采用影印、縮印、數字化或其它復制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉績热?。作者簽名： 日 期： 學位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標注引用的內容外，本論文不包含任何其他個人或集體已經發(fā)表或撰寫的成果作品。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標明。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔。作者簽名： 日期： 年 月 日學位論文版權使用授權書

4、本學位論文作者完全了解學校有關保留、使用學位論文的規(guī)定，同意學校保留并向國家有關部門或機構送交論文的復印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權 大學可以將本學位論文的全部或部分內容編入有關數據庫進行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本學位論文。涉密論文按學校規(guī)定處理。作者簽名：日期： 年 月 日導師簽名： 日期： 年 月 日指導教師評閱書指導教師評價：一、撰寫（設計）過程1、學生在論文（設計）過程中的治學態(tài)度、工作精神 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、學生掌握專業(yè)知識、技能的扎實程度 優(yōu) 良 中 及格 不及格3、學生綜合運用所學知識和專業(yè)技能分析和解決問題的能力 優(yōu) 良 中 及

5、格 不及格4、研究方法的科學性；技術線路的可行性；設計方案的合理性 優(yōu) 良 中 及格 不及格5、完成畢業(yè)論文（設計）期間的出勤情況 優(yōu) 良 中 及格 不及格二、論文（設計）質量1、論文（設計）的整體結構是否符合撰寫規(guī)范？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、是否完成指定的論文（設計）任務（包括裝訂及附件）？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格三、論文（設計）水平1、論文（設計）的理論意義或對解決實際問題的指導意義 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、論文的觀念是否有新意？設計是否有創(chuàng)意？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格3、論文（設計說明書）所體現(xiàn)的整體水平 優(yōu) 良 中 及格 不及格建議成績： 優(yōu) 良 中 及格 不及格（在所選

6、等級前的內畫“”）指導教師： （簽名） 單位： （蓋章）年 月 日評閱教師評閱書評閱教師評價：一、論文（設計）質量1、論文（設計）的整體結構是否符合撰寫規(guī)范？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、是否完成指定的論文（設計）任務（包括裝訂及附件）？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格二、論文（設計）水平1、論文（設計）的理論意義或對解決實際問題的指導意義 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、論文的觀念是否有新意？設計是否有創(chuàng)意？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格3、論文（設計說明書）所體現(xiàn)的整體水平 優(yōu) 良 中 及格 不及格建議成績： 優(yōu) 良 中 及格 不及格（在所選等級前的內畫“”）評閱教師： （簽名） 單位： （蓋章）年 月

7、 日教研室（或答辯小組）及教學系意見教研室（或答辯小組）評價：一、答辯過程1、畢業(yè)論文（設計）的基本要點和見解的敘述情況 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、對答辯問題的反應、理解、表達情況 優(yōu) 良 中 及格 不及格3、學生答辯過程中的精神狀態(tài) 優(yōu) 良 中 及格 不及格二、論文（設計）質量1、論文（設計）的整體結構是否符合撰寫規(guī)范？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、是否完成指定的論文（設計）任務（包括裝訂及附件）？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格三、論文（設計）水平1、論文（設計）的理論意義或對解決實際問題的指導意義 優(yōu) 良 中 及格 不及格2、論文的觀念是否有新意？設計是否有創(chuàng)意？ 優(yōu) 良 中 及格 不及格3

8、、論文（設計說明書）所體現(xiàn)的整體水平 優(yōu) 良 中 及格 不及格評定成績： 優(yōu) 良 中 及格 不及格（在所選等級前的內畫“”）教研室主任（或答辯小組組長）： （簽名）年 月 日教學系意見：系主任： （簽名）年 月 日編寫說明在前一部分設計方案已經最后確定的基礎上，進一步對所選方案進行潮流分布和調壓計算。本例題所選方案為：所選方案冬季夏季最大最小負荷數據：（mw，mvar）變電站或發(fā)電廠編號冬 季夏 季pmaxqmaxpminqminpmaxqmaxpminqmin136.017.429.014.030.014.524.011.6237.017.931.015.031.015.020.09.732

9、9.014.022.010.622.010.617.08.2430.014.525.012.123.011.115.07.3510.04.88.03.99.04.47.03.4所選方案各段線路導線型號和長度：線路名稱5-15-35-46-36-46-2電氣距離（km）407080805050導線型號2lgj-120lgj-120lgj-120lgj-120lgj-1202lgj-120（五）潮流分布計算與調壓措施的選擇（參考）一、 發(fā)電廠和變電站電氣主接線的選擇 在計算電網潮流分布前，首先應明確發(fā)電廠和變電站的主接線以及變壓器的選擇。1. 發(fā)電廠電氣主接線的選擇：在地方電力系統(tǒng)設計中，由于設計

10、系統(tǒng)的規(guī)模不很大，發(fā)電廠高壓側出線數一般不多，故本設計中水電廠的高壓母線可采用雙母線接線，但是對于火電廠，由于它與原有系統(tǒng)有聯(lián)絡線聯(lián)系，出線較多故高壓側采用雙母線分段接線；而發(fā)電廠低壓側可根據發(fā)電廠機組數量和機端負荷的情況，設計發(fā)電機電壓母線的接線方式?；鹆Πl(fā)電廠5：裝設4臺容量為25mw機組、且有機端負荷，故設置發(fā)電機電壓母線，按照有關規(guī)程規(guī)定，應采用雙母線分段主接線，但是由于機組數較多，為限制短路電流，故只用兩臺發(fā)電機分別接入兩段發(fā)電機電壓母線，并供給地方負荷；而另外兩臺發(fā)電機則組成擴大單元接線直接通過一臺升壓變壓器接入110千伏高壓母線。水力發(fā)電廠6：裝設4臺容量為18mw機組、無機端負

11、荷，因此可不設低壓母線，但由于機組數目較多，為了簡化接線、并節(jié)約投資，分別采用2臺容量為18mw的發(fā)電機組成擴大單元接線，共計兩組。2. 變電站電氣主接線的選擇： 在方案的初步比較中，由于變電站均為兩回出線，在計算斷路器數量時已確定所選最優(yōu)方案的變電站采用橋形接線方式，至于采用外橋型或是內橋型可根據實際情況決定，一般如考慮線路故障機會較多時，不致影響變電站供電，可采用內橋型接線；相反處在環(huán)形網絡中間的變電站，考慮不致由于變壓器故障而影響系統(tǒng)運行，可采用外橋型接線。二、 主變壓器的容量選擇和參數計算1. 發(fā)電廠主變壓器的選擇： 火力發(fā)電廠5：有4臺容量為25mw的發(fā)電機，功率因數為0.8，按照前

12、面主接線考慮，兩臺直接接于發(fā)電機母線的發(fā)電機用兩臺同容量變壓器接入高壓母線，容量分別為： 選擇兩臺sf7-31500/110型，容量為31.5mva的雙繞組有載調壓升壓變壓器。另外兩臺發(fā)電機采用擴大單元型式合用一臺變壓器直接接于高壓母線，故變壓器容量取應為：選擇一臺sfp7-63000/110型，容量為63mva的雙繞組有載調壓升壓變壓器。水力發(fā)電廠6：有4臺18mw發(fā)電機，將其分為兩組。每組由兩臺發(fā)電機組成發(fā)電機變壓器組擴大單元接線，每臺變壓器容量為： 可選擇兩臺容量為50mva的雙圈升壓變壓器?？紤]到發(fā)電廠的廠用電，以及水電廠水量不是經常使發(fā)電機滿載，為避免浪費，可選擇兩臺sf7-4000

13、0/110型，容量40mva雙繞組有載調壓升壓變壓器。2. 變電站主變壓器的選擇： 目前，有載調壓變壓器已經廣泛應用，因此，各變電站變壓器均可選用有載調壓變壓器。為保證用戶供電的可靠性，本設計的所有變電站均裝設兩臺同容量三相變壓器，當一臺變壓器停運時，另一臺變壓器的容量能保證滿足重要負荷的要求，即設計題目給出的不小于每個負荷點負荷容量的60%。1) 變電站1： 選擇兩臺sfzl-25000/110容量為25mva的25000/110型雙圈降壓變壓器。2) 變電站2： 選擇兩臺sfzl-25000/110容量為25mva的25000/110型雙圈降壓變壓器。3) 變電站3： 選擇兩臺sfzl7-

14、20000/110容量為20mva的20000/110型雙圈降壓變壓器。4) 變電站4： 選擇兩臺sfzl7-20000/110容量為20mva的20000/110型雙圈降壓變壓器。3. 主變壓器參數計算：根據所選擇的變壓器，查電力系統(tǒng)規(guī)劃設計參考資料附表3-2可得到高低壓額定電壓、空載損耗（p0）、短路損耗（ps）、短路電壓（us%）、空載電流（io%）等數據。然后利用以上參數即可計算得出歸算到高壓側的變壓器電阻rt、電抗xt和激磁損耗so等有關數據。1) 發(fā)電廠主變壓器參數計算：發(fā)電廠5：兩臺31.5mva變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121kv,查參考資料附表3-2可知p0

15、 = 38.5kw，ps= 140kw，us%=10.5，io%=0.8故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側的參數為另一臺63mva變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121kv,查參考資料附表3-2可知p0 = 65kw，ps= 260kw，us%=10.5，io%=0.6故變壓器歸算到高壓側的參數為發(fā)電廠6：變壓器為兩臺40mva變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側額定電壓為121kv,查參考資料附表3-2可知p0 = 46kw，ps=174kw，us%=10.5，io%=0.8故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側的參數為2) 變電站主變壓器參數計算（以下計算結果均為兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側

16、的參數）變電站1：變壓器為25000/110，高壓側額定電壓110kv,查參考資料附表3-6可知p0 = 35.5kw，ps=123 kw，us%=10.5，io%=1.1故變電站2：變壓器為兩臺25000/110， 故參數同變電站1。變電站3：變壓器為兩臺20000/110 ，查參考資料附表3-2可知p0 = 30kw，ps=104 kw，us%=10.5，io%=1.2故變電站4：變壓器為兩臺20000/110 ，查參考資料附表3-2可知p0 = 30kw，ps=104 kw，us%=10.5，io%=1.2故 所有變壓器的選擇和參數計算結數據果詳見下表： 變壓器參數計算結果數據（有兩臺變

17、壓器時，均為并聯(lián)值）項目廠(站)主變型號額定電壓(kv)歸算到高壓側等值阻抗()激磁損耗(mva)火電廠b1、b231500/121121/6.31.03+j24.40.077+j0.504火電廠b363000/121121/6.30.959+j24.40.065+j0.378水電廠b1、b240000/110121/6.30.796+j19.220.092+j0.64變電站125000/110110/111.19+j25.410.071+j0.55變電站225000/110110/111.19+j25.410.071+j0.55變電站320000/110110/111.57+j31.760.

18、060+j0.480變電站420000/110110/111.57+j31.760.060+j0.480三、 輸電線路參數的計算線路名稱5-15-35-46-36-46-2電氣距離（km）407080805050導線型號2lgj-120lgj-120lgj-120lgj-120lgj-1202lgj-120對于lgj-120 導線，其單位長度阻抗為r0=0.223+j0.421（），充電功率qc=3.24mvar/100km則各段線路長度及參數如表線路名稱5-15-35-46-36-46-2長度（km）407080805050電阻（）4.4615.6117.8417.8411.155.58電抗

19、（）8.4229.4733.6833.6821.0510.53充電功率（mvar）-2.59-9.07-10.36-10.36-6.48-3.24四、 電力網變電站運算負荷的計算圖1變電站運算負荷計算圖下面對各種運行方式進行運算負荷計算1. 冬季最大負荷運行方式1) 變電站1按電力網的額定電壓計算電力網中變壓器繞組的功率損耗 則變電站1的運算負荷2) 變電站2變壓器繞組的功率損耗 則變電站2的運算負荷3) 變電站3變壓器繞組的功率損耗 則變電站3的運算負荷4) 變電站4變壓器繞組的功率損耗 則變電站4的運算負荷 2. 冬季最小負荷運行方式1) 變電站1變壓器繞組的功率損耗 則變電站1的運算負荷

20、2) 變電站2變壓器繞組的功率損耗 則變電站2的運算負荷3) 變電站3變壓器繞組的功率損耗 則變電站3的運算負荷4) 變電站4變壓器繞組的功率損耗 則變電站4的運算負荷變電站運算功率計算結果表（相應單位為：mw，mvar，）變電站變壓器低壓側功率變壓器激磁功率變壓器rt變壓器xt 變壓器功率損耗變壓器高壓側流入功率 輸電線充電功率變電站 運算功率冬季最大負荷站136.017.40.07 0.55 1.19 25.41 0.16 3.36 36.16 20.76 1.30 0.00 36.23 20.04 站237.017.90.07 0.55 1.19 25.41 0.173.55 37.17

21、 21.45 4.530.00 37.19 17.47站329.014.00.06 0.48 1.57 31.76 0.13 2.72 29.13 16.72 9.720.9029.19 7.49 站430.014.50.06 0.48 1.57 31.76 0.14 2.91 30.14 17.41 4.53 0.8930.2 9.47冬季最小負荷站129.014.00.07 0.55 1.19 25.41 0.10 3.08 29.1 16.18 1.34 0.00 29.17 15.43 站231.015.00.07 0.55 1.19 25.41 0.12 2.49 31.12 17.

22、49 4.530.00 31.1913.51 站322.010.60.06 0.48 1.57 31.76 0.08 1.5722.08 12.17 4.530.9022.14 2.94 站425.012.10.06 0.48 1.57 31.76 0.10 4.99 25.1 14.12 4.53 0.8925.166.13五、 設計網絡歸算到高壓側的等值電路根據計算結果可作出歸算到高壓側的等值電路，如圖2圖2 設計系統(tǒng)歸算到高壓側的等值電路六、 功率分布計算1. 冬季最大負荷運行方式功率分布計算1) 線路5-1段功率分布計算線路5-1段：從線路末端向始端計算功率分布6.06+j4.161d

23、536.23 +j20.04 6.06+j4.16 -j1.3021.21+j13.06)4.46+j 8.4210.55+j6.81r51+j x5110.55+j6.815-1段冬季最大負荷功率分布計算圖線路5-1段的末端功率為變電站1的運算負荷功率，即為 線路5-1段的功率損耗為 線路5-1始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-1的功率為從而可得如圖所示的5-1段功率分布1d536.23 +j20.04 6.06+j4.16 -j1.3021.21+j13.06)4.46+j 8.4210.55+j6.81r51+j x5110.55+j6.810.63+j1.1936.23+j20.

24、0436.86+j21.2336.86+j19.955-1段冬季最大負荷功率分布圖2) 線路6-2段功率分布計算6.06+j4.162d637.19 +j17.47 6.06+j4.16 -j1.6221.21+j13.06)5.58+j 10.5310.55+j6.81r62+j x6210.55+j6.816-2段冬季最大負荷功率分布計算圖線路6-2末端功率為變電站2的運算負荷功率，即為 線路6-2段的功率損耗為 線路6-2始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-2的功率為 從而可得如圖所示的6-2段功率分布2d637.19 +j17.47 6.06+j4.16 -j1.6221.21+j

25、13.06)5.58+j 10.5310.55+j6.81r62+j x6210.55+j6.8137.97+j17.3237.97+18.940.78+1.4737.19+j17.476.06+j4.166-2段冬季最大負荷功率分布圖兩端供電方式5-4-6和5-3-6的功率分布進行計算。下面分別對5-4-6和5-3-6的功率分布進行計算。兩端供電網5-4-6的功率分布計算線路名稱5-15-35-46-36-46-2電氣距離(km)4070808050503) 兩端供電網5-4-6功率分布計算兩端供電網5-4-6功率初分布計算，由于設計方案中對于兩端供電網的各段線路均采用同一導線截面，即為均一

26、網絡，故功率初分布可按長度成反比例分配，將兩端供電網絡在4點拆開，則成為兩個單端供電網，則可計算功率分布。a) 兩端供電網拆開后5-4功率分布計算對于拆開后的5-4網的初分布功率，即為5-4段的末端功率，于是線路5-4段的功率損耗為 線路5-4始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-4的實際功率為從而可得如圖所示的5-4段功率分布4d511.62 +j3.64 6.06+j4.16 -j5.1821.21+j13.06)5.58+j 10.5310.55+j6.81r54+j x5410.55+j6.8111.84-j1.1311.84+4.050.22+j0.4111.62+j3.645-4

27、段冬季最大負荷功率分布圖b) 兩端供電網拆開后6-4功率分布計算對于拆開后的6-4網的初分布功率，即為6-4段的末端功率，于是線路6-4段的功率損耗為 線路6-4始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-4的實際功率為從而可得如圖所示的6-4段功率分布 d618.58 +j5.83 6.06+j4.16 -j3.2421.21+j13.06)11.15+j21.05 2121.10.5310.55+j6.81r64+j x6410.55+j6.8118.93+j3.2518.93+j6.490.35+j0.6618.58+j.8346-4段冬季最大負荷功率分布圖4) 兩端供電網5-3-6的功率分

28、布計算線路名稱5-15-35-46-36-46-2電氣距離(km)407080805050兩端供電網5-3-6功率初分布計算由于兩段線路采用同一導線截面，故為均一網絡，故功率初分布按長度成反比例分配，將兩端供電網絡在3點拆開，則成為兩個單端供電網，則可計算功率分布。a) 兩端供電網拆開后5-3功率分布計算對于拆開后的5-3網的初分布功率，即為5-3段的末端功率，于是線路5-3段的功率損耗為 線路5-3始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-3的實際功率為從而可得如圖所示的5-3段功率分布15.57+j4.00.33+j0.6315.9+j6.9115.90-j2.38r54+j x5410.5

29、5+j6.81d5315.61+j 29.4710.55+j6.8115.57 +j4.0 6.06+j4.16 -j4.5421.21+j13.06)5-3段冬季最大負荷功率分布圖b) 兩端供電網拆開后6-3功率分布計算對于拆開后的6-3網的初分布功率，即為6-3段的末端功率，于是線路6-3段的功率損耗為 線路6-3始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-3的實際功率為從而可得如圖所示的6-3段功率分布3d613.62 +j3.49 6.06+j4.16 -j5.1821.21+j13.06)17.84+j33.68 10.55+j6.81r63+j x6310.55+j6.8113.91-

30、j1.1413.91+j4.040.29+j0.5513.62+j3.496-3段冬季最大負荷功率分布圖2. 冬季最小負荷運行方式功率分布計算1) 線路5-1段功率分布計算線路5-1段：從線路末端向始端計算功率分布線路5-1段的末端功率為 ： 線路5-1段的功率損耗為 線路5-1始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-1的功率為從而可得如圖所示的5-1段功率分布1d529.17 +j15.43 6.06+j4.16 -j1.3021.21+j13.06)4.46+j 8.4210.55+j6.81r54+j x5410.55+j6.8129.57+j14.9029.57+16.190.40+j

31、0.7629.17+j15.435-1段冬季最小負荷功率分布圖2) 線路6-2段功率分布計算線路6-2末端功率為 線路6-2段的功率損耗為 線路6-2始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-2的功率為 從而可得如圖所示的6-2段功率分布2d631.19 +j13.516.06+j4.16 -j1.6221.21+j13.06)5.58+j 10.5310.55+j6.81r62+j x6210.55+j6.8131.72+j12.931.72+j14.520.53+j1.0131.19 +j13.516-2段冬季最小負荷功率分布圖3) 兩端供電網5-4-6功率分布計算功率初分布按長度成反比例分

32、配將兩端供電網絡在4點拆開，則成為兩個單端供電網，則可計算功率分布。a) 兩端供電網拆開后5-4功率分布計算對于拆開后的5-4網的初分布功率，即為5-4段的末端功率，于是線路5-4段的功率損耗為 線路5-4始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-4的實際功率為從而可得如圖所示的5-4段功率分布9.68 +j2.360.15+j0.289.83+j2.649.83-j2.54r54+j x5410.55+j6.81417.81+j 33.6810.55+j6.819.68 +j2.366.06+j4.16d5 -j5.1821.21+j13.06)5-4段冬季最小負荷功率分布圖b) 兩端供電網拆

33、開后6-4功率分布計算對于拆開后的6-4網的初分布功率，即為6-4段的末端功率，于是線路6-4段的功率損耗為 線路6-4始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-4的實際功率為從而可得如圖所示的6-4段功率分布4d615.48 +j3.776.06+j4.16 -j3.2421.21+j13.06)11.15+j21.0510.55+j6.81r54+j x5410.55+j6.8115.71+j0.9715.71+j4.210.23+j10.4415.48 +j3.776-4段冬季最小負荷功率分布圖4) 兩端供電網5-3-6的功率分布計算兩端供電網5-3-6功率初分布計算功率初分布按長度成反比

34、例分配將兩端供電網絡在3點拆開，則成為兩個單端供電網，則可計算功率分布。a) 兩端供電網拆開后5-3功率分布計算對于拆開后的5-3網的初分布功率，即為5-3段的末端功率，于是線路5-3段的功率損耗為 線路5-3始端功率 從發(fā)電廠5高壓母線流入線路5-3的實際功率為從而可得如圖所示的5-3段功率分布3d511.81 +j1.576.06+j4.16 -j4.5321.21+j13.06)15.61+j29.4710.55+j6.81r53+j x5310.55+j6.8112.00-j2.6112.00+j1.930.19+j0.3611.81 +j1.575-3段冬季最小負荷功率分布圖b) 兩

35、端供電網拆開后6-3功率分布計算對于拆開后的6-3網的初分布功率，即為6-3段的末端功率，于是線路6-3段的功率損耗為 線路6-3始端功率 從發(fā)電廠6高壓母線流入線路6-3的實際功率為從而可得如圖所示的6-3段功率分布3d610.33 +j1.376.06+j4.16 -j5.1821.21+j13.06)17.84+j33.6810.55+j6.81r63+j x6310.55+j6.8110.49-j3.5110.49+j1.670.16+j0.3010.33 +j1.376-3段冬季最小負荷功率分布圖最后可得兩種運行方式下的網絡功率分布如表功率分布表（單位：mw mvar)線路末端功率線

36、路功率損耗線路始端功率母線流入線路功率線路名稱有功功率無功功率有功功率無功功率有功功率無功功率有功功率無功功率冬季最大負荷運行方式線路5-136.23 20.040.63 1.19 36.86 21.23 36.86 19.95 線路5-315.574.00.330.6315.96.9115.9-2.38線路5-411.62 3.64 0.22 0.41 11.84 4.05 11.84-1.13 線路6-237.1917.47 0.78 1.47 37.97 18.94 37.97 17.32線路6-313.623.490.290.5513.914.0413.911.14線路6-418.58

37、5.830.350.6618.936.4918.933.25冬季最小負荷運行方式線路5-129.1715.430.40.7629.5716.1929.5714.9線路5-311.811.570.190.36121.9312-2.61線路5-49.682.360.150.289.832.649.83-2.54線路6-231.1913.510.531.0131.7214.5231.7212.9線路6-315.483.770.2310.4415.714.2115.710.97線路6-410.331.370.160.310.491.6710.49-3.51七、 電壓分布和調壓計算元件上電壓降落的縱分量

38、，即電壓損耗為1. 確定發(fā)電廠發(fā)電機母線電壓及高壓母線電壓的原則在本設計中經過初步計算，先暫時給定發(fā)電廠高壓母線的電壓為：冬季最大和最小運行方式下火電廠高壓母線的電壓分別為115kv和111kv ，而水電廠電壓則由計算決定。夏季最大和最小運行方式下火電廠高壓母線的電壓分別為113kv和109kv，而水電廠電壓則由計算決定。2. 冬季運行方式下火電廠5發(fā)電機電壓計算1) 冬季最大運行方式下，火電廠5發(fā)電機母線電壓計算應按前面假設，其高壓母線電壓為115kv，發(fā)電廠5變壓器高壓側功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5-1、5-3、5-4功率之和，即按照前面選擇的發(fā)電廠5的主接線方式，四臺發(fā)電機分為兩

39、組，其中兩臺因為要供給地方負荷，所以設置發(fā)電機母線，而兩外兩臺發(fā)電機則用擴大單元接線直接經過一臺變壓器與高壓母線相連。按照這種接線方式，將高壓母線的功率分別分配一半給兩種不同接線的發(fā)電機，于是，具有發(fā)電機母線的兩臺發(fā)電機變壓器高壓側流入母線的功率為：變壓器（1、2號）繞組中的電壓損耗為發(fā)電機母線（即變壓器1、2號低壓側）電壓歸算到高壓側的值為2) 冬季最小運行方式下，火電廠5發(fā)電機母線電壓計算應按前面假設，其高壓母線電壓為111kv，發(fā)電廠5變壓器高壓側功率為高壓母線流入四條線路，即雙回5-1、5-3、5-4功率之和，即按照前面所述的功率分配，具有發(fā)電機母線的兩臺發(fā)電機變壓器高壓側流入母線分配

40、一半的功率為： 變壓器（1、2號）繞組中的電壓損耗為發(fā)電機母線（即變壓器1、2號低壓側）電壓歸算到高壓側的值為3) 發(fā)電廠5調壓計算按照發(fā)電機機端負荷為逆調壓的要求，在最大負荷時發(fā)電機母線電壓要求為網絡額定電壓的1.05倍，即即，則要求升壓變壓器分接頭電壓為其中為升壓變壓器低壓側額定電壓按照發(fā)電機機端負荷為逆調壓的要求，在最小負荷時發(fā)電機母線電壓要求為，即，則要求升壓變壓器分接頭電壓為這里選擇能帶負荷調節(jié)抽頭的有載調壓變壓器，因此，可以對于最大負荷和最小負荷分別取兩個不同的標準分接頭：（在設計附表3-6中可以找到與要求電壓最接近的分接頭）最大負荷時，與116.85kv最接近的分接頭為110+5

41、1.25%，其電壓為116.875kv，于是，變壓器低壓側實際電壓為：最小負荷時，與118.04kv最接近的分接頭為110+61.25%，其電壓為117.5kv，于是，變壓器低壓側實際電壓為：由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負荷時的逆調壓要求。下面就要計算網絡中其余各點的電壓。其余各點電壓分布計算：按照網絡結構，可以繪出各點電壓的計算步驟：152346電壓分布計算步驟圖火電廠5單位kv水電廠6單位kv第一步第二步第三步第四步（或）第四步第五步注：虛線剪頭代表計算方向3. 冬季運行方式下，各變電站及水電廠6電壓計算在上面發(fā)電廠電壓決定的基礎上，就可進行各變電站電壓分布計算，計算辦法為：利

42、用前面已經出的網絡的功率分布和發(fā)電廠5高壓母線電壓給定的基礎上，由發(fā)電廠5高壓母線開始，計算各段線路的電壓損耗，求得各變電站高壓母線電壓，再計算各變電站變壓器中的電壓損耗，求得各變電站低壓母線電壓歸算到高壓側的值，然后通過選擇變壓器分接頭來滿足各變電站的調壓要求。1) 變電站1a) 冬季最大負荷時雙回線路5-1并聯(lián)后線路始端功率為雙回線路5-1段電壓損耗為變電站1高壓側電壓為變電站1高壓側流入功率為變電站1變壓器電壓損耗變電站1歸算到高壓側的低壓母線電壓b) 冬季最小負荷時雙回線路5-1并聯(lián)后線路始端功率為：雙回線路5-1段電壓損耗為變電站1高壓側電壓為變電站1高壓側流入功率為變電站1變壓器電

43、壓損耗變電站1歸算到高壓側的低壓母線電壓c) 變電站1調壓計算按照題目對變電站1的調壓要求為逆調壓，即在最大負荷時變電站低壓母線電壓要求為、最小負荷時變電站低壓母線電壓要求為。則要求的變壓器抽頭電壓分別為最大負荷時最小負荷時這里選擇能帶負荷調節(jié)抽頭的有載調壓變壓器，因此，可以對于最大負荷和最小負荷分別取兩個不同的標準分接頭：（在設計附表3-7中可以找到與要求電壓最接近的分接頭）最大負荷時，與111.9kv最接近的分接頭為110+21.25%，其電壓為112.50kv，于是，變壓器低壓側實際電壓為：最小負荷時，與115.25kv最接近的分接頭為110+41.25%，其電壓為116.25kv，于是

44、，變壓器低壓側實際電壓為：由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負荷時的逆調壓要求。2) 變電站3a) 冬季最大負荷時線路5-3段線路始端功率為：線路5-3段電壓損耗為變電站3高壓側電壓為變電站3高壓側流入功率為變電站3變壓器電壓損耗變電站3歸算到高壓側的低壓母線電壓b) 冬季最小負荷時線路5-3段線路始端功率為：線路5-3段電壓損耗為變電站3高壓側電壓為變電站3高壓側流入功率為變電站3變壓器電壓損耗變電站3歸算到高壓側的低壓母線電壓c) 變電站3調壓計算按照題目對變電站3的調壓要求為逆調壓，要求與變電站1相同，則變壓器抽頭電壓分別要求為：最大負荷時最小負荷時仍然選擇能帶負荷調節(jié)抽頭的有載調

45、壓變壓器，因此，可以對于最大負荷和最小負荷分別取兩個不同的標準分接頭：最大負荷時，與115.56kv最接近的分接頭為110+51.25%，其電壓為116.25kv，于是，變壓器低壓側實際電壓為：最小負荷時，與118.65kv最接近的分接頭為110+71.25%，其電壓為118.75kv，于是，變壓器低壓側實際電壓為：由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負荷時的逆調壓要求。3) 變電站4a) 冬季最大負荷時線路5-4段線路始端功率為：線路5-4段電壓損耗為變電站4高壓側電壓為變電站4高壓側流入功率為變電站4變壓器電壓損耗變電站4歸算到高壓側的低壓母線電壓b) 冬季最小負荷時線路5-4段線路始

46、端功率為：線路5-4段電壓損耗為變電站4高壓側電壓為變電站4高壓側流入功率為變電站4變壓器電壓損耗變電站4歸算到高壓側的低壓母線電壓c) 變電站4調壓計算按照題目對變電站4的調壓要求為逆調壓，要求與變電站1相同，則變壓器抽頭電壓分別要求為：最大負荷時最小負荷時仍然選擇能帶負荷調節(jié)抽頭的有載調壓變壓器，因此，可以對于最大負荷和最小負荷分別取兩個不同的標準分接頭：最大負荷時，與117.89kv最接近的分接頭為110+61.25%，其電壓為117.5kv，于是，變壓器低壓側實際電壓為：最小負荷時，與119.48kv最接近的分接頭為110+81.25%，其電壓為120kv，于是，變壓器低壓側實際電壓為

47、：由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負荷時的逆調壓要求。校驗變電站4低壓側實際電壓：4) 水電廠6高、低壓母線電壓計算在本設計接線中，水電廠6經過線路給變電站4、變電站3供電，在線路6-4、6-3末端功率、末端電壓（即3、4點電壓）和線路參數已經知道的條件下，即可通過已經求出的變電站3或變電站4的電壓，從而計算出水電廠的高壓母線電壓。下面用變電站4和線路6-4來求水電廠6的高壓母線電壓。a) 冬季最大負荷時已知線路6-4末端功率為：線路6-4電壓損耗為水電廠6高壓母線電壓為水電廠6高壓母線流入線路功率為線路6-2、6-3、6-4之和，也即是水電廠升壓變壓器繞組通過的功率為升壓變壓器繞組中的電壓損耗為發(fā)電機母