U型槽通道施工方案專家論證意見修改

1、U型槽通道（雙通道）門式桁架搭設補充施工方案 1、施工重點及應對措施 1.1施工重點 本標段在建設時需要保證 bed區(qū)（b-Ld-U）車輛段范圍內下部鋪軌（長度約 216 米寬度13米）的正常進行，在首層高支模的腳手架中需要考慮預留出鋪軌用的通道， 在梁板施工時需要對漏下的砂漿、混凝土、水進行防護處理，保證下部車輛段鋪軌工作 的正常進行是工程的重點。 1.2主要應對措施： 1、根據(jù)鋪軌基地范圍組織流水施工，分段搭設門式鋼架。 2、鋪軌通道（雙通道）門式鋼架結構：立柱采用 D500X8鋼管，3000（1式桁架架 寬度13m,高5m）,上部橫向鋼梁采用工50a工字鋼,縱向鋼梁采用工40a工字鋼。

2、3、雙通道和大通道門式鋼架結構采用相應的大跨度鋼結構搭設。 4、 為保證在梁板施工時對漏下的砂漿、混凝土、水進行防護處理，具體措施在門 式鋼架縱梁上滿鋪密目式安全網(wǎng)，上鋪雙層模板，確保砂漿、砼不流入鋪軌基地內。 5、立柱基礎采用800*800*1000鋼筋混凝土基礎，鋼筋配筋6 18130混凝土標 號C3O 工40a工字鋼 U 1 齡 二： J . .V- 一崔垃亦 -7 吠蘇Xi 、J|-JL 舟k擊仝 I.1-：: r.- -./E L: 2 玳- 800*800*1000鋼筋混凝土基礎 .：Uy 1.3門式桁架的安裝拆除 1.3.1 安裝施工工藝 本標段U型槽通道（雙通道）門式桁架搭設主

3、要構件鋼柱由D500X8鋼柱與與橫 向鋼梁工50a工字鋼、縱向鋼梁工40a工字鋼焊接再加工而成。 D500X8鋼柱及橫向鋼梁工50a工字鋼、縱向鋼梁工40a工字鋼制作 1、D500X8鋼柱流程：鋼管檢查f處理f拼接f矯直f自動氣割下料f鋼柱組裝 鋼柱焊接清渣旁彎校直精整橫向鋼梁焊接安裝縱向鋼梁焊接安裝。 2、橫向鋼梁工50a工字鋼、縱向鋼梁工40a工字鋼流程：鋼梁檢查f處理f拼接 矯直自動氣割下料鋼梁組裝鋼梁焊接清渣旁彎校直精整橫向鋼梁焊 接安裝f縱向鋼梁焊接安裝。 3、鋼柱及鋼梁下料采用自動氣割機， 下料前先根據(jù)構件長度進行材料的拼接和焊 接。 4、橫向鋼梁工50a工字鋼、縱向鋼梁工40a工

4、字鋼鋼桁架的組裝在組裝胎架上進 行，組裝時把氣割質量良好橫梁放置于胎架上拼裝，依次把氣割質量良好縱梁放置于 胎架上拼裝成鋼桁架 。 把拼裝好的桁架柱面放置于焊接胎架上進行焊接， 采用氣保焊，按焊接順序焊接。 焊接完成后，采用校直機等機械矯正法矯正變形的桁架截面。 1.3.1.2 鋼柱鋼梁的安裝 鋼柱安裝前應對 9 米平臺梁的定位軸線、基礎軸線和標高等進行檢查。 為安裝方便，安裝鋼立柱后，安裝鋼梁，就位后隨即焊接，使其變?yōu)榉€(wěn)定體系。 1 吊裝順序 吊裝順序為：先安裝完鋼柱（進行找正、安裝系桿、支撐等之后）固定好后，檢 驗達到要求后再進行鋼梁的安裝。 2 吊裝準備工作 2.1 在柱吊裝之前，先對基

5、礎預埋板標高、 定位軸線位置， 作全面的檢查復核并作整改， 以保證吊裝位置的準確。并在基礎表面把建筑物軸線、安裝中心線，柱腳范圍用墨線 彈出來，并標明標高高差，以供后續(xù)施工。 2.2 安裝前，混凝土基礎面預埋板標高誤差應控制好， 后續(xù)鋼柱直接落至鋼板上， 以提 高鋼柱的安裝效率和準確性。 2.3 對制作完畢的鋼柱進行質量檢查，確定鋼柱的吊點，并作相應的準備。 2.4 在鋼柱底板側面標出兩個方向的軸線， 并在鋼柱下部適當高度處標出標高線 （基準 點標高），以便于校正鋼柱的平面位置和垂直度，以及標高等工作。 2.5材料堆放平面位置，確定在相應的柱腳基礎旁邊，卸車時即按對應位置布置，以避 免二次搬運

6、。 131.3焊接操作工藝 焊接操作工藝：焊接方法采用手工電弧焊、確保構件的質量。 焊前準備：檢驗構件下料的長度和垂直度及剖口是否符合規(guī)范要求，應在定位架 定位，并開始點固焊。點固焊所采用的焊接材料、型號應與焊接材質相匹配，焊接電 流要比正式施焊電流大。點固焊點數(shù)和長度應以焊接過程中不致使其開裂和位置偏移 為準，焊點兩側應平穩(wěn)過渡，焊點高度一般不超過焊縫高度的2/3。點固焊完畢后， 應清除熔渣、飛濺等。檢查焊點質量，如出現(xiàn)開裂、氣孔、熔合不良，應將其磨掉重 焊。 焊接：施焊前將施焊處及其兩側（10mm的水、油污等雜物清除干凈。根據(jù)焊條 直徑選擇焊接電流。焊接焊條一律采用 E4303焊條，冷卻清

7、渣。 注意事項：焊接時應作適當?shù)恼{整，使焊縫在兩側母材獲得良好的熔合。 本方案提供的安裝方法，能有效地保證施工質量，又好又快地滿足了設計和各方 交叉施工的各項要求。 1.3.2拆除施工工藝 拆除程序應遵循由上而下、先搭后拆的原則，不準分立面拆架或在上下兩步同時拆 架,做到一步一清、一桿一清。所有縱、橫向等工字鋼應隨架子拆除同步下降，嚴禁先 將縱、橫向等工字鋼整層或數(shù)層拆除；分段拆除高差不應大于兩步（如高差大于兩步， 應增設連墻件加固）。 拆除下的材料不得直接向下拋擲，應傳送至下層承料面再水平運輸?shù)焦ぷ髅嫱狻?2軌行區(qū)范圍桁架上現(xiàn)澆混凝土結構概況 2.1混凝土構件概況、參數(shù)混凝土構件概況、參數(shù)

8、表2.2.1軌行區(qū)范圍內b、c、d區(qū)混凝土構件概況、參數(shù) 工程 部位 層咼 （m 構件 編號 構件特征（mrj） 砼強度 等級 截面 (bxh ) 跨 （ 高） 度 縱向主筋 上部/下部 軌行 區(qū)范 圍b、 8.5 b-KL4 450X 120 0 16000 2 32+2 14 C35 b-KL3 450X 120 16000 2 32+2 14 C35 c、 d 區(qū) 9.00m 平臺 梁 0 b-KL2 450X 120 0 16000 2 32+2 14 C35 b-KL1 450X 120 0 16000 2 25+2 14 C35 C-K17 450X 120 0 16000 2 3

9、2+2 14 C35 C-K16 450X 120 0 16000 2 32+2 14 C35 d-K5 450 x1200 15600 7 25 C35 軌行 區(qū)范 圍b、 c、d 區(qū) 9.00m 平臺 板 8.5 180mm 9250 雙層雙向 16100 C35 3軌行區(qū)范圍桁架上混凝土結構參數(shù)、模板設計樣本參數(shù) 根據(jù)軌行區(qū)范圍桁架上結構部位特征，故選擇下表代表部件進行驗算。詳細如下表： 表3.1軌行區(qū)范圍桁架上梁板混凝土構件、模板設計樣本參數(shù)表 結構 形式 梁（板）所處位 置 驗算梁截面 （板厚） 梁（板）底 標高（m） 支撐架 高度（m） 適用梁截面 備注 梁1 軌行區(qū)范圍 b、 c

10、、 d 區(qū) 9.00m平臺 及8c#樓梁 450X 1200 +6.3 1.3m 450X 1200 桁架 上支 撐 板1 軌行區(qū)范圍b、 c、d 區(qū) 9.00m 平臺及8c#樓梁 180mm +8.5 3.5 m 桁架 上支 撐 4軌行區(qū)范圍桁架上支撐體系計算書 4.1梁支撐計算 軌行區(qū)范圍桁架上梁模板支撐計算 、參數(shù)信息 1. 模板支撐及構造參數(shù) 梁截面寬度 B(m):0.45;梁截面高度 D(m):1.20; 混凝土板厚度(mm):180.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.40; 立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m):0.30; 立桿步距h(m):0.90;板底承重立桿橫向間距

11、或排距 Lb(m):0.90; 梁支撐架搭設高度H(m): 3.00;梁兩側立桿間距(m):1.05; 承重架支撐形式 :梁底支撐小楞垂直梁截面方向; 梁底增加承重立桿根數(shù) :4; 采用的鋼管類型為48X 3.5 立桿承重連接方式 :雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減 系數(shù):0.80; 2. 荷載參數(shù) 模板自重(kN/m2):0.35;鋼筋自重(kN/m3):1.50; 施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):24.5; 傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0 ;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0; 3. 材料參數(shù) 木材品種:馬

12、尾松;木材彈性模量 E(N/mm2): 10000.0; 木材抗彎強度設計值 fm(N/mm2): 13.0;木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2): 1.5; 面板類型:膠合面板;面板彈性模量 E(N/mm2): 9500.0; 面板抗彎強度設計值 fm(N/mm2): 13.0; 4. 梁底模板參數(shù) 梁底方木截面寬度 b(mm): 50.0;梁底方木截面高度 h(mm): 100.0; 梁底縱向支撐根數(shù): 4;面板厚度 (mm): 18.0; 5. 梁側模板參數(shù) 次楞間距(mm): 200，主楞豎向根數(shù)：4; 主楞間距為： 200mm， 200mm， 200mm; 穿梁螺栓水平間距 (mm

13、)：500; 穿梁螺栓直徑 (mm)：M14; 主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管 48X3.5; 主楞合并根數(shù)：2; 次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm,高度100mm； 次楞合并根數(shù)：2； 二、梁模板荷載標準值計算 1梁側模板荷載 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮 新澆混凝土側壓力。 尸=0.22觀亦 F=rn 其中Y-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入 0時系統(tǒng)按 200/(T+15)計算，得 4.000h ； T -混凝土的入模溫度，取35.000 C； V -混凝土的澆筑速度，取2.5

14、00m/h ； H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.020m； 弘-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200 ； 倫-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別計算得46.083 kN/m 2、24.480 kN/m2,取較小值24.480 kN/m2作為本工程計 算荷載。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側 壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖（單位：mm） 1強度計算 跨中彎矩計算公式如下： 其中，W -面板的凈截面抵

15、抗矩, 3 W = 100X2.1)2.1/6=73.5cm3; M -面板的最大彎距（N mm）; （7 -面板的彎曲應力計算值（N/mm） f-面板的抗彎強度設計值（N/mm2）; 按以下公式計算面板跨中彎矩： M =QA25ql2 其中，q -作用在模板上的側壓力，包括： 新澆混凝土側壓力設計值：qi= 1.2 Q24.48 X.9=26.44kN/m ; 傾倒混凝土側壓力設計值：q2= 1.4 1X2 X）.9=2.52kN/m; q = q1+q2 = 26.438+2.520 = 28.958 kN/m； 計算跨度（內楞間距）:l = 200mm ; 面板的最大彎距 M= 0.12

16、5 28.958 X002 = 1.45 1X5Nmm； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值：7 = 1.45 X 7035 1=1.97N/mm2; 面板的抗彎強度設計值：f = 13N/mm 2; 面板的受彎應力計算值 7 =1.97N/mrn小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！ 2撓度驗算 5(?/4 v = 384Z v=/250 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=28.96N/mm； I-計算跨度(內楞間距)：l = 200mm; E-面板材質的彈性模量：E = 9500N/mm2; I-面板的截面慣性矩:I = 100 1.採X.8 X.8/12=48.6

17、cm4; 45 面板的最大撓度計算值：V = 5 X968200 /(384 9500 4.86 10 ) = 0.131 mm； 面板的最大容許撓度值:V = I/250 =200/250 = 0.8mm 面板的最大撓度計算值v =0.131mm小于 面板的最大容許撓度值v =0.8mm 滿足要求！ 四、梁側模板內外楞的計算 1內楞計算 內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計 算。 本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩I和截 面抵抗矩W分別為： 23 W = 5 X02 2/6 = 166.67cm3; 34 I = 5 1

18、03 2/12 = 833.33cm4; q f1 F1 F1 7UOL 1 L200 L200 J L r rT 內楞計算簡圖 (1) 內楞強度驗算 強度驗算計算公式如下： 其中，(7 -內楞彎曲應力計算值(N/mni); M -內楞的最大彎距（N mm）; W -內楞的凈截面抵抗矩； f-內楞的強度設計值（N/mm2） 按以下公式計算內楞跨中彎矩： M 二 0.101 護 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2 24.48 9+1.4 2X).9) 1=28.96kN/m ; 內楞計算跨度（外楞間距）:l = 200mm; 25 內楞的最大彎距:M=0.101 28.96 200.00

19、= 1.17 WN-mm； 最大支座力:R=1.1 28.958 區(qū)2=6.371 kN; 經(jīng)計算得到，內楞的最大受彎應力計算值（T = 1.17丈/187 105 = 0.702 N/mm2; 內楞的抗彎強度設計值：f = 13N/mm 2; 內楞最大受彎應力計算值（7 = 0.702 N/mm 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm，滿足要求! （2） 內楞的撓度驗算 0.677/4 1005T 其中I-計算跨度（外楞間距）：I = 500mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=28.96 N/mm; E -內楞的彈性模量：10000N/mm2; I -內楞的截面慣性矩：I

20、 = 8.33 106mm4; 內楞的最大撓度計算值：V = 0.677 .9685004心00 10000 8.33 106） = 0.147 mm; 內楞的最大容許撓度值：V = 500/250=2mm 內楞的最大撓度計算值 v =0.147mm小于 內楞的最大容許撓度值v =2mm滿 足要求！ 2外楞計算 夕卜楞（木或鋼）承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力6.371kN,按照集中荷 載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 截面類型為圓鋼管48 $.5; 外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3; 外鋼楞截面慣性矩I = 24.38

21、cm4; (1) 外楞抗彎強度驗算 M . (7 =- f W 其中(7 -外楞受彎應力計算值(N/mm2) M -外楞的最大彎距(N mm)； W -外楞的凈截面抵抗矩； f-外楞的強度設計值(N/mm2)。 根據(jù)三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為 M=FqXi=8.688, h為梁高為1.2m, a為次楞間距為200mm； 經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值：7 = 1.7401.02 4 = 171.014 N/mm2; 外楞的抗彎強度設計值：f = 205N/mm 2; 外楞的受彎應力計算值 7 =171.014N/mm小于外楞的抗彎強度設計值 2 f=205N/mm，滿足要求！ (2) 外

22、楞的撓度驗算 v 1.615F/3 1007 8687.520 50)100 206000.000 243800.000)=0.349mm； 根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.349 mm 外楞的最大容許撓度值：v = 500/400=1.25mm 外楞的最大撓度計算值v =0.349mm小于 外楞的最大容許撓度值v =1.25mm 滿足要求！ 五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: N0.5為.495 =7.964 kN。 穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170 105/1000 = 17.85 kN; 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.964kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN

23、，滿足要求! 六、梁底模板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的 間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。 強度驗算要考慮模板結構自重荷載、 新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗 混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷 載。 本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W =400%8%8/6 = 2.16 10mm3； I = 400X18218X18/12 = 1.94 10lmm4； 1抗彎強度驗算 按以下公式進行面板抗彎強度驗算: M . 7 = -0.40 *20 %.90=13.22kN

24、/m； 模板結構自重荷載： q2：1.2 *35 .40 *.90=0.15kN/m； 振搗混凝土時產生的荷載設計值： q3： 1.4 2.00 0.40 0.90=1.01kN/m ； q = q1 + q2 + q3=13.22+0.15+1.01=14.38kN/m； 跨中彎矩計算公式如下： MOAql2 2 Mmax = 0.10 14.378 0.152=0.032kN m； (T =0.032 史/2016 104=1.498N/mm2； 梁底模面板計算應力(7 =1.498 N/mrm小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！ 2撓度驗算 根據(jù)建筑施工計算手冊

25、剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用 最大撓度計算公式如下： I00E7 v=/250 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載 q = (24.0+1.50) 1.200+0.35) 0.40= 12.38KN/m ； l-計算跨度(梁底支撐間距):l =150.00mm； E-面板的彈性模量：E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允許撓度值:V =150.00/250 = 0.600mm 面板的最大撓度計算值：V = 0.677 X 12.38i/(150 9500X.94 X05)=0.023mm； 面板的最大撓度計算值：V =0.023mm小于面板的最大允許撓度值:v = 15

26、0 / 250 = 0.6m m,滿足要求！ 七、梁底支撐的計算 本工程梁底支撐采用方木。 強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載 和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋 自重荷載。 1荷載的計算： (1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m): qi = (24+1.5) 1.2 0.15=4.59 kN/m； (2) 模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0.35 05 (2 1.2+0.45)/ 0.45=0.332 kN/m； (3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m): 經(jīng)計算得到，活荷載標準值P

27、1= (2.5+2) 0.15=0.675 kN/m； 2方木的支撐力驗算 靜荷載設計值 q = 1.2 4.59+1.2 區(qū)332=5.907 kN/m； 活荷載設計值 P = 1.4 0.675=0.945 kN/m； EJ 方木計算簡圖 方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 3 W=X 10 10/6 = 83.33 cm3； 4 I=5 10 10 10/12 = 416.67 cm ； 方木強度驗算： 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 線荷載設計值q = 5.907+0.945=6.852 kN/m； 最大彎

28、距M =0.1ql2= 0.1 床852 E.4 %.4= 0.11 kN.m； 最大應力(T = M / W = 0.11 支/13333.3 = 1.316 N/mm2; 抗彎強度設計值f=13 N/mm 2; 方木的最大應力計算值1.316 N/mm2小于 方木抗彎強度設計值13 N/mm2,滿 足要求！ 方木抗剪驗算： 截面抗剪強度必須滿足： 3V 2bh 其中最大剪力：V = 0.6 6.852 0.4 = 1.644 kN; 2 方木受剪應力計算值 T = 3 X 1644.48/(2 X 50 X 100) = 0.493 N/mm 方木抗剪強度設計值t = 1.5 N/mm;

29、2 2 方木的受剪應力計算值0.493 N/mm小于 方木抗剪強度設計值1.5 N/mm ,滿 足要求! 方木撓度驗算： 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下 10057 q = 4.590 + 0.333 = 4.922 kN/m； 方木最大撓度計算值v = 0.677 X 4.922 X 40(00 1X000 XH6.667 X04)=0.02mm； 方木的最大允許撓度 v =0.400 X 1000/250=1.600 mm 方木的最大撓度計算值v = 0.02 mm小于 方木的最大允許撓度v =1.6 mm滿 足要求！ 3支撐鋼管的強度驗算 支撐鋼管按

30、照簡支梁的計算如下 荷載計算公式如下： (1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)： 2 q1 = (24.000+1.500) 1.200= 30.600 kN/m2; (2) 模板的自重(kN/m2): q2 = 0.350 kN/m2; (3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2): 2 q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2; 2 q = 1.2 (30.600 + 0.350 )+ 1.4 4.500X = 43.440 kN/m ; 梁底支撐根數(shù)為n,立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳 遞給鋼管的集中力為P,梁側模板傳給鋼

31、管的集中力為N。 當n=2時： 丄二二 qab 2-1亠 N = 1.2(72ali 當n2時: n-1 N = l,2q2ah P KT Pi Pi =P3 =Pn-i = P 1.52.612.S11.5 909090 計算簡圖(kN) 變形圖（mm） 彎矩圖（kN m） 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 支座反力 Ra = Rb=0.139 kN,中間支座最大反力Rmax=3.126; 最大彎矩 Mmax=0.081 kN.m； 最大撓度計算值Vmax=0.017 mm； 最大應力（T =0.081 X 1/0080=16.002 N/mm2; 支撐抗彎設計強度f=205 N/mm 2; 支撐鋼管

32、的最大應力計算值 16.002 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求！ 八、扣件抗滑移的計算： 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁， 雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉雙 扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）: R Rc 其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN; R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到R=3.126 kN; R (0.90

33、/2+(1.05-0.45)/2) 0.40 0.180 (1.50+24.00)=1.652 kN; N =0.139+0.536+0.126+1.652=2.453 kN; A -立桿凈截面面積(cm2): A = 4.89; 3 W -立桿凈截面抵抗矩(cm): W = 5.08; (T-鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2); 2 f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm ; lo -計算長度(m); 參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 -計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ; u -計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3，u =1.7

34、; 上式的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155 1 .9 = 1.767 m； Lo/i = 1767.15 / 15.8 = 112 ; 由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.502; 鋼管立桿受壓應力計算值 ;(T =2453.267/(0.502 894= 9.994 N/mm2; 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 (T = 9.994 N/mrn小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f= 205 N/mm2,滿足要求！ 2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算 : 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =3.126 kN ;

35、 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2 049 (3-1.2)=0.536 kN ; N =3.126+0.536=3.447 kN; A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89; W - 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)：W = 5.08; (T-鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2); f - 鋼管立桿抗壓強度設計值： f =205 N/mm 2; lo - 計算長度 (m); 參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ; u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3， u =1.7; 上式的計算結果：

36、立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155 1.7 0.9 = 1.767 m； Lo/i = 1767.15 / 15.8 = 112 ; 由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.502; 鋼管立桿受壓應力計算值 ；(T =3447.19/(0.502 X 489) = 14.043 N/mm 鋼管立桿穩(wěn)定性計算 (T = 14.043 N/mrm小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f= 205 N/mm2,滿足要求！ 十、立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值 : fg = fgk *c = 220 1=220

37、kPa； 其中，地基承載力標準值： fgk= 220 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc = 1； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A =3.126/0.25=12.502 kPa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 3.126 kN； 基礎底面面積 ： A = 0.25 m2 。 p=12.502 fg=220 kPa。地基承載力滿足要求！ 4.2 板支撐計算 軌行區(qū)范圍桁架上梁模板支撐計算 一、參數(shù)信息 : 1. 模板支架參數(shù) 橫向間距或排距(m):0.90;縱距(m):0.90;步距(m):1.50; 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10;模板

38、支架搭設高度(m):3.50; 采用的鋼管(mm):48X 3.5;板底支撐連接方式：方木支撐； 立桿承重連接方式 :可調托座； 2. 荷載參數(shù) 模板與木板自重(kN/m2)：0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000; 施工均布荷載標準值 (kN/m2):1.000； 3. 樓板參數(shù) 樓板的計算厚度 (mm):180.00； 4. 材料參數(shù) 面板采用膠合面板，厚度為18m m；板底支撐采用方木； 面板彈性模量E(N/mm2):9500;面板抗彎強度設計值(N/mm2):13; 22 木方彈性模量E(N/mm ):9500.000;木方抗彎強度設計值(N/mm ):13.000;

39、 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):300.000; 木方的截面寬度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00; 托梁材料為：鋼管 (雙鋼管 ) : 48 X ；3.5 單位：(mm) 托梁4 頂撐一 模板支架立面圖 面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度 1m的面板作為計算單 元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 23 W = 100 為.82/6 = 54 cm3; 34 I = 100 1出3/12 = 48.6 cm4; 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 卜 % ,A p* VVV 1 L3001 L3IW L.3

40、L- r彳 rd r 面板計算簡圖 1荷載計算 (1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m): qi = 25 (X18 為+0.35 K= 4.85 kN/m ; (2) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m): q2 = 1 1= 1 kN/m; 2、強度計算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 其中：q=1.2 1.85+1.4 1= 7.22kN/m 最大彎矩 M=0.1X7.22 0.32= 0.065 kN m； 2 面板最大應力計算值(T = 64980/54000 = 1.203 N/mg 面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm

41、 2; 面板的最大應力計算值為1.203 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2, 滿足要求！ 3、撓度計算 撓度計算公式為 0.6777/4 r .“ v =48.6 104)=0.058 mm； 面板最大允許撓度V=300/ 250=1.2 mm ; 面板的最大撓度計算值 0.058 mm小于 面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足要 三、模板支撐方木的計算： 方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 3 W=6 8 8/6 = 64 cm ; 4 I=6 8 8 8/12 = 256 cm ; 方木楞計算簡圖(mm) 1荷載的計算： 鋼筋混凝土板自重(kN/m

42、): qi= 25 .3 .18 = 1.35 kN/m； (2) 模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.35 3 = 0.105 kN/m ; (3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m): P1 = 1 3 = 0.3 kN/m； 2強度驗算： 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 M =0,125*2 均布荷載q = 1.2 乜1 + q2)+ 1.4 pX= 1.2 (1.35 + 0.105)+1.4 0.3 = 2.166 kN/m ； 最大彎距M = 0.125ql2 = 0.125 2.166 0.92 = 0.219

43、 kN m； 方木最大應力計算值(T = M /W = 0.219 614000 = 3.427 N/mm2; 方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm 2; 方木的最大應力計算值為 3.427 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13 N/mm2, 滿足要求！ 3抗剪驗算： 截面抗剪強度必須滿足 t = 3V/2bh80) = 0.381 N/mm2; 方木抗剪強度設計值t = 1.4 N/mm; 方木的受剪應力計算值 0.381 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4 N/mm2, 滿足要求！ 4撓度驗算： 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下 100

44、 EI :/400 均布荷載q = q1 + q2 = 1.455 kN/m； 最大撓度計算值v = 0.521 X 1.455 X 90(00 9X00X2560000)= 0.205 mm； 最大允許撓度V=900/ 250=3.6 mm ; 方木的最大撓度計算值 0.205 mm小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要 四、托梁材料計算 托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算; 托梁采用：鋼管(雙鋼管)：48 X;3. 3 W=10.16 cm3; 4 I=24.38 cm ; 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.437 kN; 2 pppppppppp 托梁計算簡圖 托梁

45、計算彎矩圖（kN m） 托梁計算變形圖（mm） 24372.437 0.653 65 3086 108aO86 2.436 2.43H 438 17371.7B7 托梁計算剪力圖（kN） 最大彎矩 M max = 0.585 kN m ; 最大變形 V max = 0.677 mm ; 最大支座力 Qmax = 7.96 kN ; 最大應力 (T = 584966.189/10160 = 57.575 N/mm; 托梁的抗壓強度設計值f=205 N/mm 2; 205 N/mm , 托梁的最大應力計算值 57.575 N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值 滿足要求！ 托梁的最大撓度為 0.677

46、mm小于900/150與10 mm,滿足要求！ 五、 模板支架立桿荷載標準值(軸力)： 作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。 1靜荷載標準值包括以下內容： 腳手架的自重(kN): Ngi = 0.129 35 = 0.452 kN; (2) 模板的自重(kN): Ng2 = 0.35 0為 .9 = 0.284 kN; (3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN): Ng3 = 25 018 0.9 %.9 = 3.645 kN; 靜荷載標準值 Ng = Ng1+Ng2+Ng3 = 4.38 kN; 2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 活荷載標準值 Nq = (1+2 ) 0.0

47、0.9 = 2.43 kN; 3. 立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2Ng + 1.4Nq = 8.658 kN; 六、 立桿的穩(wěn)定性計算： 立桿的穩(wěn)定性計算公式 血4 其中 N -立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = 8.658 kN; 33 W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm ): W=5.08 cm ; o-鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2); f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; L0-計算長度(m); 如果完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算： l0 = h+2a a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度； a = 0.1 m； 得到計算結果：

48、立桿計算長度 Lo = h + 2a = 1.5+2 0.1 H1.7 m ; L0 / i = 1700 / 15.8=108 ； 由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.53; 鋼管立桿受壓應力計算值；(T =8658.42/(0.53 X 489) = 33.408 Nmm 立桿穩(wěn)定性計算(7 = 33.408 N/mrm小于 鋼管立桿抗壓強度設計值f= 205 N / m m 2，滿足要求！ 七、立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 P fg 地基承載力設計值 : fg = fgkXkc = 220 1X=220 kpa； 其中，地基承

49、載力標準值： fgk= 220 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A =8.658/0.25=34.634 kpa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 8.658 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。 p=34.634 0.18 0.9=4.05 kN/m ; 靜荷載標準值 q1 = q11 + q12 + q13= 4.876 kN/m ; 2).活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 活荷載標準值 q2 = (1+2 )X).9 = 2.7 kN/m ； H 口 11 屮門 111! 11111 ijn ff 支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2. 強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨