xx縣人民醫(yī)院新醫(yī)院工程076模板工程及支撐系統(tǒng)施工組織設計

1、xx縣人民醫(yī)院新醫(yī)院建設工程模板及支撐系統(tǒng)施工組織設計四川三一工程建設（集團）有限公司二00七年七月二十五日jl-a002 施工組織設計(方案)報審表工程名稱：漢源縣人民醫(yī)院新醫(yī)院建設工程 編號：07-6致： 四川富源工程監(jiān)理公司 （監(jiān)理單位）： 現(xiàn)報上 工程建設施工、模板工程及支撐系統(tǒng)（施工方案） ，已經我單位項目負責人及技術負責人審查批準，請予以審查和批準。附：工程建設施工、模板工程及支撐系統(tǒng)（方案） 承包單位項目部（公章）： 項目負責人（簽字）： 劉焱飛 項目技術負責人（簽字）： 劉賓龍 日 期： 2007 年7月25日專業(yè)監(jiān)理工程師審查意見：1同意 2。不同意 3。按以下主要內容修改補

2、充 專業(yè)監(jiān)理工程師（簽字）： 日 期： 年 月 日總監(jiān)理工程師審核意見：1同意 2。不同意 3。按以下主要內容修改補充項目監(jiān)理機構（公章）： 總監(jiān)理工程師（簽字）： 日 期： 年 月 日注：本表由施工單位填寫，一式三份，連同施工組織設計一并送項目監(jiān)理機構審查。建設、監(jiān)理、施工單位各一份。四川省建設廳制目 錄一、綜合說明 11、編制依據 12、編制原則 13、編制范圍 1二、工程概況 11、建筑慨況 12、結構類型 13、工程范圍、質量及工期 2三、模板工程及支撐系統(tǒng)的選用21、模板材料 22、模板的支撐及承重架 2四、模板工程設計計算書21、柱模板計算22、墻模板計算 113、梁模板計算 16

3、4、樓板模板計算 19五、扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)設計計算書231、模板面板計算 232、抗剪計算233、撓度計算234、模板支撐方木的計算 245、支撐鋼管計算 266、扣件抗滑移的計算277、立桿的穩(wěn)定性計算278、樓板強度的計算: 28 9、樓板模板支撐架的構造和施工要求29六、模板安裝工程301、柱模板安裝302、墻模板安裝313、梁模板安裝324、樓板模板安裝 33七、扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)搭拆 351、執(zhí)行標準352、模板支撐系統(tǒng)支架構造要求： 353、模板支撐系統(tǒng)支架搭設的要求： 354. 模板支撐系統(tǒng)支架施工使用的要求：365、模板支撐系統(tǒng)支架拆除要求：366、模板支撐系統(tǒng)支

4、架拆除安全措施36一、綜合說明1、編制依據a、四川省達洲市建筑設計研究院，設計的建設工程施工圖紙設計文件資料及修改設計圖紙。b、我公司的技術、機械設備裝備情況。c、使用建設工程行業(yè)規(guī)范、規(guī)程。2、編制原則a、遵循設計圖紙、施工規(guī)范、規(guī)程、驗收標準的原則。在主要項目施工方法中，嚴格按設計圖紙要求，執(zhí)行現(xiàn)行施工規(guī)范、規(guī)程及驗收標準。b、堅持實事求是的原則。制定具體項目實施方案過程中，充分分析本工程的特點、難點，堅持科學組織、合理安排、均衡生產，確保優(yōu)質高效完成本合同的建設任務 。c、堅持專業(yè)化作業(yè)與綜合管理相結合的原則。在施工組織安排上，以專業(yè)隊為基本組成形式，機械化作業(yè)為主，充分發(fā)揮專業(yè)人員和先

5、進優(yōu)良設備之優(yōu)勢達到整體優(yōu)化目的。d、利用生產資源及生產諸多要素進行優(yōu)化配置，保證實現(xiàn)成本、工期、質量、安全及社會信譽等預期目標實施管理。3、編制范圍漢源縣人民醫(yī)院新醫(yī)院建設工程項目門診大樓住院大樓主體框架結構的模板工程及支撐系統(tǒng)。二、工程概況1、建筑慨況a、門診大樓地下一層地上十層，建筑總高41.10+4.20=45.30m，露天最大高點41.10m。地下室地面標高-4.20m，平面呈丁字形布局,建筑物長54.6m，最大寬點38.00m，建筑面積9034.36 m2，其中地下室1036.15m2， 9軸與疾控中心8軸為共用基礎。b、住院大樓六層，建筑最大高點27.60m。一層地面標高0.00

6、m，平面呈丁字形布局,建筑物長73.74m，寬47.34m，建筑面積10738.26m2， 111/11軸為雙墻基礎。2、結構類型a、框架結構樓蓋體系，抗震等級為三級。地基基礎設計安全等級為乙級。建筑結構安全等級為二級，設計使用年限為50年。b、層高：一層4.20米，其余3.60米 c、柱、梁、板：鋼筋砼現(xiàn)澆框架結構,構造柱和現(xiàn)澆鋼筋砼整體樓梯。3、工程范圍、質量及工期a、工程范圍：合同工程項目。b、質量要求：單位工程質量等級一次性交驗合格。c、工期要求：300個日歷天內主體工程結構交工。(2007年3月26日監(jiān)理發(fā)開工令) 10個月完成完成主體工程施工任務的100%。三、模板工程及支撐系統(tǒng)的

7、選用主體框架結構砼現(xiàn)澆模板工程是保證砼施工質量，加快施工進度的關鍵環(huán)節(jié)，能承受新澆砼的自重、側壓力及施工過程中所產生的荷載,模板工程必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。1、模板材料a、柱、墻、梁模板：采用鋼木模板組合拼裝。b、樓板模板：選用812mm厚酚醛樹脂涂膜防水膠合板。c、樓梯模板：樓梯底模采用s12竹膠合板，側模和踏步等模和邊模選用50mm厚木模。d、模板龍骨材料：選用483.5電焊鋼管結合，10050的級冷云杉防木，模板材料選用厚度為18mm，24001200的九層木膠板并經檢查驗收后才可使用。該工程為整澆筑砼框架結構、柱、梁、板、混凝土澆筑工程量大，模板周轉時間受到一定限制，因此模板

8、需用量多，一次性投入以每一樓層為單位，柱、梁側模各一套，梁底、現(xiàn)澆板模各兩套。2、模板的支撐及承重架a、支撐架材料選用48.5mm電焊鋼管為支撐，連接桿、扣件選用鑄鐵連接件，扣件與底座具備生產廠家的出廠合格證并與支撐、連接件規(guī)格配套使用。b、支撐架搭設以滿足結構中施工層的施工荷載承載能力，立桿間距800mm，縱橫設置掃地桿距為150mm，模板底龍骨水平桿距板底70mm，抄平控制在同一水平面，對雙向及單向板結構的部位起拱3，立桿以上設置縱橫交錯連接桿，支撐架周邊每6米設置剪刀撐及斜撐，中間剪刀撐之間的凈距控制在15米以內。c、支撐架上的施工荷載應符合設計要求，在使用期間嚴禁拆除主節(jié)點處的縱橫向水

9、平桿及連接桿。d、柱：由鋼管柱箍控制斷面尺寸。所有柱子的支撐架采用鋼管與梁板支承架連成整體。e、梁板：全現(xiàn)澆的梁板承重架采用腳手架作支撐承重架。其搭設參數要求為：立桿橫距1200mm，橫桿步距1200mm，按操作規(guī)程要求設置剪刀撐和掃地桿。采用48的鋼管和10050木枋作板木擱棚，間距 250mm。f、模板支撐架：用腳手架桿配件搭設模板支撐架的其它重載架時，模板支撐架作用于跨中的集中荷載應不大于規(guī)定值。g、支撐架的構架必須按確保整體穩(wěn)定的要求設置整體性接結桿件和其它撐拉，連墻措施，并根據不同的構架，荷載情況和控制變形的要求，給橫桿件以適當的起拱量。h、支撐架高度的調節(jié)采用可調底座解決，當采用搭

10、接立桿時，其旋轉扣件應按總承載力不小于2倍設計荷載設置，且不得少于2道。由于整澆砼結構工程，支撐架周轉時間又受到限制，因此一次性投入支撐架三套，柱、梁、板、模板、模夾具及對拉羅桿各一套。四、模板工程設計計算書1、柱模板計算a、中小斷面柱模板基本參數柱斷面長度=600mm；柱斷面寬度=800mm；方木截面寬度=50mm；方木截面高度=80mm；方木間距l(xiāng)=300mm；膠合板截面高度=18mm。取柱斷面長度和柱斷面寬度中的較大者進行計算。 b、荷載標準值計算:強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值： 式中 c

11、為混凝土重力密度(kn/m3)；t0新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15)；t混凝土的入模溫度；v混凝土的澆筑速度；1外加劑影響系數；2混凝土坍落度影響修正系數。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值f1=40kn/m2。實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 f1=40kn/m2。傾倒混凝土時產生的荷載標準值f2=3n/m2。c、膠合板側模驗算膠合板面板(取長邊)，按三跨連續(xù)梁，跨度即為方木間距,計算如下:膠合板計算簡圖(1)側?？箯潖姸闰炈?m=0.1ql2其中 q強度設計荷載(kn/m):q=(1.240+1.43)0.9600/1000=41.76kn/ml方木間

12、距,取l=300mm；經計算得 m=0.141.76300/10002=0.376kn.m膠合板截面抵抗矩 w=bh2/6=800182/6=43200mm3 = m/w=0.376106/43200=8.704n/mm2膠合板的計算強度滿足要求!(2) 側?？辜魪姸闰炈?t =3v/2bh其中 v為剪力:v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)0.9300600/106=7.517kn經計算得 =37.517103/(280018)=0.783n/mm2膠合板的計算抗剪強度滿足要求!(3) 側模撓度驗算:w=0.677qa4/(100ei)其中 q強度設計荷載(kn/m):q=1.

13、2400.9600/1000=32kn/m側模截面的轉動慣量 i=bh3/12=800183/12=388800mm4；a方木間距,取a=300mm；e彈性模量,取e=6000 n/mm2；經計算得 w=0.677323004/(1006000388800)=0.75mm最大允許撓度 w=l/250=300/250=1.2mm膠合板的計算撓度滿足要求d、方木驗算方木按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 方木計算簡圖 (1) 方木抗彎強度驗算:m=qb2/8其中 q強度設計荷載(kn/m):q=(1.240+1.43)0.9300/1000=15.66

14、kn/mb截面長邊,取b=800mm；經計算得 m=15.66(600/1000)2/8=1.253kn.m；方木截面抵抗矩 w=bh2/6=50(80)2/6=53333.333mm3； = m/w=1.253106/53333.333=23.494n/mm2；方木的計算強度不滿足要求!(2) 方木抗剪強度驗算:t=3v/2bh其中 v為剪力:v = 0.5qb=0.5(1.240+1.43)0.9300 /10001000=6.264kn經計算得 =36.264103/(25080)=2.349n/mm2方木的計算強度不滿足要求!(3) 方木撓度驗算:w=5qb4/(384ei)其中 q強

15、度設計荷載(kn/m):q=1.2400.9300/1000=12kn.mi=bh3/12=50803/12=2133333.333mm4b柱截面長邊的長度,取b=600mm；e彈性模量,取e=9500 n/mm2；經計算得 w=5126004/(10095002133333.333)=3.158mm允許撓度 w=b/250=600/250=3.2mm方木的計算撓度滿足要求!2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足:t = 3q/2bh t其中最大剪力 q=0.6300/100031.32=5.638kn截面抗剪強度計算值 t=35.6381000/(2600

16、18)=0.783n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3.面板撓度計算最大撓度計算公式其中 q 混凝土側壓力的標準值，q =40600/1000=24kn/m；e 面板的彈性模量，e =6000.0n/mm2；i 面板截面慣性矩 i =60018.018.018.0/12=291600mm4；經過計算得到 v =0.67740600/10003004/(1006000291600) =0.752mmv 面板最大允許撓度，v =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度滿足要求!e、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的

17、三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞方木計算簡圖1.豎楞方木強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式 其中 q 強度設計荷載(kn/m)；q = (1.240+1.43)300/1000 = 15.66kn/md為柱箍的距離，d = 600mm；經過計算得到最大彎矩 m =0.1015.66600/1000600/1000=0.564kn.m豎楞方木截面抵抗矩 w =508080/6=53333.333mm3經過計算得到= m/w =0.564106/53333.333 = 10.575n/mm2豎楞方木的計算強度滿足要求!2.豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:q = 0.6qd截面抗

18、剪強度必須滿足:t = 3q/2bh t其中最大剪力 q=0.6600/100015.66=5.638kn截面抗剪強度計算值 t=35.6381000/(25080)=2.114n/mm2截面抗剪強度設計值 t=1.30n/mm2豎楞方木抗剪強度計算不滿足要求!3.豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 40300/1000=12kn/m；e 豎楞方木的彈性模量，e = 9500.0n/mm2；i 豎楞方木截面慣性矩 i =50808080/12=2133333.333mm4；經過計算得到 v =0.677126004/(10095002133333.333)=

19、0.52mmv 豎楞方木最大允許撓度，v = 600/250= 2.4mm；豎楞方木的最大撓度滿足要求!f、b方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用方木，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 80/1080/1080/10/6 = 85.333cm3i =80/1080/1080/1080/10/12 =341.333cm4 b方向柱箍計算簡圖其中 p 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kn)；p = (1.240+1.43)300/1000600/1000 = 9.396kn經過連續(xù)梁的計算得到 b方向柱箍剪力圖(kn) b方向柱箍彎矩圖(kn.m) b方向柱箍變形圖(kn.m)最大彎矩 m =

20、3.19kn.m最大支座力 n = 14.09kn最大變形 v = 6.5mm1.柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式 =m/w f其中 m 柱箍桿件的最大彎矩設計值, m =3.19kn.m；w 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, w =85.3331cm3；柱箍的強度設計值(n/mm2): f = 13b邊柱箍的強度計算值 f =37.383n/mm2；b邊柱箍的強度驗算不滿足要求!2.柱箍撓度計算經過計算得到 v =6.5mmv 柱箍最大允許撓度，v =600/250 =2.4mm；柱箍的最大撓度不滿足!g、b方向對拉螺栓的計算b方向沒有設置對拉螺栓 h、h方向柱箍的計算其中 p 豎楞方木傳遞到

21、柱箍的集中荷載(kn)；p = (1.240+1.43)300/1000600/1000 = 9.396kn經過連續(xù)梁的計算得到 h方向柱箍剪力圖(kn) h方向柱箍彎矩圖(kn.m) h方向柱箍變形圖(kn.m)最大彎矩 m = 0.59kn.m最大支座力 n = 11.25kn最大變形 v = 0.15mm1.柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式=m/w f其中 m 柱箍桿件的最大彎矩設計值, m = 0.59kn.m； w 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, w =85.3331cm3；柱箍的強度設計值(n/mm2): f =13h邊柱箍的強度計算值 f = 6.914n/mm2；h邊柱箍的強度

22、驗算滿足要求!2.柱箍撓度計算經過計算得到 v =0.15mmv 柱箍最大允許撓度，v =267/250=1.068mm；計算公式: n n = fa其中 n 對拉螺栓所受的拉力；a 對拉螺栓有效面積 (mm2)；i、h方向對拉螺栓的計算f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170n/mm2；對拉螺拴的強度要大于最大支座力11.25kn。 經過計算得到h方向對拉螺拴的直徑要大于12mm!2、墻模板計算a、墻模板基本參數墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨；用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結，每個穿墻螺栓成為

23、外龍骨的支點。模板面板厚度h=18mm，彈性模量e=6000n/mm2，抗彎強度f=15n/mm2。 每道內楞1根方木，間距500mm。每道外楞1根方木，間距1000mm。穿墻螺栓水平距離500mm，穿墻螺栓豎向距離1000mm，直徑20mm。 墻模板組裝示意圖b、荷載計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中混凝土的重力密度；新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)200/(t+15)；t 混凝土的入模溫度； v 混凝土的澆筑速度；h 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度；1 外加劑影

24、響修正系數； 2 混凝土坍落度影響修正系數。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值f1=50kn/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值f1=50kn/m2倒混凝土時產生的荷載標準值f2=6kn/m2。c、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 1.強度計算 = m/w f其中面板的強度計算值(n/mm2)；m 面板的最大彎距(n.mm)；w 面板的凈截面抵抗矩,w =1000181810-3/6=54cm3；f 面板的強度設計值(n/mm2)。 m = ql2 /10其中q 作用在模板上的側壓力，它

25、包括:新澆混凝土側壓力設計值,q1=1.21000/100050=60kn/m；傾倒混凝土側壓力設計值,q2=1.41000/10008.4=8.4kn/m；計算跨度(內楞間距),l =500mm；面板的強度設計值f = 15.000n/mm2； 經計算得到，面板的強度計算31.667n/mm2；面板的強度驗算不滿足要求!2.撓度計算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l/250 其中q 作用在模板上的側壓力，q=50；l 計算跨度(內楞間距),l =500mm；e 面板的彈性模量,e =6000n/mm2；i 面板的截面慣性矩,i =1000181818/12=48.6cm4

26、；面板的最大允許撓度值,v =2mm；面板的最大撓度計算值, v =7.255mm；面板的撓度驗算不滿足要求!d、墻模板內外楞的計算：(一).內楞(木或鋼)直接承受鋼模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩和截面抵抗矩分別為:w =83.333cm3；i =416.667cm4； 1000 1000 1000 內楞計算簡圖 1.內楞強度計算 = m/w f 其中內楞強度計算值(n/mm2)； m 內楞的最大彎距(n.mm)； w 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值(n/mm2)。 m = ql2/ 10 其中q 作用在內楞的荷載，(1.250

27、+1.46)500/1000=34.2kn/m； l 內楞計算跨度(外楞間距),l =1000mm； 內楞強度設計值f =13n/mm2； 經計算得到，內楞的強度計算值41.04n/mm2； 內楞的強度驗算不滿足要求! 2.內楞的撓度計算 v = 0.677ql4/ 100ei v = l/250 其中e 內楞的彈性模量,e =9500n/mm2； 內楞的最大允許撓度值,v =4mm； 內楞的最大撓度計算值, v = 4.789mm； 內楞的撓度驗算不滿足要求!(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，外龍骨采用木楞，截面慣性矩和截面抵抗矩分別為: w

28、 =83.333cm3； i =416.667cm4； 500 500 500 外楞計算簡圖 3.外楞強度計算 = m/w f 其中外楞強度計算值(n/mm2)； m 外楞的最大彎距(n.mm)； w 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值(n/mm2)。 m = 0.175pl 其中p 作用在外楞的荷載，(1.250+1.46)0.51=34.2kn； l 外楞計算跨度(穿墻螺栓水平間距),l =500mm； 外楞強度設計值f =205n/mm2； 經計算得到，外楞的強度計算35.91n/mm2； 外楞的強度驗算滿足要求! 4.外楞的撓度計算 v = 1.146pl3 / 100ei v

29、 = l/250 其中e 外楞的彈性模量,e =9500n/mm2； 外楞的最大允許撓度值,v =2mm； 外楞的最大撓度計算值, v =1.013mm； 外楞的撓度驗算滿足要求!e、穿墻螺栓的計算：計算公式: n n = fa 其中n 穿墻螺栓所受的拉力； a 穿墻螺栓有效面積(mm2)； f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170/mm2； 穿墻螺栓的直徑(mm):20 穿墻螺栓有效直徑(mm): 16.9 穿墻螺栓有效面積(mm2): a =224.3 穿墻螺栓最大容許拉力值(kn): n = 38.131 穿墻螺栓所受的最大拉力(kn): n =25 穿墻螺栓強度驗算滿足要求!3、梁模板計

30、算a、梁模板基本參數梁截面寬度b=250mm， 梁截面高度h=500mm， h方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑20， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的方木截面50100， 梁模板截面底部方木距離150，梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x300。 梁底模面板厚度，彈性模量=6000n/mm2，抗彎強度f=15n/mm2。 梁側模面板厚度，彈性模量=6000n/mm2，抗彎強度f=15n/mm2。 圖 梁底模面板示意圖b、梁模板荷載標準值模板自重 =0.34kn/m2； 鋼筋自重 =1.5kn/m3； 混凝土自重 = 24kn/m3； 施工荷載標準值 = 2.5kn/m2。

31、 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15)； t 混凝土的入模溫度； v 混凝土的澆筑速度； h 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度； 1 外加劑影響修正系數； 2 混凝土坍落度影響修正系數。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 f1= 28.8kn/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 f1=28.8kn/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 f2=6kn/m2。d、梁底模板木楞計算梁底方木的

32、計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！c、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 1.強度計算 強度計算公式要求： = m/w f 其中梁側模板的強度計算值(n/mm2)； m 計算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(n/mm)； q=(1.228.8+1.46)500/1000=21.48n/mm 最大彎矩計算公式如下: m=-0.1021.48300=-0.193kn.m =0.193106/27000=7.148n/mm2 梁側模面板計算強度滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿

33、足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.6300/100021.48=3.866kn 截面抗剪強度計算值 t=33.866/(250018)=0.644n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 面板的抗剪強度計算不滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q =28.8500/1000=14.4n/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v =0.67714.43004/(1006000243000)=0.542mm v=300/250=1.2 梁側模板的撓度計算滿足要求!e、穿梁螺栓計算計算公式: n n = fa 其中 n 穿梁螺栓所受的拉力；

34、a 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170n/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 n = (1.228.8+1.46)500/1000600/1000/ =12.888kn 穿梁螺栓直徑為20mm； 穿梁螺栓有效直徑為16.9mm； 穿梁螺栓有效面積為 a=224.3mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 n=38.131kn； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 n=12.888kn； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置1道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求!f、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。4、樓板模板計算a

35、、樓模板基本參數 樓截面高度h=120mm， 樓模板使用的方木截面50100， 樓模板截面底部方木距離150。 樓底模面板厚度，彈性模量=6000n/mm2，抗彎強度f=15n/mm2。 每道次龍骨1根方木，間距500mm。 每道主龍骨1根方木，間距1000mm。 樓模板組裝示意圖 圖 梁支撐樓底模面板示意圖b、樓模板荷載標準值模板自重 =0.34kn/m2； 鋼筋自重 =1.5kn/m3； 混凝土自重 = 24kn/m3； 施工荷載標準值 = 2.5kn/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土壓力計算公式為下式中的較小值:

36、其中 混凝土的重力密度； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15)； t 混凝土的入模溫度； v 混凝土的澆筑速度； h 混凝土壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度； 1 外加劑影響修正系數； 2 混凝土坍落度影響修正系數。 根據公式計算的新澆混凝土壓力標準值 f1= 28.8kn/m2 實際計算中采用新澆混凝土壓力標準值 f1=28.8kn/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 f2=6kn/m2。c、底模板木楞計算模板底方木的計算在板底支撐腳手架計算中已經包含！d、板模板計算板模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 圖 板模板計算簡圖 1.強度計算 強度計算公式要求：

37、 = m/w f 其中板模板的強度計算值(n/mm2)； m 計算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在板模板的均布荷載(n/mm)； q=(1.228.8+1.46)500/1000=21.48n/mm 最大彎矩計算公式如下: m=-0.1021.48300=-0.193kn.m =0.193106/27000=7.148n/mm2 板模面板計算強度滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.6300/100021.48=3.866kn 截面抗剪強度計算值 t=33.866/(250018)=

38、0.644n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.40n/mm2 面板的抗剪強度計算不滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q =28.8500/1000=14.4n/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v =0.67714.43004/(1006000243000)=0.542mm v=300/250=1.2 板模板的撓度計算滿足要求!e、板支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。五、扣件式鋼管腳手架支撐系統(tǒng)設計計算書1、模板面板計算模板支架荷載標準值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容：

39、 (1)腳手架的自重(kn)： ng1 = 0.16114.00=0.644kn (2)模板的自重(kn)： ng2 =1.501.501.20=2.7kn (3)鋼筋混凝土樓板自重(kn)： ng3 =25.000.201.501.20=9kn經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3 =12.344kn。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 nq =(2.00+1.00)1.501.20=5.4kn 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 1.4nq面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面

40、板的按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w =1.20102181810-2/6 =64.8cm3； i =1.2010218181810-3/12 =58.32cm4； 1.強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的強度計算值(n/mm2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的強度設計值，取15n/mm2； m = 0.1ql2 其中 q 荷載設計值(kn/m)； 靜荷載標準值 q1 =25.000.201.50+1.501.50=7.8kn/m 活荷載標準值 q2 =(2.00+1.00)1.50=3.6kn

41、/m 經計算得到 m =0.1(1.27.8+1.43.6)30030010-6=0.13kn.m 經計算得到面板強度計算值 f = 0.1310001000/(64.8103)=2.006n/mm2 面板的強度驗算滿足要求! 2.抗剪計算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.6(1.27.8+1.43.6)30010-3=2.592kn 截面抗剪強度計算值 t=32.592103/(21.5010318)=0.18n/mm2 截面抗剪強度設計值 t=1.4n/mm2 抗剪強度驗算滿足要求! 3.撓度計算 v = 0.677ql4/ 100ei v = l / 250 面板最大允許

42、撓度值 v =1.2mm； 面板最大撓度計算值 v =0.6777.83004/(100600058.32104)=0.122mm 面板的撓度驗算滿足要求!4、模板支撐方木的計算方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）。 模板支架搭設高度為4.00米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.50米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.20米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w =50/1080/1080/10/6 =53.333cm3； i =50/1